JPH02229616A - バイメタル管の製造方法及び該方法により得られる管 - Google Patents
バイメタル管の製造方法及び該方法により得られる管Info
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- JPH02229616A JPH02229616A JP1345127A JP34512789A JPH02229616A JP H02229616 A JPH02229616 A JP H02229616A JP 1345127 A JP1345127 A JP 1345127A JP 34512789 A JP34512789 A JP 34512789A JP H02229616 A JPH02229616 A JP H02229616A
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D51/00—Making hollow objects
- B21D51/02—Making hollow objects characterised by the structure of the objects
- B21D51/06—Making hollow objects characterised by the structure of the objects folded objects
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/01—Extruding metal; Impact extrusion starting from material of particular form or shape, e.g. mechanically pre-treated
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C33/00—Feeding extrusion presses with metal to be extruded ; Loading the dummy block
- B21C33/002—Encapsulated billet
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- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、横断面が外側環状区域と内側環状区域とを含
むバイメタル管の製造方法に関する。前記２つの区域の
組成は異なる。本発明は特に鋼管に関する。
むバイメタル管の製造方法に関する。前記２つの区域の
組成は異なる。本発明は特に鋼管に関する。
本発明は更に本方法により得られる管、特に鋼管と、本
発明の製造方法の実施を可能とする管状ブランクとに関
する。
発明の製造方法の実施を可能とする管状ブランクとに関
する。
このような管は特に、その外壁又は内壁のみが、組成、
温度又は他の特性のために比較的コストの高い特殊組成
の金属又は合金の使用が必要となる流体と接触するとき
はいつでも使用され得る。従って、このような金属又は
合金からなる環状区域の厚さを制限し且つ管の他の横断
面について遥かに安価で管の機械強度を確実なものとす
ることを主な機能とする金属又は合金を使用することが
できる６ このようなバイメタル管の製造方法は既に知られている
。該方法は一方が他方の内部に嵌合される組成の異なる
２つの管状構成部分を含むブランクを製造することから
なる。一方の構成部分はステンレス鋼又は耐熱鋼、更に
は耐熱合金であり、他方の構成部分は例えば非合金鋼又
は合金鋼である。
温度又は他の特性のために比較的コストの高い特殊組成
の金属又は合金の使用が必要となる流体と接触するとき
はいつでも使用され得る。従って、このような金属又は
合金からなる環状区域の厚さを制限し且つ管の他の横断
面について遥かに安価で管の機械強度を確実なものとす
ることを主な機能とする金属又は合金を使用することが
できる６ このようなバイメタル管の製造方法は既に知られている
。該方法は一方が他方の内部に嵌合される組成の異なる
２つの管状構成部分を含むブランクを製造することから
なる。一方の構成部分はステンレス鋼又は耐熱鋼、更に
は耐熱合金であり、他方の構成部分は例えば非合金鋼又
は合金鋼である。
これら２つの構成部分は回転円筒形であり且つ隙間を最
小にして一方の部品を他方の部品に嵌合させるように必
要な精度でもってｔａ械加工されねばならない。バイメ
タル管を製造するために、このブランクは所望温度に加
熱された後に、特定の横断面減速比（ｒａｔｉｏ ｏｒ
ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）で同様に公知の方法で同時押出
される。従って、当該金属又は合金の組成、接触壁面の
状態及び押出条件が適切ならば、この２つの構成部分間
で金属的性質の申し分のない接合が得られることが判明
した。
小にして一方の部品を他方の部品に嵌合させるように必
要な精度でもってｔａ械加工されねばならない。バイメ
タル管を製造するために、このブランクは所望温度に加
熱された後に、特定の横断面減速比（ｒａｔｉｏ ｏｒ
ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）で同様に公知の方法で同時押出
される。従って、当該金属又は合金の組成、接触壁面の
状態及び押出条件が適切ならば、この２つの構成部分間
で金属的性質の申し分のない接合が得られることが判明
した。
実際には、特にブランクの２つの構成部分の正確な機械
加工を実施せねばならないので、本方法を実施するには
比較的コストがかかる。２つの構成部分の各々は、一定
の厚さを有するように機械加工されねばならない。更に
は、この２つの構成部分の場合、比較的長い長さにわた
っての内壁の機械加工は困難なために、コストがががる
。最後に、同時押出前のブランク加熱中に、該ブランク
の２つの構成部分の対向壁の酸化を制限するために、場
合によって特別な注意を払わねばならない．その他の困
難さはブランクの２つの構成部分間に大抵の場合存在す
る膨張率の差にある。実際、２つの構成部分の一方はし
ばしばオーステナイト鋼、又は非合金鋼若しくは低合金
鋼のような他方の構成部分より膨張率が遥かに大きい他
の合金である。
加工を実施せねばならないので、本方法を実施するには
比較的コストがかかる。２つの構成部分の各々は、一定
の厚さを有するように機械加工されねばならない。更に
は、この２つの構成部分の場合、比較的長い長さにわた
っての内壁の機械加工は困難なために、コストがががる
。最後に、同時押出前のブランク加熱中に、該ブランク
の２つの構成部分の対向壁の酸化を制限するために、場
合によって特別な注意を払わねばならない．その他の困
難さはブランクの２つの構成部分間に大抵の場合存在す
る膨張率の差にある。実際、２つの構成部分の一方はし
ばしばオーステナイト鋼、又は非合金鋼若しくは低合金
鋼のような他方の構成部分より膨張率が遥かに大きい他
の合金である。
外側構成部分の方が膨張率が大きいと、ブランクの加熱
中に２つの構成部分間の隙間が増大し得る。この増加の
原因は酸化であり得、この増加により同時押出時にダイ
を貫通ずる際に他方の構成部分に対して一方の構成部分
の流れに不規則性を生じる。
中に２つの構成部分間の隙間が増大し得る。この増加の
原因は酸化であり得、この増加により同時押出時にダイ
を貫通ずる際に他方の構成部分に対して一方の構成部分
の流れに不規則性を生じる。
他方、内側構成部分の方が膨張率が大きいと、２つの構
成部分は加熱時に一方が他方に締め付けられる。
成部分は加熱時に一方が他方に締め付けられる。
信頼性、再現性及び経済性を高めるために、同時押出に
よるバイメタル管の製造方法を簡略化する方法を見付け
る試みがなされた。
よるバイメタル管の製造方法を簡略化する方法を見付け
る試みがなされた。
特に、ブランクの２つの構成部分同士を隙間を最小にし
て正確に嵌合させる必要のない方法を見付ける試みがな
された。
て正確に嵌合させる必要のない方法を見付ける試みがな
された。
膨張率の異なる内側構成部分と外側構成部分とを使用し
ても、加熱時に著しく酸化したり同時押出中に流れに異
常が生ずる危険性のない方法も探求された． 最後に、同時押出前のブランクの加熱中に２つの構成部
分の対向壁の酸化を完全に防止する方法が探求された。
ても、加熱時に著しく酸化したり同時押出中に流れに異
常が生ずる危険性のない方法も探求された． 最後に、同時押出前のブランクの加熱中に２つの構成部
分の対向壁の酸化を完全に防止する方法が探求された。
本発明の目的である方法により、これらの結果に達する
こと及び公知の方法により製造された管で確認された欠
陥の存在しないバイメタル管を得ることが可能となる。
こと及び公知の方法により製造された管で確認された欠
陥の存在しないバイメタル管を得ることが可能となる。
このバイメタル管も本発明の目的である。
本発明の加熱下での同時押出によるバイメタル管の製造
方法は２つの同軸回転管状構成部分を有するブランクを
製造することにある。これら２つの構成部分は同軸で一
方が他方に嵌合される組成の異なる金属又は合金からな
る。
方法は２つの同軸回転管状構成部分を有するブランクを
製造することにある。これら２つの構成部分は同軸で一
方が他方に嵌合される組成の異なる金属又は合金からな
る。
共通軸と直角な面でのこれらの管状構成部分の各々の横
断面は、構成部分の対向壁間に半径幅が少なくとも３
ｍｍの環状空間を提供するように決定される。この環状
空間の半径幅は好ましくは内側構成部分の外径の少なく
とも２％に等しく且つ厚さの小さい方の管状構成部分の
半径幅ほど大きくはない。この環状空間は、その組成が
２つの管状構成部分の組成に対して適合性のある分割用
（ｄｉｖｉｄｅｄ）合金又は金属で充填される。次いで
２つの端部の各々では、空間がクロージャ手段により閉
鎖される。次にブランクが押出温度まで加熱される。こ
の温度はブランクを構成する金属又は合金の特性に応じ
て決定される。その後、バイメタル管を得るためにプレ
スを使用してブランクをグイ内に貫通させて、ブランク
の同時押出が実施される。ブランクの固状横断面と得ら
れるバイメタル管の横断面との減速比は少なくとも４に
等しい 好ましくは環状空間の半径幅は実雪的に１０ ｍ川を下
回る。
断面は、構成部分の対向壁間に半径幅が少なくとも３
ｍｍの環状空間を提供するように決定される。この環状
空間の半径幅は好ましくは内側構成部分の外径の少なく
とも２％に等しく且つ厚さの小さい方の管状構成部分の
半径幅ほど大きくはない。この環状空間は、その組成が
２つの管状構成部分の組成に対して適合性のある分割用
（ｄｉｖｉｄｅｄ）合金又は金属で充填される。次いで
２つの端部の各々では、空間がクロージャ手段により閉
鎖される。次にブランクが押出温度まで加熱される。こ
の温度はブランクを構成する金属又は合金の特性に応じ
て決定される。その後、バイメタル管を得るためにプレ
スを使用してブランクをグイ内に貫通させて、ブランク
の同時押出が実施される。ブランクの固状横断面と得ら
れるバイメタル管の横断面との減速比は少なくとも４に
等しい 好ましくは環状空間の半径幅は実雪的に１０ ｍ川を下
回る。
有利には、ブランクは非合金鋼又は合金鋼、更にはステ
ンレス鋼からなる第１管状構成部分と、ステンレス鋼若
しくは耐熱鋼のような異なる材料、又はＣｏ，Ｃｒ，Ｎ
ｏ．Ｎｉ若しくはニッケルベース合金からなるグループ
の中から全体で少なくとも５０質量％の元素を含むステ
ンレス合金若しくは耐熱合金からなる第２管状構成部分
とを含んでいる。
ンレス鋼からなる第１管状構成部分と、ステンレス鋼若
しくは耐熱鋼のような異なる材料、又はＣｏ，Ｃｒ，Ｎ
ｏ．Ｎｉ若しくはニッケルベース合金からなるグループ
の中から全体で少なくとも５０質量％の元素を含むステ
ンレス合金若しくは耐熱合金からなる第２管状構成部分
とを含んでいる。
第１管状構成部分がステンレス鋼で第２管状構成部分が
ステンレス鋼又は耐熱鋼のときに、第２構成部分の鋼に
加えられる元素の含量は第１構成部分の鋼の含量を上回
るのが好ましい。
ステンレス鋼又は耐熱鋼のときに、第２構成部分の鋼に
加えられる元素の含量は第１構成部分の鋼の含量を上回
るのが好ましい。
好ましくは第１構成部分の壁の半径幅は第２構成部分の
壁の半径幅より大きい。好ましくは第１構成部分の鋼の
耐変形機械的特性も第２構成部分の鋼又は合金の耐変形
機械的特性を上回る。
壁の半径幅より大きい。好ましくは第１構成部分の鋼の
耐変形機械的特性も第２構成部分の鋼又は合金の耐変形
機械的特性を上回る。
本発明の方法で得られるバイメタル管の実施例では、ブ
ランクの第１管状構成部分が外側構成部分又は内側構成
部分なので、ブランクの第２管状楕成部分は各々内側構
成部分又は外側構成部分となる。
ランクの第１管状構成部分が外側構成部分又は内側構成
部分なので、ブランクの第２管状楕成部分は各々内側構
成部分又は外側構成部分となる。
環状空間に充填される分六金又は金属は、大半の部分が
有利なところで実質的に球状の全体形状を有し且つその
平均直径が１ ｍｍ未満のグラニュ一ルからなるのが好
ましい。この分僻七金又は金属は第１管状構成部分と第
２管状構成部分との組成に対して適合性を有する任意の
材料がらなり得、例えば非合金鋼、合金鋼、ステンレス
鋼、又はＣｏＣｒ，Ｎｏ，Ｎｉ若しくはニッケルベース
合金からなるグループの中から全体で少なくとも５０質
量％の元素を含むステンレス合金若しくは（Ｖ＃熟合金
であり得る。分割合金又は金属は、この金属又は合金の
実際の密度の少なくとも５０％の見掛密度を得るように
環状空間内に充填されるのが好ましい。
有利なところで実質的に球状の全体形状を有し且つその
平均直径が１ ｍｍ未満のグラニュ一ルからなるのが好
ましい。この分僻七金又は金属は第１管状構成部分と第
２管状構成部分との組成に対して適合性を有する任意の
材料がらなり得、例えば非合金鋼、合金鋼、ステンレス
鋼、又はＣｏＣｒ，Ｎｏ，Ｎｉ若しくはニッケルベース
合金からなるグループの中から全体で少なくとも５０質
量％の元素を含むステンレス合金若しくは（Ｖ＃熟合金
であり得る。分割合金又は金属は、この金属又は合金の
実際の密度の少なくとも５０％の見掛密度を得るように
環状空間内に充填されるのが好ましい。
好ましくは、ブランクの環状空間の密閉手段は、ブラン
クの２つの端部に配置されている２つの金属端部部品で
ある。これらの端部部品は非合金鋼又は合金鋼が有利で
ある。
クの２つの端部に配置されている２つの金属端部部品で
ある。これらの端部部品は非合金鋼又は合金鋼が有利で
ある。
各端部部品が密封環状溶接ビードによりブランクの各構
成部分の対応端部に接続されるのも好ましい。ブランク
を押出温度に加熱する前に場合によって環状空間内を真
空にすることができる。
成部分の対応端部に接続されるのも好ましい。ブランク
を押出温度に加熱する前に場合によって環状空間内を真
空にすることができる。
あらかじめ容器内に収納され、次に該容器に固定されて
いるダイに収納されるブランクに係合するロツドに嵌合
するピストンを備えるプレスを介してブランクが押出さ
れる。従って、ブランク及びその構成部分はロッドとダ
イとの間の環状空間を貫通して流れ、潤滑はガラス層に
より行われる。
いるダイに収納されるブランクに係合するロツドに嵌合
するピストンを備えるプレスを介してブランクが押出さ
れる。従って、ブランク及びその構成部分はロッドとダ
イとの間の環状空間を貫通して流れ、潤滑はガラス層に
より行われる。
本発明は同様に、前記の構造を有し且つ本発明の方法の
実施を可能とする２つの同軸管状構成部分を含む管状ブ
ランクに関する。
実施を可能とする２つの同軸管状構成部分を含む管状ブ
ランクに関する。
本発明は同様に、同時押出により製造される継ぎ目のな
い回転バイメタル管に関する。該管は分割金属から広が
る接合層により金属的に相互に結合される、異なる合金
又は金属からなる外層と内ウ 層とを含んでいる。分割金属は同時押出の工程中に分割
金属自体に溶接され且つ内側構成部分及び外側構成部分
に溶接される。
い回転バイメタル管に関する。該管は分割金属から広が
る接合層により金属的に相互に結合される、異なる合金
又は金属からなる外層と内ウ 層とを含んでいる。分割金属は同時押出の工程中に分割
金属自体に溶接され且つ内側構成部分及び外側構成部分
に溶接される。
図面に基づく以下の実施例は本発明のバイメタル管の製
造方法の２つの特定実施例を非制限的に説明している。
造方法の２つの特定実施例を非制限的に説明している。
それ自体が本発明の一部となるバイメタル管を本発明の
方法の第１実施例に基づいて製造することを可能とする
ブランクＩを第１図に示す。Ｘｌ−Ｘ１軸を含む平面で
の横断面からみたこのブランク１は円筒形の回転壁を有
する２つの管状構成部分２３を含み、該管状構成部分は
Ｘｌ−Ｘｌに対し相互に同軸に配置されている。半径厚
さ゛″ｅ１″の方が大きい第１管状構成部分２は外側構
成部分であり、加えられる元素の総含量が５％未満の低
合金鋼からなる。この厚さ“’ ｅ Ｌ ”はブランク
の内側構成部分を構成する第２管状構成部分３の” ｅ
２ ”の２倍大きい。
方法の第１実施例に基づいて製造することを可能とする
ブランクＩを第１図に示す。Ｘｌ−Ｘ１軸を含む平面で
の横断面からみたこのブランク１は円筒形の回転壁を有
する２つの管状構成部分２３を含み、該管状構成部分は
Ｘｌ−Ｘｌに対し相互に同軸に配置されている。半径厚
さ゛″ｅ１″の方が大きい第１管状構成部分２は外側構
成部分であり、加えられる元素の総含量が５％未満の低
合金鋼からなる。この厚さ“’ ｅ Ｌ ”はブランク
の内側構成部分を構成する第２管状構成部分３の” ｅ
２ ”の２倍大きい。
第２管状構成部分３の外壁５と第１管状構成部分２の内
壁６との間には環状空間４が提供されている。
壁６との間には環状空間４が提供されている。
この環状空間４の半径幅“ｅ３’“ほこの第１図の場合
、第２管状構成部分３の半径幅゛ｅ２”より遥かに小さ
い．この半径幅“’ｅ３”はブランクの薄い方の第２管
状構成部分３の半径厚さ゛’ ｅ ２ ”により近くな
り得るが、“ｅ２”を越えることはない。第２管状構成
部分３は使用目的に応じてステンレス鋼若．シ＜は耐熱
羽、又はＣｏ，Ｃｒ，Ｎｏ，旧若しくはニッケルベース
合金からなるグループの中から全体で少なくとも５０質
量％の元素を含む合金から製造され得る。２つの環状端
部部品７．８は各々がブランクＩの各端部に配置されて
いる。これら２つの端部部材７，８は非合金鋼又は合金
鋼であり得る。前記部材７．８は壁が厚い方のブランク
の管状構成部分に近い組成を有し得る。この組成は特に
、溶接によるブランク１の２つの管状構成部分２，３と
の密封接続を可能とするように決定される。これら２つ
の端部部品７，８は、相互に係合する環状リブ９，１０
により共通軸Ｘｉ−Ｘｉに対して２つの管状構成部分２
．３の心出しを行う。
、第２管状構成部分３の半径幅゛ｅ２”より遥かに小さ
い．この半径幅“’ｅ３”はブランクの薄い方の第２管
状構成部分３の半径厚さ゛’ ｅ ２ ”により近くな
り得るが、“ｅ２”を越えることはない。第２管状構成
部分３は使用目的に応じてステンレス鋼若．シ＜は耐熱
羽、又はＣｏ，Ｃｒ，Ｎｏ，旧若しくはニッケルベース
合金からなるグループの中から全体で少なくとも５０質
量％の元素を含む合金から製造され得る。２つの環状端
部部品７．８は各々がブランクＩの各端部に配置されて
いる。これら２つの端部部材７，８は非合金鋼又は合金
鋼であり得る。前記部材７．８は壁が厚い方のブランク
の管状構成部分に近い組成を有し得る。この組成は特に
、溶接によるブランク１の２つの管状構成部分２，３と
の密封接続を可能とするように決定される。これら２つ
の端部部品７，８は、相互に係合する環状リブ９，１０
により共通軸Ｘｉ−Ｘｉに対して２つの管状構成部分２
．３の心出しを行う。
これら２つの端部部品の内少なくとも後者の最終位置決
めの前に、環状空間４は、その組成が２つの管状構成部
分の組成に対して適合性のある分六金又は金属で充填さ
れる。この分前嘱金又は金属は例えば非合金鋼、合金鋼
、ステンレス鋼、耐熱鋼、．又はＣｏ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎ
ｉがらなるグループの中から全体で少なくとも５０質量
％の元素を含む合金の中から選択され得る。
めの前に、環状空間４は、その組成が２つの管状構成部
分の組成に対して適合性のある分六金又は金属で充填さ
れる。この分前嘱金又は金属は例えば非合金鋼、合金鋼
、ステンレス鋼、耐熱鋼、．又はＣｏ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎ
ｉがらなるグループの中から全体で少なくとも５０質量
％の元素を含む合金の中から選択され得る。
この分割金属は、大半が実質的に球形状で平均直径が１
ｍｍ未満のグラニュールの形態であるのが好ましい。
ｍｍ未満のグラニュールの形態であるのが好ましい。
実際の密度の少なくとも５０％に等しい見掛密度を得る
ために、この分箭呪金又は金属が任意の適切な方法によ
り環状空間４内に充填される。特にこの充填は振動又は
圧縮により実施され得る。２つの端部部品７，８の後者
が所定の位五に設置された後、密封管状溶接ビード１１
，１２，１３．１４により各端部部品と管状構成部分２
，３の対応端部との間で密封接続が行われる。過剰厚さ
を防止し且つ完全な進入（ｐｅｎｅｊｒａｔ ｉｏｎ＞
を可能とするために、管状構成部分と、これらの溶接ビ
ードが製造されねばならない区域での端部部品との端部
の縁に約４５゜傾斜する面取り部分が形成される。
ために、この分箭呪金又は金属が任意の適切な方法によ
り環状空間４内に充填される。特にこの充填は振動又は
圧縮により実施され得る。２つの端部部品７，８の後者
が所定の位五に設置された後、密封管状溶接ビード１１
，１２，１３．１４により各端部部品と管状構成部分２
，３の対応端部との間で密封接続が行われる。過剰厚さ
を防止し且つ完全な進入（ｐｅｎｅｊｒａｔ ｉｏｎ＞
を可能とするために、管状構成部分と、これらの溶接ビ
ードが製造されねばならない区域での端部部品との端部
の縁に約４５゜傾斜する面取り部分が形成される。
次に、適切に製造されたブランク１がガスオーブン、熱
放射式又は誘導式電気オーブン又は塩浴オーブン等のよ
うな公知の手段により加熱される。
放射式又は誘導式電気オーブン又は塩浴オーブン等のよ
うな公知の手段により加熱される。
加熱温度は一方ではブランクを構成する金属又は合金の
特性に、他方では同時押出の条件、即ちプレスの強度、
ブランクの寸法、横断面の減速比及び使用する潤滑剤の
種類に左右される。この加熱温度は１０００℃を越える
。最良の結果の得られる潤滑剤はガラスである。ブラン
クの構成部分２．３から得られる管の外層と内層との間
の分割金属層を介して良好な金属結合を得るために、ブ
ランクの初期横断面と得られる管の最終断面との減速比
は少なくとも４、好ましくは少なくとも６でなければな
らない。ブランク１の２つの管状構成部分２．３の組成
及び厚さは得られるバイメタル管の使用条件に応じて決
定される。一般にそれほど合金にされない第１構成部分
２は最も腐食しない流体と接触し、その厚さは本質的に
必要なｆｉｆ１強度を管に与えるように決定される。こ
のことは何故この第１構成部分が大抵第２構成部分より
厚いかを説明している。第２構成部分３の組成は最も腐
食性のある流体の耐蝕性について選択される。第１図に
示す場合、この流体は管内を循環する流体である。
特性に、他方では同時押出の条件、即ちプレスの強度、
ブランクの寸法、横断面の減速比及び使用する潤滑剤の
種類に左右される。この加熱温度は１０００℃を越える
。最良の結果の得られる潤滑剤はガラスである。ブラン
クの構成部分２．３から得られる管の外層と内層との間
の分割金属層を介して良好な金属結合を得るために、ブ
ランクの初期横断面と得られる管の最終断面との減速比
は少なくとも４、好ましくは少なくとも６でなければな
らない。ブランク１の２つの管状構成部分２．３の組成
及び厚さは得られるバイメタル管の使用条件に応じて決
定される。一般にそれほど合金にされない第１構成部分
２は最も腐食しない流体と接触し、その厚さは本質的に
必要なｆｉｆ１強度を管に与えるように決定される。こ
のことは何故この第１構成部分が大抵第２構成部分より
厚いかを説明している。第２構成部分３の組成は最も腐
食性のある流体の耐蝕性について選択される。第１図に
示す場合、この流体は管内を循環する流体である。
この第２構成部分を構成する金属又は合金の賢明な選択
により、管の機械強度を確実にするのに必要な第１構成
部分２の厚さに比べてこの構成部分３の摩耗を最小にし
、従って厚さを比較的最小にすることができることを経
験が示している。
により、管の機械強度を確実にするのに必要な第１構成
部分２の厚さに比べてこの構成部分３の摩耗を最小にし
、従って厚さを比較的最小にすることができることを経
験が示している。
本発明の方法のこの第１の適用方法の実施例として、そ
の構造が第１図の構造と類似しているブランク１が製造
される。該ブランクは外径が２２３ｍｍ、内径が１４０
ｍｍ、長さが８７０ ｍｍで２０ ＭＶＳ型（八ＦＮ
ＯＲ規格）のＭｎ及び■を少量加えた炭素鋼からなる第
１外側構成部分２と、外径が１２６ ｍｍ、内径が１０
０ｌ、長さが８７０ ｍｍで＾ＩＳＩ ３１６型（＾Ｉ
ＳＩ規格）のステンレス鋼からなる第２内側構成部分３
とを含んでいる。
の構造が第１図の構造と類似しているブランク１が製造
される。該ブランクは外径が２２３ｍｍ、内径が１４０
ｍｍ、長さが８７０ ｍｍで２０ ＭＶＳ型（八ＦＮ
ＯＲ規格）のＭｎ及び■を少量加えた炭素鋼からなる第
１外側構成部分２と、外径が１２６ ｍｍ、内径が１０
０ｌ、長さが８７０ ｍｍで＾ＩＳＩ ３１６型（＾Ｉ
ＳＩ規格）のステンレス鋼からなる第２内側構成部分３
とを含んでいる。
２つの構成部分２．３間の環状空間４は７ ｍｎ＋の半
径幅を有し且つ大半が実質的に球形状で直径が０．１〜
１ ｍｍのグラニュールの形態の＾ＩＳＩ ３１６ Ｌ
型分割ステンレス鋼で充填される。振動充填により実際
の密度の約６０％の見掛密度に達することができる。
径幅を有し且つ大半が実質的に球形状で直径が０．１〜
１ ｍｍのグラニュールの形態の＾ＩＳＩ ３１６ Ｌ
型分割ステンレス鋼で充填される。振動充填により実際
の密度の約６０％の見掛密度に達することができる。
この環状空間は、同様に２０ ＭＶｅ型の炭素鋼からな
る２つの端部板７，８により閉鎖される。これらの板の
各々は、分割ステンレス鋼で充填される環状空間４内に
嵌合する高さが数ミリメートルの環状リブ９，１０を備
えている。これら２つの端部板７，８は各々アルゴン下
でのアーク溶接により製造される密封溶接ビード１１，
１２，１３．１４により２つの構成部分２．３に接続さ
れる。
る２つの端部板７，８により閉鎖される。これらの板の
各々は、分割ステンレス鋼で充填される環状空間４内に
嵌合する高さが数ミリメートルの環状リブ９，１０を備
えている。これら２つの端部板７，８は各々アルゴン下
でのアーク溶接により製造される密封溶接ビード１１，
１２，１３．１４により２つの構成部分２．３に接続さ
れる。
次にこのブランク（ｊガスオーブンで１１５０〜１２０
０℃の温度に加熱される。次に該ブランクの外面と内面
とが従来の方法により潤滑ガラス層で被覆された後に、
該ブランクはプレスの容器内に導入され、直径が１１７
ｍｍのダイを貫通させて同時押出が実施される。プレ
スのピストンは、押出してガラスが除去された後に外径
が１１４．３ ｍｍで内径が９２．６ｍｍのバイメタル
管が得られ得るように直径が９４１Ｉ＋ｎ＋のロッドに
嵌合される。ブランク１の横゛断而と得られる管の横断
面との減速比は従って約９．３である。
０℃の温度に加熱される。次に該ブランクの外面と内面
とが従来の方法により潤滑ガラス層で被覆された後に、
該ブランクはプレスの容器内に導入され、直径が１１７
ｍｍのダイを貫通させて同時押出が実施される。プレ
スのピストンは、押出してガラスが除去された後に外径
が１１４．３ ｍｍで内径が９２．６ｍｍのバイメタル
管が得られ得るように直径が９４１Ｉ＋ｎ＋のロッドに
嵌合される。ブランク１の横゛断而と得られる管の横断
面との減速比は従って約９．３である。
バイメタル管の複数の場所で採取された試料で実施され
た顕微鏡写真による検査は、成形物がグイ内を通過する
ときに外被膜と内被膜との間の分割金属層を介して優れ
た金属結合が得られることを示している。この分割金属
層により、同時押出前のブランクの加熱段階中に、他方
の構成部分に対する一方の構成部分の示差的半径方向膨
張現象（ｄｉｆＩｅｒｅｎｔｉａｌ ｒａｄｉａｌ ｅ
ｘｐａｎｓｉｏｎ ｐｈｅｎｏｍｅｎａ）を吸収するこ
とも可能となる。この結合被膜により、同時押出中に引
裂、亀裂又は折り目を生じさせることなく、ブランクの
２つの構成部分の一方を他方の構成部分に対して滑動さ
せることもできる。
た顕微鏡写真による検査は、成形物がグイ内を通過する
ときに外被膜と内被膜との間の分割金属層を介して優れ
た金属結合が得られることを示している。この分割金属
層により、同時押出前のブランクの加熱段階中に、他方
の構成部分に対する一方の構成部分の示差的半径方向膨
張現象（ｄｉｆＩｅｒｅｎｔｉａｌ ｒａｄｉａｌ ｅ
ｘｐａｎｓｉｏｎ ｐｈｅｎｏｍｅｎａ）を吸収するこ
とも可能となる。この結合被膜により、同時押出中に引
裂、亀裂又は折り目を生じさせることなく、ブランクの
２つの構成部分の一方を他方の構成部分に対して滑動さ
せることもできる。
それ自体が本発明の一部ともなる金属管を本発明の方法
の第２の実施例に基づいて製造することを可能とするブ
ランク２１を第２図に示す。Ｘ２−Ｘ２軸を含む平面上
の断面から見たこのブランクは、Ｘ２−Ｘ２に対して相
互に同軸に配置されている回転シリンダーである壁を有
する２つの管状構成部分２２．２３を備えている。第１
管状構成部分２２は内側構成部分で、炭素鋼からなる。
の第２の実施例に基づいて製造することを可能とするブ
ランク２１を第２図に示す。Ｘ２−Ｘ２軸を含む平面上
の断面から見たこのブランクは、Ｘ２−Ｘ２に対して相
互に同軸に配置されている回転シリンダーである壁を有
する２つの管状構成部分２２．２３を備えている。第１
管状構成部分２２は内側構成部分で、炭素鋼からなる。
その半径厚さｅｌｌは外側の第２管状構成部分２３の厚
さｅｌ２より大きい。これら２つの構成部分間には、第
１管状構成部分２２の外壁２５と第２管状構成部分Ｚ３
の内壁２６との間に含まれる環状空間２４が備わってい
る。このブランクの場合、この環状空間の半径幅ｅｌ３
は外側構成部分２３の半径厚さｅｌ２より遥かに小さい
。
さｅｌ２より大きい。これら２つの構成部分間には、第
１管状構成部分２２の外壁２５と第２管状構成部分Ｚ３
の内壁２６との間に含まれる環状空間２４が備わってい
る。このブランクの場合、この環状空間の半径幅ｅｌ３
は外側構成部分２３の半径厚さｅｌ２より遥かに小さい
。
半径幅ｅｌ３は内側構成部分２２の外径の２％を越えて
少なくとも３ ｍｍ、多くとも１０ ｎ＋ｎ＋である。
少なくとも３ ｍｍ、多くとも１０ ｎ＋ｎ＋である。
第２外側構成部分２３はステンレス鋼又は耐熱鋼、更に
はＣｏ，Ｃｒ，Ｎｏ．Ｎｉからなるグループの中から全
体で少なくとも５０質量％の元素を含む合金である。
はＣｏ，Ｃｒ，Ｎｏ．Ｎｉからなるグループの中から全
体で少なくとも５０質量％の元素を含む合金である。
炭素鋼の２つの環状端部部品２７．２８は、環状リブ２
９，３０を介して２つの構成部分２２ ． ２３の心出
しを実施する。最後の端部部品が所定位置に設置される
前に、環状空間２４は、その組成が２つの管状構成部分
の組成に対して適合性を有し、好ましくは大半が実質的
に球形状で平均直径が好ましくはＩＩｍｍ未満のグラニ
ュールの形態の分割合金又は金属で充填される。この分
割金属は合金若しくは非合金の炭素鋼、ステンレス鋼又
は耐熱鋼、更にはＣｏ，Ｃｒ，Ｎｏ．Ｎｉからなるグル
ープの中から全体で少なくとも５０質量％の元素を含む
合金であり得る。実際の密度の少なくとも５０％に等し
い見掛密度を得るために、この分割金属が振動により充
填される。
９，３０を介して２つの構成部分２２ ． ２３の心出
しを実施する。最後の端部部品が所定位置に設置される
前に、環状空間２４は、その組成が２つの管状構成部分
の組成に対して適合性を有し、好ましくは大半が実質的
に球形状で平均直径が好ましくはＩＩｍｍ未満のグラニ
ュールの形態の分割合金又は金属で充填される。この分
割金属は合金若しくは非合金の炭素鋼、ステンレス鋼又
は耐熱鋼、更にはＣｏ，Ｃｒ，Ｎｏ．Ｎｉからなるグル
ープの中から全体で少なくとも５０質量％の元素を含む
合金であり得る。実際の密度の少なくとも５０％に等し
い見掛密度を得るために、この分割金属が振動により充
填される。
端部部品２７．２８は環状密封溶接ビード３１，３２，
３３．３４により構成部分２２．２３の対応端部で接続
される。
３３．３４により構成部分２２．２３の対応端部で接続
される。
このように製造されたブランク２１は公知の手段を使用
して、１０００゜Ｃを越える適温に加熱される。
して、１０００゜Ｃを越える適温に加熱される。
公知の方法では、この温度は、ブランクを構成する金属
又は合金の特性及び押出条件を考慮して決定される。次
に公知の方法で押出が実施される。
又は合金の特性及び押出条件を考慮して決定される。次
に公知の方法で押出が実施される。
ブランクの外面と内面とが公知の方法で潤滑ガラスで被
覆された後に、該ブランクはダイに嵌合する押出ブレス
の容器内に挿入される。ブランク内を貫通するロッドを
備えたピストンを介してブランクが推進されると該ブラ
ンクはダイに係合する．好ましくは潤滑はガラスを介し
て実施される。ロッド、ダイ及びブランクの横断面は、
少なくとも４、好ましくは少なくとも６との減速比を得
るように決定される。
覆された後に、該ブランクはダイに嵌合する押出ブレス
の容器内に挿入される。ブランク内を貫通するロッドを
備えたピストンを介してブランクが推進されると該ブラ
ンクはダイに係合する．好ましくは潤滑はガラスを介し
て実施される。ロッド、ダイ及びブランクの横断面は、
少なくとも４、好ましくは少なくとも６との減速比を得
るように決定される。
外径が１８９ ｍｍ、内径が６０ ｍｍ、長さが８７０
ｍｍの２０ ＭＶ６（八ＦＮＯＲ規格）型炭素鋼の第
１内側構成部分２２を含む、構造が第２図の構造と類似
するプランクが実施例として製造される。ステンレス鋼
３１６（＾ＩＳＩ標準）の第２外側構成部分２３の外径
は２２３ ｎｍ、内径は２００ ｍｍ、長さは８７０
ｍｍである。環状空間を形成する対向壁の表面条件は、
いかなる酸化物も存在しないように決定される。例えば
、これらの壁はブランクの組み立て前にブラッシング又
は粉砕される。半径幅が５．５ ｍｍの環状空間２４は
、大部分が０．１〜１ ｍｍの直径を有する実質的に球
状のグラニュールからなる３１６型（＾ＩＳＩ規格）分
割ステンレス鋼で充填される。振動充填後のこの分割鋼
の見掛密度は実際の密度の約６０％である。
ｍｍの２０ ＭＶ６（八ＦＮＯＲ規格）型炭素鋼の第
１内側構成部分２２を含む、構造が第２図の構造と類似
するプランクが実施例として製造される。ステンレス鋼
３１６（＾ＩＳＩ標準）の第２外側構成部分２３の外径
は２２３ ｎｍ、内径は２００ ｍｍ、長さは８７０
ｍｍである。環状空間を形成する対向壁の表面条件は、
いかなる酸化物も存在しないように決定される。例えば
、これらの壁はブランクの組み立て前にブラッシング又
は粉砕される。半径幅が５．５ ｍｍの環状空間２４は
、大部分が０．１〜１ ｍｍの直径を有する実質的に球
状のグラニュールからなる３１６型（＾ＩＳＩ規格）分
割ステンレス鋼で充填される。振動充填後のこの分割鋼
の見掛密度は実際の密度の約６０％である。
２０ ＭＶ６１の端部部品２７．２８が一旦所定の位置
に置かれると、該端部部品はアルゴン下の溶接により製
造される密封溶接ビード３１ ，３２，３３．３４によ
り２つの構成部分２２．２３に接続される。
に置かれると、該端部部品はアルゴン下の溶接により製
造される密封溶接ビード３１ ，３２，３３．３４によ
り２つの構成部分２２．２３に接続される。
このように製造されたブランクはガス炉で１０５０〜１
２００゜Ｃに加熱される。次に外面と内面とが公知の方
法により潤滑ガラス層で被覆された後に、ブレスを介し
て同時押出が実施される。プレスのピストンは、ブラン
ク２１に嵌合し次に直径が６６ ｍｍのダイに嵌合する
直径が５２．１ ｍｍのロッドを備えている。
２００゜Ｃに加熱される。次に外面と内面とが公知の方
法により潤滑ガラス層で被覆された後に、ブレスを介し
て同時押出が実施される。プレスのピストンは、ブラン
ク２１に嵌合し次に直径が６６ ｍｍのダイに嵌合する
直径が５２．１ ｍｍのロッドを備えている。
同時押出及びガラスの除去後に、外径が約６３．５■で
内径が約５１．３ ｍｍのバイメタル管が得られる。
内径が約５１．３ ｍｍのバイメタル管が得られる。
外径が２２３ ｍｍで内径が６０ ｍｍのブランクの初
期横断面に対する減速比は約３１である。
期横断面に対する減速比は約３１である。
バイメタル管上の多数の場所から採取された試た顕微鏡
写真による検査は、管の内 被膜と外被膜との間の分直属層を介して優れた金属結合
が得られることを示している。更には、本方法の特徴を
考慮すると、２つの構成部分に対して、特に環状空間を
形成する対向面について隙間を狭くする必要のない環状
製品を使用することができ、それにより製造コストを低
減することがは金属で充填される環状空間２４内の残余
空気を除去する必要があり得る。この作業は一方の端部
部品に備わる通路によりこの環状空間を真空にして実施
され得る。次に、クロージャ手段によりブランクの加熱
前に遅くとも同時押出の前にこの通路を塞ぐことができ
る。
写真による検査は、管の内 被膜と外被膜との間の分直属層を介して優れた金属結合
が得られることを示している。更には、本方法の特徴を
考慮すると、２つの構成部分に対して、特に環状空間を
形成する対向面について隙間を狭くする必要のない環状
製品を使用することができ、それにより製造コストを低
減することがは金属で充填される環状空間２４内の残余
空気を除去する必要があり得る。この作業は一方の端部
部品に備わる通路によりこの環状空間を真空にして実施
され得る。次に、クロージャ手段によりブランクの加熱
前に遅くとも同時押出の前にこの通路を塞ぐことができ
る。
本発明の範囲を逸脱することなく本発明の方法に多数の
変形を加えることができる。
変形を加えることができる。
本発明の目的であるバイメタル管にも同じことが当ては
まる。
まる。
第１図は本発明の方法によるバイメタル管の製造を可能
とするブランク（ブランクの第１管状構成部分は外側構
成部分である）の横断面図、第２図は本発明の方法によ
る金属管の製造を可能とするブランク（ブランクの第１
管状構成部分は内側構成部分である）の断面図である。 １，２１．．．ブランク、２，３，２２，２３．． ．
管状構成部分、４，２４．．．環状空間、５，２５．．
．外壁、６．２８．．．内壁、７，８ ２７．２８．．
．環状端部部品、９，１０，２９，３０．．．環状リブ
、１１，１２，１３，１４，３１，３２，３３，３４．
． ．密封管状溶接ビード。
とするブランク（ブランクの第１管状構成部分は外側構
成部分である）の横断面図、第２図は本発明の方法によ
る金属管の製造を可能とするブランク（ブランクの第１
管状構成部分は内側構成部分である）の断面図である。 １，２１．．．ブランク、２，３，２２，２３．． ．
管状構成部分、４，２４．．．環状空間、５，２５．．
．外壁、６．２８．．．内壁、７，８ ２７．２８．．
．環状端部部品、９，１０，２９，３０．．．環状リブ
、１１，１２，１３，１４，３１，３２，３３，３４．
． ．密封管状溶接ビード。
Claims (17)
- （１）同軸で一方が他方に嵌合される組成の異なる金属
又は合金からなる２つの同軸回転管状構成部分を含むブ
ランクの加熱下での同時押出によるバイメタル管の製造
方法であって、共通軸と直角な面でのこれらの管状構成
部分の各々の横断面は、少なくとも３ｍｍであり、内側
構成部分の外径の少なくとも２％に等しく、且つ厚さの
小さい方の管状構成部分の半径幅ほど大きくはない半径
幅の環状空間を該構成部分の対向壁間に提供するように
設定されること、その組成が２つの管状構成部分の組成
に対して適合性のある分割合金又は金属が前記環状空間
を充填するために使用され、該環状空間が次に２つの端
部に配置されているクロージャ手段により密封して閉鎖
されること、ブランクが、該ブランクを構成する金属又
は合金の特性に応じて決定される押出温度まで加熱され
ること、及びブランクの同時押出はバイメタル管を得る
ようにプレスを介してダイを貫通させて実施され、ブラ
ンクの固状横断面と得られるバイメタル管の横断面との
減速比は少なくとも４であることを特徴とする製造方法
。 - （２）環状空間が実施的に１０ｍｍ未満の半径幅を有す
ることを特徴とする請求項１に記載の方法。 - （３）ブランクが、非合金鋼、合金鋼又はステンレス鋼
の第１管状構成部分と、ステンレス鋼若しくは耐熱鋼の
ような異なる材料、又はＣｏ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ若しく
はニッケルベース合金からなるグループの中から全体で
少なくとも５０質量％の元素を含むステンレス合金若し
くは耐熱合金からなる第２管状構成部分とを含んでいる
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。 - （４）第１構成部分がステンレス鋼で第２構成部分がス
テンレス鋼又は耐熱鋼のときに、第２構成部分の鋼に加
えられる元素の含量が第１構成部分の鋼の含量を上回る
ことを特徴とする請求項３に記載の方法。 - （５）第１構成部分の壁の半径幅が第２構成部分の壁の
半径幅より大きいことを特徴とする請求項１から４のい
ずれか一項に記載の方法。 - （６）第１構成部分の鋼の耐変形機械的特性が第２構成
部分の鋼又は合金の耐変形機械的特性を上回ることを特
徴とする請求項３から５のいずれか一項に記載の方法。 - （７）環状空間に充填される分割用合金又は金属は、大
半の部分が１ｍｍ未満の平均直径を有する実質的に球状
のグラニュールからなることを特徴とする請求項１から
６のいずれか一項に記載の方法。 - （８）分割用合金又は金属は非合金鋼、合金鋼、ステン
レス鋼、又はＣｏ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉからなるグループ
の中から全体で少なくとも５０質量％の元素を含むステ
ンレス合金若しくは耐熱合金であることを特徴とする請
求項１から７のいずれか一項に記載の方法。 - （９）分割用合金又は金属は、この金属又は合金の実際
の密度の少なくとも５０％の見掛密度に達するように環
状空間内に充填されることを特徴とする請求項１から８
のいずれか一項に記載の方法。 - （１０）ブランクの第１構成部分が外側構成部分である
ことを特徴とする請求項３から９のいずれか一項に記載
の方法。 - （１１）ブランクの第１構成部分が内側構成部分である
ことを特徴とする請求項３から９のいずれか一項に記載
の方法。 - （１２）ブランクの環状空間の密閉手段は、ブランクの
２つの端部に配置されている２つの金属環状端部部品で
あることを特徴とする請求項１から１１のいずれか一項
に記載の方法。 - （１３）各端部部品が密封環状溶接ビードによりブラン
クの各構成部分の２つの対応端部に接続されていること
を特徴とする請求項１２に記載の方法。 - （１４）ブランクを押出温度まで加熱する前に環状空間
内が真空にされることを特徴とする請求項１から１３の
いずれか一項に記載の方法。 - （１５）ブランクの同時押出は、あらかじめ容器内に収
納され次に該容器に固定されているダイに収納されるブ
ランクに係合するロッドに嵌合するピストンを備えるプ
レス手段を介して実施され、該ピストンはこのようにし
てロッドとダイとの間に含まれる環状空間を通過するブ
ランクの構成部分の流れを引き起こし、潤滑はガラスの
被覆により提供されることを特徴とする請求項１から１
４のいずれか一項に記載の方法。 - （１６）２つの構成部分を含むブランクの同時押出によ
り製造される継ぎ目のない回転バイメタル管であって、
該管は異なる金属又は合金からなる外層と内層とを含ん
でおり、これら２つの層間の金属結合は、同時押出中に
分割金属自体に溶接されると同時に内側構成部分及び外
側構成部分に溶接される分割金属から広がる結合被覆に
より提供されることを特徴とするバイメタル管。 - （１７）請求項１から１５のいずれか一項に記載の方法
を実施するための管状ブランクであって、該管状ブラン
クは、同軸で一方が他方内に収納される組成の異なる金
属又は合金からなる２つの管状構成部分を備え、共通軸
と直角な面でのこれらの管状構成部分の各々の横断面は
、少なくとも３ｍｍであり、内側構成部分の外径の少な
くとも２％に等しく、且つ厚さの小さい方の管状構成部
分の半径幅ほど大きくはない半径幅の環状空間を該構成
部分の対向壁間に提供するように決定され、この環状空
間は、その組成が２つの管状構成部分の組成に対して適
合性のある分割合金又は金属で充填され、この環状空間
は２つの端部に配置されているクロージャ手段により密
封して閉鎖されることを特徴とする管状ブランク。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8900025A FR2641210B1 (fr) | 1989-01-03 | 1989-01-03 | Procede de fabrication de tubes bimetalliques et tubes obtenus par ce procede |
| FR8900025 | 1989-01-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02229616A true JPH02229616A (ja) | 1990-09-12 |
Family
ID=9377447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1345127A Pending JPH02229616A (ja) | 1989-01-03 | 1989-12-28 | バイメタル管の製造方法及び該方法により得られる管 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5005756A (ja) |
| EP (1) | EP0377390B1 (ja) |
| JP (1) | JPH02229616A (ja) |
| KR (1) | KR900011524A (ja) |
| AT (1) | ATE88926T1 (ja) |
| DE (1) | DE68906374T2 (ja) |
| ES (1) | ES2040490T3 (ja) |
| FR (1) | FR2641210B1 (ja) |
| RU (1) | RU2007239C1 (ja) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9008273D0 (en) * | 1990-04-11 | 1990-06-13 | Ici Plc | Manufacture of bi-metallic tube by explosive bonding,hot extrusion and co-extrusion |
| US5341719A (en) * | 1992-12-14 | 1994-08-30 | General Electric Company | Multi-layer composite gun barrel |
| GB9414322D0 (en) * | 1994-07-15 | 1994-09-07 | Bwe Ltd | Continuous extrusion apparatus |
| CA2222288A1 (en) * | 1996-03-29 | 1997-10-09 | Masakatsu Ueda | Method for joining metallic materials by diffusion bonding and joined structure thereby |
| US6098871A (en) * | 1997-07-22 | 2000-08-08 | United Technologies Corporation | Process for bonding metallic members using localized rapid heating |
| DE19743616A1 (de) * | 1997-10-02 | 1999-04-08 | Cit Alcatel | Verfahren zur Herstellung eines Metallröhrchens mit optischer Faser |
| US6470550B1 (en) * | 1999-11-11 | 2002-10-29 | Shear Tool, Inc. | Methods of making tooling to be used in high temperature casting and molding |
| RU2171164C1 (ru) * | 2000-08-15 | 2001-07-27 | Закрытое акционерное общество "ЭЛКАМ - нефтемаш" | Способ изготовления биметаллических цилиндрических изделий типа труб |
| EP1437426A1 (de) * | 2003-01-10 | 2004-07-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen |
| US7243409B2 (en) * | 2003-07-09 | 2007-07-17 | Lewis John K | Weldable conduit method of forming |
| US20050006900A1 (en) * | 2003-07-09 | 2005-01-13 | Lewis John K. | System and method for coupling conduit |
| US20050006899A1 (en) * | 2003-07-09 | 2005-01-13 | Lewis John K. | Weldable conduit and method |
| US7596848B2 (en) * | 2004-04-12 | 2009-10-06 | United States Steel Corporation | Method for producing bimetallic line pipe |
| RU2263013C1 (ru) * | 2004-05-12 | 2005-10-27 | Закрытое акционерное общество "ЭЛКАМ-нефтемаш" | Способ изготовления прецизионных биметаллических длинномерных цилиндрических изделий типа труб |
| RU2278749C2 (ru) * | 2004-07-14 | 2006-06-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Способ производства биметаллических центробежно-литых заготовок и биметаллических износостойких труб для транспортировки абразивных сыпучих материалов и пульп на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами |
| US7714888B2 (en) * | 2005-03-07 | 2010-05-11 | Blue Marlin Llc | Reflection spectroscopic means for detecting patterned objects |
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