JPH02229693A - レールのエンクローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鉄道レールまたはクレーンレールを突合わせ溶
接又は肉盛溶接する際に用いる被覆アーク溶接棒に関す
るものである。

〔従来の技術〕

第１図はレールの断面を示し、１は足部．２は腹部，３
は頭部，４は頭表面である。従来からレールを突合せ溶
接または肉盛溶接するには、接合レール端面を開先加工
して逐次多層溶接する方法、あるいはＩ型開先で突合わ
せた後レール足部１を多Ｎ溶接し、その後腹部２と頭部
３をエンクローズド当金材で取り囲み、連続的に溶接す
るエンクローズドアーク溶接法が用いられている。また
、レールの肉盛溶接には突合せ溶接部のレール頭表面４
を硬化肉盛したり、レールの局部的な表面班または摩耗
部分を肉盛補修する方法がある。

レールはその使用目的から頭表面では車輪とのころがり
接触に対する耐摩耗性と疲労亀裂に対する抵抗力、すな
わち耐疲労損傷性の大きい性質が要求されている。一方
、足部と腹部では車輪通過時の衝撃あるいは曲げ荷重に
耐え得るだけの静的強度と疲労強度が必要とされており
、さらに溶接割れ等の溶接欠陥についても皆無または実
用的にさしつかえない程度以下に極力少なくなっていな
ければならない。

現在世界の鉄道用普通レールの化学成分は第１表に示す
ように重量％でＣ　：　０．　４　０〜０．８２％，Ｓ
ｉ　：　０．０　５〜０．３　５％，　Ｍｎ：　０．６
　０〜１．２　５％を含有しており、その金属組織はバ
ーライトで、引張り強さは７０ｋｇ／一以上である。

最近、レール使用性能に関する研究は多く、耐摩耗性と
疲労損傷性はバーライト組織が最も優れ、マルテンサイ
ト組織は有害で、同じパーライト組織であれば硬さが大
きくＣ含有量の多い方が優れていることが明らかにされ
ている。

〔発明が解決しようとする課題〕

これらの性能をさらに高めるため前記の普通レールの頭
表部または全体を熱処理した硬頭レールまたは前記普通
レールの成分にＳｆ：１．Ｏ％以下、Ｍｎ　：　１．　
５％以下まで高めさらにＣｒ，　Ｎｔ，　Ｍｏ，　　Ｖ
，Ｎｂ，　Ｃｕのうち１種または２種以上でＣｒ：１．
３％以下、Ｎｉ：　２．０％以下、ＭｏまたはＶ　：　
０．　３％以下、Ｎｂ　：　０．　１％以下、Ｃｕ　：
　０．　３％以下添加した合金鋼レールおよび両方を併
用した合金鋼熱処理レールが実用化されている。

従来、レールを突合せ溶接または肉盛溶接する際に用い
られる被覆アーク溶接捧は第２表に示すようにＪＩＳＺ
３２１３低合金高張力鋼用被覆アーク溶接棒である。

これらの溶接棒は通常厚鋼板等に使用されるため、ＪＩ
ＳＺ３５０３被覆アーク溶接棒心線用線材またはＪＩＳ
Ｇ３５０５軟鋼線材で定められるＣ　：　０．　２　５
％以下、Ｍｎ：０．６５％以下の線材にＮｉ，　Ｃｒお
よびＭｏの１種または２種以上の合金成分剤を含有する
フラックスを被覆したものである。従って、このような
溶接捧をレールに適用した場合に形成される溶接金属は
Ｃ　：　０．　３％以下で、Ｓｉ，　Ｍｎの他にＮｉ，
　Ｃｒ，　Ｍｏの１種または２種以上を０．１％以上含
有する。このためレール母材の溶融境界部近傍に高温割
れが発生する。この高温割れはレール鋼の溶融点が約１
４７０゜Ｃであるのに対し、溶接金属はそれより高く約
１５３０”Ｃであるために理論的に避けられない。さら
にこの溶融境界部近傍には溶接のままで多量のマルテン
サイト組織を生成し、疲労強度が著しく低下するので、
通常溶接後７１０゜Ｃ以下の温度で焼き戻しまたは焼き
なましをしなければならない。

その結果、溶接金属の組織は耐摩耗性の低い焼き戻しマ
ルテンサイトを生成するため、前記の溶接棒を用いたレ
ールの溶接部はたとえ硬さが母材レ一ルと同じでも溶接
金属層が局部的に早期に摩耗する。このような高温割れ
および局部摩耗は母材レールが高Ｃで合金鋼化すなわち
高強度化すればするほど顕著になり、高強度レールにお
いては実際に溶接不能の状態になっていた。

またレールの肉盛溶接法には第２表で示すようなＪＩＳ
Ｚ３２５１硬化肉盛用被覆アーク溶接棒のＤＦ２Ａまた
はＯＦ２Ｂに該当する溶接棒が用いられている。

ＤＦ２Ａに該当する溶接棒は前記低合金高張力鋼用溶接
棒とほとんど変わらないので、前記の問題がそのまま当
てはまる，　ＤＦ２Ｂで形成される溶接金属は溶接のま
まではマルテンサイト組織を生成するので、溶接後焼き
戻し処理を施さざるを得ない。このため、溶接金属は焼
き戻しマルテンサンド組織となってパーライト組織が得
られないだけでなく、熱処理レールではこのような後熱
処理をすると、この熱影響を受ける母材レール頭表部が
軟化し、かえって摩耗が著しくなるという事態が発生し
ていた。

本発明者らは広範囲な研究を行った結果、第２表に示す
ような従来の被覆アーク溶接棒によって形成された溶着
金属は母材レールと著しく異なった成分となるため前記
のような問題が発生することを知見し、溶着金属が従来
溶接には不適当とされてきた母材レールと類似の高Ｃ型
パーライト組織となる高炭素含有被覆アーク溶接棒組成
を見いだした。又一方溶接作業性の面からみると、高炭
素含有被覆アーク溶接棒はスラグ流動性、耐ブローホー
ル性が劣化することは良く知られている。

特に本発明に見られるように、レール腹部をエンクロー
ズド当余材で取り囲み連続的に溶接するエンクローズア
ーク溶接では、安定したスラグ流動性、適正なスラグ発
生量およびアーク安定性が健全な溶接継手を得る上で重
要となる。本発明者らは、被覆アーク溶接棒の合金組成
およびスラグ生成剤の検討を行い、本発明をなしえたも
のである。

〔課題を解決するための手段〕

本発明の要旨は、重量％でＣ：１．０〜１．５％を含有
する心線の外周に炭酸塩の１種又は２種以上を４２〜５
５％、金属フッ化物の１種又は２種以上を１３〜２３％
、ルチール＝０．５〜９．５％、被覆剤中のＣａＯ／Ｃ
ａＦｚの比が１．２〜１．８の範囲にある被覆剤が溶接
棒全重量に対して１５〜３２％被覆され、かつ溶接棒全
重量％でＣ　：　０．　６　５〜１．５％、Ｓｔ　：　
０．　２　〜２．　２％、Ｍｎ　：　０．　６　〜２．
　５％または上記の他にＣｒ：１．３％以下、ＭＯ又は
■は０．　３％以下、Ｎｂ　：　０．　１％以下、Ｎｉ
：２．Ｏ％以下、Ｃｕ　：　０．　３％以下の１．種又
は２種以上を含有することを特徴とするレールのエンク
ローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒にある。

〔作　用〕

以下本発明のレールのエンクローズアーク溶接用被覆ア
ーク溶接棒の限定理由について詳細に説明する。

高炭素含有被覆アーク溶接棒を設計するにあたり、硬鋼
心線を用いた理由として ■　高炭素溶着金属が安定して得られる、■　溶接作業
性特に溶接スラグの流動性が安定する、 など軟綱心線に比べ硬鋼心線が優れている理由による。

高炭素溶着金属を得るには、被覆剤より炭素を添加する
方法が簡便かつ低コストな方法として一般的である。し
かしこの方法は溶接条件や施工条件により炭素の溶着金
属に対する歩留が変化したり、又、被覆剤の欠け落ちな
どにより炭素量は変化することもあり、安定した炭素量
を得ることは難かしい。しかも被覆剤中の炭素添゛加量
が増加すればする程この傾向は顕著となる。

一方、高炭素含有心線を用い心線より添加する方法は歩
留も良く、溶着金属の炭素量は安定することはよく知ら
れているが、本発明者らは溶接作業性の改善においても
高炭素含有伸線の使用が有利であることを以下の如くし
て確かめた。即ち、本発明者らは、スラグ流動性の改善
をスラグ組成の検討と同時に心線の化学組成によるアー
ク力の違いに着目し検討を行い第２図の知見を得た。即
ち、得られる各溶着金属の炭素量が同一組成になるよう
に調整された溶接棒において心線中の炭素，酸素量によ
り棒先端のスラグのからみ度合が異なることを見出した
． 第２図はレーザ背光シェリレーン観察装置を用いて溶接
時の棒先端にスラグがからむ時間と溶接時間との割合を
架橋率として求め、溶着金属のＣ量との関係で整理した
ものである。この試験結果により、同一炭素量の溶着金
属を得るには、高炭素含有心線の方が架橋率（スラグの
からみ）が少ないことがわかり、溶接作業性の面からも
高炭素含有心線の使用が有利であることがわかった。し
かしながら心線中の炭素含有量が１．０％未満では被覆
剤からの炭素添加量が増えると同時に、レーザ背光シュ
リレーン観察装置を用い架橋率を測定した結果も悪く棒
先端にスラグがからむなど溶接作業性が劣化するので好
ましくない。一方心線中の炭素含有量が１．５％超では
、心線加工中において伸線性に欠け線材の硬化が激しく
焼鈍回数が増加するなど生産性の面で問題がある。よっ
て溶接作業性，線材の加工性を考慮し心線中の炭素量を
１．０〜１．５％と規定した。

次に被覆剤の限定理由について述べる。

？ず炭酸塩（ここでいう炭酸塩とは、炭酸石灰，炭酸バ
リウム，炭酸マグネシウムをいう）は、溶接時にＣＯｔ
ガスを発生し、溶融プールを大気より保護し、ビット，
ブローホールの発生防止、アーク安定性およびスラグ剥
離性の改善に効果がある。

又、スラグ粘性調整などにも効果は著しく、溶接材料の
設計には重要な原材料として使用されている。しかし、
炭酸塩１種又は２種以上が４２％未満では溶接棒先端の
保護筒が適正に生成されずシールド効果の劣化を招き、
アーク安定性が悪化してスパッタの発生が多くなり好ま
しくない。又、５５％を超えると過大にＣＯ■ガスが発
生しスパッタ量が増加すると共にスラグ量が多くなり、
且っスラグ粘性が過大となる。

特にスラグ量およびスラグ粘性が増加することはエンク
ローズアーク溶接用の溶接棒としては、溶接作業性の面
で大きな障害となる。

レール腹部を当金材で取り囲み連続的に溶接するエンク
ローズアーク溶接では、溶接スラグの挙動が健全な溶接
金属を得るために重要な因子となる．　ＨｒＩち、アー
ク安定性を損わない程度のスラグ量とシールド効果を維
持し、がっ、スラグの粘性を低く抑えアーク直下より円
滑に溶接スラグを溶接プール後方に排除することが必要
であり、溶接棒先端にスラグがからむ状態になるとアー
クが遮断されアーク切れを起し健全な溶接作業が行われ
ず、従って健全な溶接金属は得られない。これらの理由
により炭酸塩の１種又は２種以上を４２〜５５％と規定
した。

次に金属フッ化物（ここでいう金属フッ化物とは、フッ
化カルシウム、フッ化ソーダ、フッ化マグネシウムをい
う）については、スラグの粘性，流動性の調整、および
保護筒の生成に効果がある．しかし金属フッ化物の１種
又は２種以上が１３％未満ではスラグ粘性が過大となり
、溶接棒先端にスラグがからみ安定した溶接ができない
。一方、２３％を超えると、スラグ量が増加すると同時
にスラグ粘性が極度に低下し、溶接プール前方にスラグ
が回り込み、安定した溶接作業ができない．これらの理
由により金属フッ化物の１種又は２種以上を１３〜２３
％と規定した。

ルチールについてはスラグの粘性を良好に保ち、アーク
の安定性の改善に効果は大きい。しかし、０．５％未満
ではその効果はなく、スパッタの発生が多く好ましくな
い。又９．５％を超えるとスラグの粘性が過大となり溶
接棒先端にスラグがからむなど安定した溶接作業ができ
ないことからルチールを０．　５〜９．５％と規定した
。

次に被覆剤中のＣａＯ／ＣａＦｚｏ比を１．　２　〜１
．　８の範囲に限定した理由について述べる。

本発明者らは、レールのエンクローズアーク溶接におい
て、被覆剤中の主成分である炭酸石灰，フッ化カルシウ
ム，ルチールと溶接作業性との関係を調査した。その結
果第３図に示す知見を得た。

被覆剤中のＣａＯとＣａＦ．の比と、ルチールとの関係
において被覆剤の軟化点が大きく影響されることが分か
る。又、その結果、エンクローズアーク溶接における溶
接作業性の優劣も支配されることが判明した。即ち、被
覆剤中のＣａＯ／ＣａＦｔの比が１．２未満ではスラグ
の粘性が高《、溶接プール近傍から円滑にスラグが排除
されず、溶接棒先端に溶接スラグがからむなど溶接作業
性は好ましくない。

又ＣａＯ／ＣａＦｚの比が１．８を超えると、溶接スラ
グの粘性が高くなると同時にスラグ発生量が多くなり、
健全な溶接ができない。これらの理由により被覆剤中の
ＣａＯ／ＣａＰｚＯ比を１．　２　〜１．　８と規定し
た。

尚、ここでいう被覆剤の軟化点とは、粉砕した溶接スラ
グを２Ｍｎ巾Ｘ　３　［　ｔの形状にプレスし、固めた
試料を大気炉中で加熱し、その試料が溶融し、元の試料
の高さの１／２になった時の温度をその被覆剤の軟化点
と規定した。

次に被覆剤を溶接棒全重量に対して１５〜３２％塗布す
る理由について述べる。

（１）式で示す計算式により求めた値、すなわち被覆率
が１５％未満では安定したシールド効果が奏されず、ま
たアークを発生するために必要な溶接棒先端の保護筒の
強度が低くなり、溶接途中で欠け落ち、安定した溶接が
出来ない。又、溶接棒製造時に被覆の厚さが薄いために
円滑な塗布ができない。一方被覆率が３２％を超えると
、スラグ量が増加し溶接スラグが溶融プール上に留まり
安定した溶接ができないことから溶接棒全重量に対する
被覆剤の量を１５〜３２％と規定した．Ｆｗ：被覆剤重
量 Ｒｗ：心線重量 次に溶接棒全重量に対する合金成分量を規定した理由に
ついて述べる。

Ｃは溶着金属にレール鋼と類似のパーライト組織を生成
させるための必須成分であると同時に、溶着金属を高炭
素成分系、すなわちＣ　：　０．　４〜１．０％に調整
して、この凝固温度をレール鋼とほぼ同等にすることに
よって、従来技術で発生していた母材レールの溶融境界
層における高温液化割れを防止するもので本発明の最大
の特徴をなすものである。更に、溶着金属のＣ含有量が
増加するに従い継手引張り強さおよび硬さが増加するた
め溶接金属の対摩耗性および耐疲労損傷性を向上させる
ことができる。溶接棒全重量に対するＣ含有量が０．６
５％未満では溶着金属のＣ量が０．　４％未満となる場
合が生じ、母材レールの溶融境界層に高温割れが発生す
ると共に溶着金属のパーライト組織が少なくなり、継手
引張り強さの７０ｋｇ／一以上が得られない。一方被覆
アーク溶接棒のＣ含有量が１．５％を超えると溶着金属
のＣ量が１．０％超となり、溶接金属に初析セメンタイ
トが析出し、溶接金属が著しく脆化する。又溶接作業性
の面においてもスラグの粘性が低下し、溶接プールの前
方（溶接方向）に回り込み溶接棒先端にからみ円滑な溶
接ができないことから、溶接棒全重量に対するＣｉＥを
０．６５〜１．５％と規定した。

Ｓｉは通常溶着金属の脱酸剤として含有されるものであ
るが、必要に応じてその量をコントロールし溶着金属中
のＳｉ含有量を０．　１〜１．０％の範囲に入れるよう
にする．レール鋼のＳｔ含有量は通常０，１％以上であ
り、Ｓｉはパーライト組織においてフエライトを強化し
て強度を上昇させると同時に耐疲労損傷性を向上させ、
さらにパーライト変態の開始時間，温度におよぼす影響
が小さいため溶着金属のＳｉ量がレール鋼より多く含有
されていても１．０％以下であれば有害にはならない。

これらの理由により溶接棒全重量に対して０．２％未満
ではレール鋼のＳｔ含有量を下廻り、脱酸効果も十分で
なく、プロホール，ピットなどが発生する。又、２．２
％を超えると溶着金属のＳｔ含有量が１．０％超となり
、継手性能が劣化すると同時に溶接作業性においてもス
ラグ粘性過多となり、安定した溶接ができなくなること
から溶接棒全重量に対するＳｔ量をを０．２〜２．２％
と規定した。

ＭｎはＳｔと同様溶着金属の脱酸剤として添加される。

レール鋼のＭｎ含有量は０．６％以上であり、Ｍｎはパ
ーライト変態を遅滞させる元素であって添加量によりパ
ーライトの変態の開始が変化し強度も変化するので、溶
着金属のＭｎ含有量はレール鋼とほぼ対応したものでな
ければならない。溶接捧全重量に対するＭｎ量が０．　
６％未満では溶着金属のＭｎ量が低くなり、溶着金属の
引張り強さまたは伸び、すなわち延性が低下する。溶接
棒全重量に対するＭｎｆｆｉが２．５％を超えると溶着
金属のＭｎ量が増加し、溶接金属中に形成されたマルテ
ンサイトをバーライトに変態させる後熱処理が著しく困
難となることから溶接棒全重量に対するＭａｉｌを０．
６〜２．５％と規定した。

母材レールが前記Ｃ，　Ｓｉ，　Ｍｎの他にＣｒ，　Ｍ
ｏ，　　Ｖ，Ｎｂ，　Ｃｕのうち１種または２種以上含
有す名場合には、溶着金属にもこれらの合金成分を母材
レールと同等もしくはそれ以下の量だけ含有しなければ
ならない場合がある。すなわち、Ｃｒ，　Ｍｏ，　　Ｖ
はＭｎと同様パーライト変態を遅滞させる元素であって
、添加量によりパーライト変態の開始が変化し強度も変
化するので、母材レールがこれらの合金成分を含有する
合金鋼である場合には、すくなくともレール頭頂面に用
いる被覆アーク溶接棒にもこれらの合金成分を含有して
いないと、溶接ままで、または溶接後の熱処理によって
、母材レールと類似の金属組織，硬さおよび継手引張り
強さが得られない。従って被覆アーク溶接棒のＣｒ，　
Ｍｏ，　　Ｖ含有量はＣｒ：１．３％以下、Ｍｏ，Ｖ：
０．３％以下にする。

Ｎｂはバーライト変態の終了時間を大幅に短縮させる元
素であるため、溶接後の冷却中に有害なマルテンサイト
が生成するのを防止する効果がある。

しかし溶着金属のＮｂ含有量が０．　１％を超えると巨
大な炭・窒化物を生じ、靭性，疲労強度を低下させるの
で、被覆アーク溶接棒のＮｂ含有量は０．１％以下とす
る。

Ｃｕはレール鋼の耐食性を向上するのに効果のある合金
成分であり、耐食性レールには０．３％以下含有される
。従って、耐食性レールの溶接には溶着金属にも０．３
％以下のＣｕを含有しないと母材レールと同様の耐食性
が得られない。しかし溶着金属のＣｕ含有量が０．３％
超では、熱間脆性を起こし表面疵が発生するので、被覆
アーク溶接棒のＣｕ含有量は０．　３％以下とする。

Ｎｉはレール鋼の延性または靭性を向上する合金成分で
あるが、レール鋼はもともと延性または靭性が低くても
使用可能な鋼材であるため、レールに添加する場合は少
ない。しかし溶着金属が２．　０％以下含有すると溶接
部の延性または靭性が向上するので、溶着金属にＮｉを
添加する必要のある場合がある。しかし溶着金属がＮｉ
を２．０％を超えて含有すると、溶着金属に高温凝固割
れが発生しやすくなるので、被覆アーク溶接棒のＮｉ含
有量は２，０％以下とする。

以上詳述したように、本発明の被覆アーク溶接捧を用い
、通常の溶接条件のもとてレール鋼に対して突合せ溶接
，肉盛溶接を行っても、高温割れ等の溶接欠陥が発生す
ることな《施工でき、溶接後適切な後熱処理を組み合わ
せることにより有害組織がな《母材レールと同等の硬さ
とバーライト組織を有する溶接継手を得ることができる
。

以下に実施例によって本発明の効果をさらに具体的に説
明する。

〔実施例〕

以下本発明の実施例を示す。

第３表にエンクローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒を
示す。棒寸法は全て５．０φＸ４５０ｍｍとした。

第４表に使用したレール母材を示す。又、溶接条件は直
流逆極性溶接電流２２０Ａで溶接した。

溶接に際して、溶接施工開始時点でレール足部の開先面
を４００から５　０　０　’Ｃに予熱し、溶接完了後レ
ール断面全周を均等に加熱する多孔ノズルバーナを用い
て８００〜１０００゜Ｃに加熱し放冷した。

第５表に試験結果を示す。溶接作業性はスラグ発生量の
多少．棒先端へのスラグのからみ，又、スパッタ発生量
の多少を観察し、実用上あまり問題とならないものには
○、実用上問題となるものについては×と評価した。溶
着金属の割れについては溶接中央部の縦断面マクロ試験
片を採取し、研磨後力ラーチェック．検鏡により割れの
有無を確認をした。

本発明例で示した棒記号Ｅ−１〜Ｅ−１０については、
溶接作業性も十分実用可能であり、かつ溶着金属および
熱影響部にも割れは認められず実用可能な継手性能が得
られた。

一方、比較例で示したＥ−１１は被覆率が高く、スラグ
発生量の増加，スラグ流動性の劣化およびスパッタ発生
の増加などがあり、溶接作業性が悪く、又Ｓｉ，　Ｍｎ
が低いことなどからブローホールの発生も見られた。

Ｅ−１２は被覆率が高く、ルチール量が上限を超えてい
ることがらＥ−１１と同様の溶接作業性を示した。又溶
接棒成分のＳｉ量が高《、Ｍｎ量が低いことから熱影響
部に微細な割れが認められた。

Ｅ−１３は被覆率が低く、ルチール量が上限を超えてい
ることから溶接棒先端の保護筒が十分確保できず、スパ
ッタが多く、溶接棒成分のＳｉ，　Ｍｎ量が低いことか
らブローホールの発生が認められた。

Ｅ−１４はｃａＦｚｆｆｉが高すぎて被覆剤のＣａＯ／
ＣａＦｚ比が低く、溶接スラグの軟化点が高くスパッタ
量も多い。又溶接棒成分のＭｎｌｉｌが上限を超えてお
りスラグ剥離性も劣化した。

Ｅ−１５は被覆剤の金属フッ化物量が下限を割っている
ことがらＣａｂ／Ｃａｂ．比も高くスパッタ量が多くか
つスラグ流動性も悪く溶接作業性の面で問題があると同
時に、溶接棒成分のＣ，Ｃｒが上限を超えていることか
ら、溶着金属に割れが認められた。

Ｅ−１６は被覆剤の金属フッ化物が上限を超え炭酸塩が
下限を割っていることからＣａＯ／ＣａＦｔの比が低く
ルチールが無添加であることからスラグ流動性が過度に
なりすぎてビード表面に均一にスラグが被包せずスパッ
タ量も多い。又、溶接棒成分のＮｉ゛が上限を超えてい
ることから母材熱影響部に割れが認められた。

Ｅ−１７は被覆剤の炭酸塩が低＜　、ＣａＯ／ＣａＦｚ
比が下限を割っていることから、スラグ流動性が悪い。

又溶接捧成分のＶ，　Ｎｂ，　Ｃｕが上限を超えている
ことから、溶着金属に割れが認められた。

Ｅ−１８は被覆剤の炭酸塩が上限を超えており、スラグ
発生量、スバッタが多く、スラグ流動性が悪いなど溶接
作業性の面で問題があった。

注） ＊１ ＊２ ＊３ ＊４ ＊５ ＊６ ＊７ ＊８ ＊９ ＊１０ ＪＩＳＦＳｉ３ ＪＩＳＦＴｉＬ＋ ＪＩＳＭｎＥ グラファイト ＪＩＳＭＣｒ ＪＩＳＦＭｏＬ ＪＩＳＦＶ２ ＪＩＳＦＮｂ　Ｉ Ｎｉ粉 Ｃｕ粉 （Ｓｉ−１１．２％） （Ｔｉ＝４１．９％） （Ｍｎ＝９９．９％） （Ｃ　＝９９．９％） （Ｃｒ　＝　９９．　９％） （Ｍｏ＝６１．５％） （Ｖ　＝５２．３％） （Ｎｂ＋Ｔａ＝６７．５％） （Ｎｉ＝９９．９％） （Ｃｕ＝９９．９％） 〔発明の効果］ 以上述べたように本発明によるレールエンクローズアー
ク溶接用被覆アーク溶接棒は、良好な溶接作業性と継手
性能が得られレール溶接の信頼性を大幅に向上しうろこ
とが可能となりその工業的価値は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図はレール鋼の断面図、第２図は溶着金属の炭素量
と架橋率の関係を示した図、第３図は被覆剤のＣａＯ／
ＣａＦｚ比と軟化点の関係を示した図である。 １・・・レール足部、２・・・レール腹部、３・・・レ
ール頭部、４・・・レール頭表面 第１図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％でＣ：１．０〜１．５％ を含有する心線の外周に炭酸塩の１種又は２種以上を４
   ２〜５５％、金属フッ化物の１種又は２種以上を１３〜
   ２３％、ルチール：０．５〜９．５％、被覆剤中のＣａ
   Ｏ／ＣａＦ＿２の比が１．２〜１．８の範囲にある被覆
   剤が溶接棒全重量に対して１５〜３２％被覆され、かつ
   溶接棒全重量％でＣ：０．６５〜１．５％、Ｓｉ：０．
   ２〜２．２％、Ｍｎ：０．６〜２．５％含有することを
   特徴とするレールのエンクローズアーク溶接用被覆アー
   ク溶接棒。
2. （２）重量％でＣ：１．０〜１．５％ を含有する心線の外周に炭酸塩の１種又は２種以上を４
   ２〜５５％、金属フッ化物の１種又は２種以上を１３〜
   ２３％、ルチール：０．５〜９．５％、被覆剤中のＣａ
   Ｏ／ＣａＦ＿２の比が１．２〜１．８の範囲にある被覆
   剤が溶接棒全重量に対して１５〜３２％被覆され、かつ
   溶接棒全重量％でＣ：０．６５〜１．５％、Ｓｉ：０．
   ２〜２．２％、Ｍｎ：０．６〜２．５％、更にＣｒ：１
   ．３％以下、Ｍｏ：０．３％以下、Ｖ：０．３％以下、
   Ｎｂ：０．１％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｕ：０．
   ３％以下の１種又は２種以上を含有することを特徴とす
   るレールのエンクローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒
   。