JPH02235722A - 二軸延伸ナイロン６フィルムの製造方法 - Google Patents
二軸延伸ナイロン６フィルムの製造方法Info
- Publication number
- JPH02235722A JPH02235722A JP5941489A JP5941489A JPH02235722A JP H02235722 A JPH02235722 A JP H02235722A JP 5941489 A JP5941489 A JP 5941489A JP 5941489 A JP5941489 A JP 5941489A JP H02235722 A JPH02235722 A JP H02235722A
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- JP
- Japan
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- film
- stretching
- bubble
- sigmatd
- sigmamd
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- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、二軸延伸ナイロン６フィルムの製造方法に関
し、食品包装分野、工業材料分野等において利用するこ
とができる． ［背景技術］ チューブラー法により同時二軸延伸されて製造されたナ
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴を有している． ［発明が解決しようとする課題］ 従来のチューブラー法により得られた二軸延伸ナイロン
フィルムは、一般に厚さ精度が低いため、巻き姿が悪化
したり、印刷、ラミネート、製袋等の二次加工時におけ
る不良が発生したりして、その包装用、工業用フィルム
としての使用が制限されていた．これは、延伸用原反フ
ィルムの作製時に、厚さ精度を押出ダイで調整しても±
２〜６％程度の厚さむらが発生することに加えて、従来
のチューブラー法によれば、延伸時にその厚さむらが更
に２倍以上に悪化することによるからである。
し、食品包装分野、工業材料分野等において利用するこ
とができる． ［背景技術］ チューブラー法により同時二軸延伸されて製造されたナ
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴を有している． ［発明が解決しようとする課題］ 従来のチューブラー法により得られた二軸延伸ナイロン
フィルムは、一般に厚さ精度が低いため、巻き姿が悪化
したり、印刷、ラミネート、製袋等の二次加工時におけ
る不良が発生したりして、その包装用、工業用フィルム
としての使用が制限されていた．これは、延伸用原反フ
ィルムの作製時に、厚さ精度を押出ダイで調整しても±
２〜６％程度の厚さむらが発生することに加えて、従来
のチューブラー法によれば、延伸時にその厚さむらが更
に２倍以上に悪化することによるからである。
また、従来法によれば、延伸変形時のバブルが安定しな
いため、バブルが横揺れを起こしたり、時には破袋する
虞れもあった． なお、特公昭４９−４７２６９号公報によれば、ポリー
ε一カプラミド樹脂を溶融押出して得られる管状フィル
ムを急冷固化して実質的に無定形で、かつ実質的に水素
結合のないポリーε一力ブラミド樹脂管状フィルムをそ
の水分含量が２％未満の状態に維持し、延伸前に４５〜
７０゛Ｃの温度でチューブ延伸を行い、その際の延伸倍
率を縦横それぞれ２．０〜４．０倍の範囲で２軸延伸を
行うことを特徴とする２軸分子配向したポリ−６−カプ
ラミド樹脂フィルムの製造方法が提案されている．また
、特公昭５３−１５９１４号公報によれば、ポリアミド
未延伸チューブ状フィルムを５０〜９０゜Ｃの温度に加
熱した後、延伸開始点と延伸終了点間の雰囲気温度を１
８０〜２５０℃保つことにより延伸開始点を固定し、横
方向と縦方向の最終延伸倍率差を０．２〜０．６の範囲
に維持しながら気体圧力により縦方向に２．５〜３．７
倍、横方向に３．０〜４．０倍の倍率で同時二軸延伸を
行うことを特徴とするボリアミドフィルムのチェーブ状
二軸延伸方法が提案されている。
いため、バブルが横揺れを起こしたり、時には破袋する
虞れもあった． なお、特公昭４９−４７２６９号公報によれば、ポリー
ε一カプラミド樹脂を溶融押出して得られる管状フィル
ムを急冷固化して実質的に無定形で、かつ実質的に水素
結合のないポリーε一力ブラミド樹脂管状フィルムをそ
の水分含量が２％未満の状態に維持し、延伸前に４５〜
７０゛Ｃの温度でチューブ延伸を行い、その際の延伸倍
率を縦横それぞれ２．０〜４．０倍の範囲で２軸延伸を
行うことを特徴とする２軸分子配向したポリ−６−カプ
ラミド樹脂フィルムの製造方法が提案されている．また
、特公昭５３−１５９１４号公報によれば、ポリアミド
未延伸チューブ状フィルムを５０〜９０゜Ｃの温度に加
熱した後、延伸開始点と延伸終了点間の雰囲気温度を１
８０〜２５０℃保つことにより延伸開始点を固定し、横
方向と縦方向の最終延伸倍率差を０．２〜０．６の範囲
に維持しながら気体圧力により縦方向に２．５〜３．７
倍、横方向に３．０〜４．０倍の倍率で同時二軸延伸を
行うことを特徴とするボリアミドフィルムのチェーブ状
二軸延伸方法が提案されている。
しかし、このような延伸倍率又は延伸温度の制御に基づ
く製造方法によっては、良好なフィルムが得られる成形
条件を必ずしも的確に規定することができなかった． 本発明は、チューブラー法による二軸延伸ナイロンフィ
ルムの中、特に二軸延伸ナイロン６フィルムについて、
延伸時の成形状態を安定させることができると共に、得
られるフィルムの厚さ精度を良好にすることができる製
造方法を提供することを目的とする． ［課題を解決するための手段］ 本発明は、チューブラー法による二軸延伸ナイロン６フ
ィルムの製造方法において、延伸に関与する各種パラメ
ータを実験によりｉｌ認した結果、フィルムの移動方向
（ＭＤ）の最大延伸応力をσｌ及びフィルムの幅方向（
ＴＤ）の最大延伸応力をσテＤをパラメータとしてとり
、これに基づき製造条件を設定することにより、良好な
結果が得られることを見出した。即ち、本発明において
は、σ、。及びσ？。をそれぞれ、 ６ ０ ０ ｋｇ／ｃｄ≦ｅｒａ” １ ３ ０ ０
ｋｇ／ｃ４６００ｋｇ／ｃｊ≦σ。≦１３００ｋｇ／Ｃ
ｌ＆に設定したことを特徴とする． 但し、σ。とσ．は、それぞれ下式で表される。
く製造方法によっては、良好なフィルムが得られる成形
条件を必ずしも的確に規定することができなかった． 本発明は、チューブラー法による二軸延伸ナイロンフィ
ルムの中、特に二軸延伸ナイロン６フィルムについて、
延伸時の成形状態を安定させることができると共に、得
られるフィルムの厚さ精度を良好にすることができる製
造方法を提供することを目的とする． ［課題を解決するための手段］ 本発明は、チューブラー法による二軸延伸ナイロン６フ
ィルムの製造方法において、延伸に関与する各種パラメ
ータを実験によりｉｌ認した結果、フィルムの移動方向
（ＭＤ）の最大延伸応力をσｌ及びフィルムの幅方向（
ＴＤ）の最大延伸応力をσテＤをパラメータとしてとり
、これに基づき製造条件を設定することにより、良好な
結果が得られることを見出した。即ち、本発明において
は、σ、。及びσ？。をそれぞれ、 ６ ０ ０ ｋｇ／ｃｄ≦ｅｒａ” １ ３ ０ ０
ｋｇ／ｃ４６００ｋｇ／ｃｊ≦σ。≦１３００ｋｇ／Ｃ
ｌ＆に設定したことを特徴とする． 但し、σ。とσ．は、それぞれ下式で表される。
σｎｏ＝ （ Ｆ Ｘ Ｂ，ｌｏ） ／ＡＦ ＝ Ｔ
／ ｒ ここで、Ｆは延伸力（ＩＣｇ） 、ＢＭＩＩはＭＤ方向
の延伸倍率、Ａは原反フィルムの断面積（ａａ） 、Ｔ
はニップロールの回転トルク（ｋｇ−ｃｍ）、ｒはニッ
プロールの半径（Ｃ１１）である。
／ ｒ ここで、Ｆは延伸力（ＩＣｇ） 、ＢＭＩＩはＭＤ方向
の延伸倍率、Ａは原反フィルムの断面積（ａａ） 、Ｔ
はニップロールの回転トルク（ｋｇ−ｃｍ）、ｒはニッ
プロールの半径（Ｃ１１）である。
σ，，一（ΔＰｘＲ）／ｔ
ここで、ΔＰはバブル内圧力（ｋｇ／ＣＩ１）、Ｒはバ
ブル半径（ｃｍ）、ｔはフィルムの厚さ（ｅｌｍ）であ
る． σ。とσア。が１３００ｋｇ／ｄより越える場合には、
延伸途上のバブルの破袋が頻発するため、連続生産がで
きなくなる．また、σ。とσ．が６００ ｋｇ／ｃｄよ
り下回る場合には、延伸途上のバブルが不安定になるた
め、フィルムの厚さ精度が悪く、商品価値を有しない．
そして、σ。とσｉ１は、いずれも好ましくは、上限を
１２００ｋｇ／ｃｄとし、下限を７ ０ ０ ｋｇ／ｃ
ｄとする．［実施例］ ．ｌＬＪＬｌ上 相対帖度η，−３．７のナイロン６（宇部興産■製）を
用い、環状ダイ（直径７５ｍ）から押し出した後、冷却
槽（水温１ ５ ”Ｃ ）で冷却して厚さ１２０μの管
状原反フイルムを作製した．次に、第１図に示すように
、この原反フイルム１を一対のニップロール２間に挿通
した後、中に気体を圧太しなからヒータ３（設定温度３
１０゜Ｃ）で加熱すると共に、延伸開始点にエアーリン
グ４よりエアー５（風量１５イ／分）を吹き付けてバブ
ル６に膨張させ、下流側の一対のニップロール７で引き
取ることにより、同時二軸延伸を行った。この延伸倍率
は、フィルムの移動方向（ＭＤ）に３．０倍及びフィル
ムの幅方向（ＴＤ）に３．２倍であった． この同時二軸延伸の際、バブル６内の圧力、バブル６の
半径、ニンプロール１．７の回転＆、駆動モータの負荷
、トルク等を特定の値に設定して、得られるフィルムの
移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σ。及びフィルムの幅
方向（ＴＤ）の最大延伸応力σ，Ｄを調整した。
ブル半径（ｃｍ）、ｔはフィルムの厚さ（ｅｌｍ）であ
る． σ。とσア。が１３００ｋｇ／ｄより越える場合には、
延伸途上のバブルの破袋が頻発するため、連続生産がで
きなくなる．また、σ。とσ．が６００ ｋｇ／ｃｄよ
り下回る場合には、延伸途上のバブルが不安定になるた
め、フィルムの厚さ精度が悪く、商品価値を有しない．
そして、σ。とσｉ１は、いずれも好ましくは、上限を
１２００ｋｇ／ｃｄとし、下限を７ ０ ０ ｋｇ／ｃ
ｄとする．［実施例］ ．ｌＬＪＬｌ上 相対帖度η，−３．７のナイロン６（宇部興産■製）を
用い、環状ダイ（直径７５ｍ）から押し出した後、冷却
槽（水温１ ５ ”Ｃ ）で冷却して厚さ１２０μの管
状原反フイルムを作製した．次に、第１図に示すように
、この原反フイルム１を一対のニップロール２間に挿通
した後、中に気体を圧太しなからヒータ３（設定温度３
１０゜Ｃ）で加熱すると共に、延伸開始点にエアーリン
グ４よりエアー５（風量１５イ／分）を吹き付けてバブ
ル６に膨張させ、下流側の一対のニップロール７で引き
取ることにより、同時二軸延伸を行った。この延伸倍率
は、フィルムの移動方向（ＭＤ）に３．０倍及びフィル
ムの幅方向（ＴＤ）に３．２倍であった． この同時二軸延伸の際、バブル６内の圧力、バブル６の
半径、ニンプロール１．７の回転＆、駆動モータの負荷
、トルク等を特定の値に設定して、得られるフィルムの
移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σ。及びフィルムの幅
方向（ＴＤ）の最大延伸応力σ，Ｄを調整した。
本実施例においては、フイルムの移動方向（ＭＤ）の最
大延伸応力σ。は９ ５ ０ ｋｇ／ｃｄ、またフィル
ムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σ７。は９６０ｋｇ
／ｃｄであった．なお、これらのσｌｌゎとσＴＤは、
下弐より算出したものである。
大延伸応力σ。は９ ５ ０ ｋｇ／ｃｄ、またフィル
ムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σ７。は９６０ｋｇ
／ｃｄであった．なお、これらのσｌｌゎとσＴＤは、
下弐より算出したものである。
６ ＨＢ＝ （ Ｆ Ｘ Ｂ．ｅ） ／ ＡＦ − Ｔ
／ ｒ Ｔ ＝ ［９７．４５０Ｘ （ １ − １． ） Ｘ
０．２２］ ／Ｎここで、Ｆは延伸力（ｋｇ）、ＢＨ６
はＭＤ方向の延伸倍率、Ａは原反フィルムの断面積（ｃ
ｊ） 、Ｔはトルク（ｋｇ−ｃｍ） 、ｒはニップロー
ルの半径（ｃｍ）、Ｉは運転時のモータ電流（Ａ）、Ｉ
。は空運転時のモータ電流（Ａ）、Ｎはニップロールの
回転数（ｒｐｓ ）である．なお、上記トルクＴの具体
的数値は、実施例に係る特定のニツプロールに関するも
のである． σ，。＝（ΔＰ ｘ Ｒ ） ／ ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（ｋｇ／ｅｔａ） 、Ｒは
バブル半径（ａｍ）、ｔはフイルムの厚さ（１）である
． σ、．及びσＴ．をこのように条件設定した本実施例に
係る二軸延伸ナイロン６フィルムの製造において、２４
時間の連続製造を行ったところ、延伸変形時のバブル６
は横揺れなどがなく、安定であり、また得られた二軸延
伸ナイロン６フィルム８の厚さのばらつきは±４％と厚
さ精度が非常に良好であった． ２〜１０ 上記実施例１と同様にして、実施例２〜１０に係る二軸
延伸ナイロン６フィルム８の製造を行った．但し、ＭＤ
延伸倍率とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒー
タ３の設定温度については、次のように条件を異ならせ
た． ＭＤ延伸倍率については、実施例２〜８．１０を３．０
、実施例９を３．４とした． ＴＤ延伸倍率については、実施例２〜６，９，１０を３
．２、実施例７を３．０、実施例８を３．４とした． エアーリング４の風量については、実施例２．３，７〜
１０を１５イ／分、実施例４を５ポ／分、実施例６を４
５ポ／分とした． ヒータ３の設定温度については、実施例２を３３０℃、
実施例３を２８０゜Ｃ１実施例４〜９を３１０℃、実施
例１０を３７０゜Ｃとした．冷却槽の冷却水については
、いずれも１５℃とした． また、同時二軸延伸の際、各実施例毎に、フィルムの移
動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σ。とフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σＴｌｌとが略等しい適当な値
となるように、バブル６内の圧力、バプル６の半径、ニ
ップロール１．７の回転数、駆動モータの負荷、トルク
等を特定の値に設定した。
／ ｒ Ｔ ＝ ［９７．４５０Ｘ （ １ − １． ） Ｘ
０．２２］ ／Ｎここで、Ｆは延伸力（ｋｇ）、ＢＨ６
はＭＤ方向の延伸倍率、Ａは原反フィルムの断面積（ｃ
ｊ） 、Ｔはトルク（ｋｇ−ｃｍ） 、ｒはニップロー
ルの半径（ｃｍ）、Ｉは運転時のモータ電流（Ａ）、Ｉ
。は空運転時のモータ電流（Ａ）、Ｎはニップロールの
回転数（ｒｐｓ ）である．なお、上記トルクＴの具体
的数値は、実施例に係る特定のニツプロールに関するも
のである． σ，。＝（ΔＰ ｘ Ｒ ） ／ ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（ｋｇ／ｅｔａ） 、Ｒは
バブル半径（ａｍ）、ｔはフイルムの厚さ（１）である
． σ、．及びσＴ．をこのように条件設定した本実施例に
係る二軸延伸ナイロン６フィルムの製造において、２４
時間の連続製造を行ったところ、延伸変形時のバブル６
は横揺れなどがなく、安定であり、また得られた二軸延
伸ナイロン６フィルム８の厚さのばらつきは±４％と厚
さ精度が非常に良好であった． ２〜１０ 上記実施例１と同様にして、実施例２〜１０に係る二軸
延伸ナイロン６フィルム８の製造を行った．但し、ＭＤ
延伸倍率とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒー
タ３の設定温度については、次のように条件を異ならせ
た． ＭＤ延伸倍率については、実施例２〜８．１０を３．０
、実施例９を３．４とした． ＴＤ延伸倍率については、実施例２〜６，９，１０を３
．２、実施例７を３．０、実施例８を３．４とした． エアーリング４の風量については、実施例２．３，７〜
１０を１５イ／分、実施例４を５ポ／分、実施例６を４
５ポ／分とした． ヒータ３の設定温度については、実施例２を３３０℃、
実施例３を２８０゜Ｃ１実施例４〜９を３１０℃、実施
例１０を３７０゜Ｃとした．冷却槽の冷却水については
、いずれも１５℃とした． また、同時二軸延伸の際、各実施例毎に、フィルムの移
動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σ。とフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σＴｌｌとが略等しい適当な値
となるように、バブル６内の圧力、バプル６の半径、ニ
ップロール１．７の回転数、駆動モータの負荷、トルク
等を特定の値に設定した。
σ。及びσ？。をそれぞれ適当な値に条件設定した各実
施例に係る二軸延伸ナイロン６フィルム８の製造におい
て、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６
の安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロ
ン６フィルム８の厚さのばらつき、即ち厚さ精度の測定
と評価及び総合評価を行った結果を下記の表１にまとめ
て示す．上笠■上二ｌ 上記実施例と同様にして、比較例１〜８に係る二軸延伸
ナイロンフィルムの製造を行った．但し、ＭＤ延伸倍率
とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設
定温度、冷却水の水温については、次のように条件を異
ならせた． ＭＤ延伸倍率については、比較例１〜４．８を３．０、
比較例５を３．６、比較例６を２．４、比較例７を３．
４とした． ＴＤ延伸倍率については、比較例１〜６．８を３．２、
比較例７を３．４とした． エアーリング４の風量については、比較例１，２，５〜
８を１５ボ／分、比較例３をＯポ／分、比較例４を５５
ポ／分とした． ヒータ３の温度については、比較例ｌを４００℃、比較
例２を２６０″Ｃ５比較例３〜８を３１０℃とした． 冷却水の水温については、比較例１〜７を１５℃、比較
例日を４５℃とした． また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較
例毎に、びりとσ？。とが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６内の圧力、バプル６の半径等を特定の値に
設定した． σ。及びσＴＤをそれぞれ適当な値に条件設定した各比
較例に係る二軸延伸ナイロン６フィルムの製造において
、２４時間の連続製遣を行い、延伸変形時のバブルの安
定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロン６
フィルムの厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った
結果を下記の表１に併せて示す． この表で、成形安定性の◎、Ｏ、△及び×は、それぞれ
折径の変動幅が１％以下、２％以下、５％以下及び５％
を越えることを示す．また、厚さ精度の○、Δ及び×は
、それぞれ６％以下、１０％以下及び１０％を越えるこ
とを示す．そして、総合評価の◎は工業生産に最適、Ｏ
は工業生産に通、Δは工業生産可能であるが、トラブル
が多少発生、×は工業生産不可能をそれぞれ示す．この
表の実施例及び比較例より、フィルムの移動方向（ＭＤ
）の最大延伸応力σｌ４１１及びフィルムの幅方向（Ｔ
Ｄ）の最大延伸応力σＴＤが、いずれも６ ０ ０ ｋ
ｇ／ｃｄ以上、１３００ｋｇ／ｃｊ以下の場合に、バブ
ル６の良好な成形安定性と共に、二軸延伸ナイロン６フ
ィルム８の良好な厚さ精度が得られることがわかる． る．また、得られる二軸延伸ナイロン６フィルムの厚さ
精度が向上するため、品質の良好な製品を提供すること
ができる．
施例に係る二軸延伸ナイロン６フィルム８の製造におい
て、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６
の安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロ
ン６フィルム８の厚さのばらつき、即ち厚さ精度の測定
と評価及び総合評価を行った結果を下記の表１にまとめ
て示す．上笠■上二ｌ 上記実施例と同様にして、比較例１〜８に係る二軸延伸
ナイロンフィルムの製造を行った．但し、ＭＤ延伸倍率
とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設
定温度、冷却水の水温については、次のように条件を異
ならせた． ＭＤ延伸倍率については、比較例１〜４．８を３．０、
比較例５を３．６、比較例６を２．４、比較例７を３．
４とした． ＴＤ延伸倍率については、比較例１〜６．８を３．２、
比較例７を３．４とした． エアーリング４の風量については、比較例１，２，５〜
８を１５ボ／分、比較例３をＯポ／分、比較例４を５５
ポ／分とした． ヒータ３の温度については、比較例ｌを４００℃、比較
例２を２６０″Ｃ５比較例３〜８を３１０℃とした． 冷却水の水温については、比較例１〜７を１５℃、比較
例日を４５℃とした． また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較
例毎に、びりとσ？。とが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６内の圧力、バプル６の半径等を特定の値に
設定した． σ。及びσＴＤをそれぞれ適当な値に条件設定した各比
較例に係る二軸延伸ナイロン６フィルムの製造において
、２４時間の連続製遣を行い、延伸変形時のバブルの安
定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロン６
フィルムの厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った
結果を下記の表１に併せて示す． この表で、成形安定性の◎、Ｏ、△及び×は、それぞれ
折径の変動幅が１％以下、２％以下、５％以下及び５％
を越えることを示す．また、厚さ精度の○、Δ及び×は
、それぞれ６％以下、１０％以下及び１０％を越えるこ
とを示す．そして、総合評価の◎は工業生産に最適、Ｏ
は工業生産に通、Δは工業生産可能であるが、トラブル
が多少発生、×は工業生産不可能をそれぞれ示す．この
表の実施例及び比較例より、フィルムの移動方向（ＭＤ
）の最大延伸応力σｌ４１１及びフィルムの幅方向（Ｔ
Ｄ）の最大延伸応力σＴＤが、いずれも６ ０ ０ ｋ
ｇ／ｃｄ以上、１３００ｋｇ／ｃｊ以下の場合に、バブ
ル６の良好な成形安定性と共に、二軸延伸ナイロン６フ
ィルム８の良好な厚さ精度が得られることがわかる． る．また、得られる二軸延伸ナイロン６フィルムの厚さ
精度が向上するため、品質の良好な製品を提供すること
ができる．
第１図は実施例に係る製造方法で使用する装置の概略図
である． １・・・原反フィルム、３・・・ヒータ、４・・・エア
ーリング、６・・・バブル、８・・・二軸延伸ナイロン
６フイルム． 出願人 出光石油化学株式会社
である． １・・・原反フィルム、３・・・ヒータ、４・・・エア
ーリング、６・・・バブル、８・・・二軸延伸ナイロン
６フイルム． 出願人 出光石油化学株式会社
Claims (1)
- （１）チューブラー法による二軸延伸ナイロン６フィル
ムの製造方法において、 フィルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力をσ＿Ｍ＿
Ｄ、フィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力をσ＿Ｔ
＿Ｄとしたとき、σ＿Ｍ＿Ｄ及びσ＿Ｔ＿Ｄをそれぞれ
６００ｋｇ／ｃｍ＾２≦σ＿Ｔ＿Ｄ≦１３００ｋｇ／ｃ
ｍ＾２６００ｋｇ／ｃｍ＾２≦σ＿Ｍ＿Ｄ≦１３００ｋ
ｇ／ｃｍ＾２に設定したことを特徴とする二軸延伸ナイ
ロン６フィルムの製造方法。 但し、前記σ＿Ｍ＿Ｄとσ＿Ｔ＿Ｄは、それぞれ下式で
表される。 σ＿Ｍ＿Ｄ＝（Ｆ×Ｂ＿Ｍ＿Ｄ）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（ｋｇ）、Ｂ＿Ｍ＿ＤはＭＤ方向の
延伸倍率、Ａは原反フィルムの断面積（ｃｍ＾２）、ニ
ップロールの回転Ｔはトルク（ｋｇ−ｃｍ）、ｒはニッ
プロールの半径（ｃｍ）である。 σ＿Ｔ＿Ｄ＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（ｋｇ／ｃｍ＾２）、Ｒは
バブル半径（ｃｍ）、ｔはフィルムの厚さ（ｃｍ）であ
る。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059414A JPH0628903B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 二軸延伸ナイロン６フィルムの製造方法 |
| DE69021607T DE69021607T2 (de) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Verfahren zum Herstellen von biaxial orientierten Nylon-Folien. |
| EP90104444A EP0386759B1 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| US07/492,884 US5094799A (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| AU51214/90A AU622777B2 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| KR1019900003201A KR0154330B1 (ko) | 1989-03-10 | 1990-03-10 | 2축 연신 나일론계 필름의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059414A JPH0628903B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 二軸延伸ナイロン６フィルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02235722A true JPH02235722A (ja) | 1990-09-18 |
| JPH0628903B2 JPH0628903B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=13112592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1059414A Expired - Lifetime JPH0628903B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 二軸延伸ナイロン６フィルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0628903B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH05192997A (ja) * | 1992-01-23 | 1993-08-03 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 二軸延伸Ｎｙ６、ＭＸＤ６ブレンド系フィルムの製造方法 |
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1989
- 1989-03-10 JP JP1059414A patent/JPH0628903B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
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| JPH0628903B2 (ja) | 1994-04-20 |
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