JPH0637081B2 - 二軸延伸ナイロン６―６６共重合体フィルムの製造方法 - Google Patents
二軸延伸ナイロン６―６６共重合体フィルムの製造方法Info
- Publication number
- JPH0637081B2 JPH0637081B2 JP26983589A JP26983589A JPH0637081B2 JP H0637081 B2 JPH0637081 B2 JP H0637081B2 JP 26983589 A JP26983589 A JP 26983589A JP 26983589 A JP26983589 A JP 26983589A JP H0637081 B2 JPH0637081 B2 JP H0637081B2
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- stretched nylon
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルム
の製造方法に関し、食品包装分野、工業材料分野等にお
いて利用することができる。
の製造方法に関し、食品包装分野、工業材料分野等にお
いて利用することができる。
［背景技術］ チューブラー法により同軸二軸延伸されて製造されたナ
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴を有している。
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴を有している。
［発明が解決しようとする課題］ 従来のチューブラー法により得られた二軸延伸ナイロン
フィルムは、一般に厚さ精度が低いため、巻き姿が悪化
したり、印刷、ラミネート、製袋等の二次加工時におけ
る不良が発生したりして、その包装用、工業用フィルム
としての使用が制限されていた。これは、延伸用原反フ
ィルムの作製時に、厚さ精度を押出ダイで調整しても±
２〜６％程度の厚さむらが発生することに加えて、従来
のチューブラー法によれば、延伸時にその厚さむらが更
に２倍以上に悪化することによるからである。また、従
来法によれば、延伸変形時のバルブが安定しないため、
バルブが横揺れを起こしたり、時には破袋する虞れもあ
った。
フィルムは、一般に厚さ精度が低いため、巻き姿が悪化
したり、印刷、ラミネート、製袋等の二次加工時におけ
る不良が発生したりして、その包装用、工業用フィルム
としての使用が制限されていた。これは、延伸用原反フ
ィルムの作製時に、厚さ精度を押出ダイで調整しても±
２〜６％程度の厚さむらが発生することに加えて、従来
のチューブラー法によれば、延伸時にその厚さむらが更
に２倍以上に悪化することによるからである。また、従
来法によれば、延伸変形時のバルブが安定しないため、
バルブが横揺れを起こしたり、時には破袋する虞れもあ
った。
なお、特公昭４９−４７２６９号公報によれば、ポリ−
ε−カプラミド樹脂を溶融押出して得られる管状フィル
ムを急冷固化して実質的に無定形で、かつ実質的に水素
結合のないポリ−ε−カプラミド樹脂管状フィルムをそ
の水分含量が２％未満の状態に維持し、延伸前に４５〜
７０℃の温度でチューブ延伸を行い、その際の延伸倍率
を縦横それぞれ２．０〜４．０倍の範囲で２軸延伸を行
うことを特徴とする２軸分子配向したポリ−ε−カプラ
ミド樹脂フィルムの製造方法が提案されている。また、
特公昭５３−１５９１４号公報によれば、ポリアミド未
延伸チューブ状フィルムを５０〜９０℃の温度に加熱し
た後、延伸開始点と延伸終了点間の雰囲気温度を１８０
〜２５０℃保つことにより延伸開始点を固定し、横方向
と縦方向の最終延伸倍率差を０．２〜０．６の範囲に維
持しながら気体圧力により縦方向に２．５〜３．７倍、
横方向に３．０〜４．０倍の倍率で同時二軸延伸を行う
ことを特徴とするポリアミドフィルムのチューブ状二軸
延伸方法が提案されている。
ε−カプラミド樹脂を溶融押出して得られる管状フィル
ムを急冷固化して実質的に無定形で、かつ実質的に水素
結合のないポリ−ε−カプラミド樹脂管状フィルムをそ
の水分含量が２％未満の状態に維持し、延伸前に４５〜
７０℃の温度でチューブ延伸を行い、その際の延伸倍率
を縦横それぞれ２．０〜４．０倍の範囲で２軸延伸を行
うことを特徴とする２軸分子配向したポリ−ε−カプラ
ミド樹脂フィルムの製造方法が提案されている。また、
特公昭５３−１５９１４号公報によれば、ポリアミド未
延伸チューブ状フィルムを５０〜９０℃の温度に加熱し
た後、延伸開始点と延伸終了点間の雰囲気温度を１８０
〜２５０℃保つことにより延伸開始点を固定し、横方向
と縦方向の最終延伸倍率差を０．２〜０．６の範囲に維
持しながら気体圧力により縦方向に２．５〜３．７倍、
横方向に３．０〜４．０倍の倍率で同時二軸延伸を行う
ことを特徴とするポリアミドフィルムのチューブ状二軸
延伸方法が提案されている。
しかし、このような延伸倍率又は延伸温度の制御に基づ
く製造方法によっては、良好なフィルムが得られる製造
条件を必ずしも的確に規定することができなかった。
く製造方法によっては、良好なフィルムが得られる製造
条件を必ずしも的確に規定することができなかった。
ナイロンには、ナイロン６、ナイロン６６等の各種のナ
イロンがあるが、特にナイロン６−６６共重合体は、収
縮特性と強度に優れた樹脂であるため、この樹脂を使用
した例えば蓄肉、チーブ等の包装用基材としてのナイロ
ンフィルムの安定な製造方法が要望されていた。なお、
ナイロン６を使用した場合、結晶性が高すぎるため、高
い収縮率を有するフィルムを得ることが困難である。ま
た、ポリ塩化ビニリデン系樹脂を使用した場合、収縮率
は良好であるが、強度が弱いため、特に低温流中過程で
破袋する危険性がある。
イロンがあるが、特にナイロン６−６６共重合体は、収
縮特性と強度に優れた樹脂であるため、この樹脂を使用
した例えば蓄肉、チーブ等の包装用基材としてのナイロ
ンフィルムの安定な製造方法が要望されていた。なお、
ナイロン６を使用した場合、結晶性が高すぎるため、高
い収縮率を有するフィルムを得ることが困難である。ま
た、ポリ塩化ビニリデン系樹脂を使用した場合、収縮率
は良好であるが、強度が弱いため、特に低温流中過程で
破袋する危険性がある。
本発明は、チューブラー法による二軸延伸ナイロンフィ
ルムの中、特に二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィ
ルムについて、延伸時の成形状態を安定させることがで
きると共に、得られるフィルムの厚さ精度を良好にする
ことができる製造方法を提供することを目的とする。
ルムの中、特に二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィ
ルムについて、延伸時の成形状態を安定させることがで
きると共に、得られるフィルムの厚さ精度を良好にする
ことができる製造方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明者は、チューブラー法による二軸延伸ナイロン６
−６６共重合体フィルムの製造方法において、延伸に関
与する各種パラメータを実験により確認した結果、フィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力をσMD及びフィ
ルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力をσTDをパラメー
タとしてとり、これに基づき製造条件を設定することに
より、良好な結果が得られることを見出した。即ち、本
発明においては、σMD及びσTDをそれぞれ、 ５００kg／cm2≦σMD≦１１００kg／cm2 ５００kg／cm2≦σTD≦１１００kg／cm2 に設定したことを特徴とする。
−６６共重合体フィルムの製造方法において、延伸に関
与する各種パラメータを実験により確認した結果、フィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力をσMD及びフィ
ルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力をσTDをパラメー
タとしてとり、これに基づき製造条件を設定することに
より、良好な結果が得られることを見出した。即ち、本
発明においては、σMD及びσTDをそれぞれ、 ５００kg／cm2≦σMD≦１１００kg／cm2 ５００kg／cm2≦σTD≦１１００kg／cm2 に設定したことを特徴とする。
但し、σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。
σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（kg）ＢMDはＭＤ方向の延伸倍率、
Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロール
の回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径（c
m）である。
Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロール
の回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径（c
m）である。
σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
σMDとσTDが１１００kg／cm2を越える場合には、延伸
途上のバルブの破袋が頻発するため、連続生産ができな
くなる。また、σMDとσTDが５００kg／cm2未満の場合
には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フィルム
の厚さ精度が悪く、商品価値を有しない。σMDとσ
TDは、いずれも好ましくは、上限を１０００kg／cm2と
し、下限を６００kg／cm2とする。
途上のバルブの破袋が頻発するため、連続生産ができな
くなる。また、σMDとσTDが５００kg／cm2未満の場合
には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フィルム
の厚さ精度が悪く、商品価値を有しない。σMDとσ
TDは、いずれも好ましくは、上限を１０００kg／cm2と
し、下限を６００kg／cm2とする。
［実施例］ 実施例１ ナイロン６が８５モル％、ナイロン６６が１５モル％の
割合で含まれるナイロン６−６６共重合体（相対粘度η
ｒ３．６、宇部興産(株)製）を用い、直径４０mmのスク
リューを有する押出機から押し出した後、水温１５℃の
水冷リングで冷却して直径９０mm、厚さ１４０μｍのチ
ューブ状原反フィルムを作製した。
割合で含まれるナイロン６−６６共重合体（相対粘度η
ｒ３．６、宇部興産(株)製）を用い、直径４０mmのスク
リューを有する押出機から押し出した後、水温１５℃の
水冷リングで冷却して直径９０mm、厚さ１４０μｍのチ
ューブ状原反フィルムを作製した。
次に、第１図に示すように、この原反フィルム１を一対
のリップロール２間に送通した後、中に気体を圧入しな
がら２９０℃のヒータ３で加熱すると共に、延伸開始点
にエアーリング４より風量１５m3／分のエアー５を吹き
付けてバブル６に膨張させ、下流側の一対のニップロー
ル７で引き取ることにより、同時二軸延伸を行った。こ
の延伸倍率は、フィルムの移動方向（ＭＤ）に３．１倍
及びフィルムの幅方向（ＴＤ）に３．２倍であった。こ
の後、１５０℃で熱固定を行った。
のリップロール２間に送通した後、中に気体を圧入しな
がら２９０℃のヒータ３で加熱すると共に、延伸開始点
にエアーリング４より風量１５m3／分のエアー５を吹き
付けてバブル６に膨張させ、下流側の一対のニップロー
ル７で引き取ることにより、同時二軸延伸を行った。こ
の延伸倍率は、フィルムの移動方向（ＭＤ）に３．１倍
及びフィルムの幅方向（ＴＤ）に３．２倍であった。こ
の後、１５０℃で熱固定を行った。
この同時二軸延伸の際、バブル６内の圧力、バブル６の
半径、ニップロール１，７の回転数、駆動モータの負
荷、回転トルク等を特定の値に設定して、得られるフィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィル
ムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを調整した。
半径、ニップロール１，７の回転数、駆動モータの負
荷、回転トルク等を特定の値に設定して、得られるフィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィル
ムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを調整した。
本実施例においては、フィルムの移動方向（ＭＤ）の最
大延伸応力σMDは７８０kg／cm2、またフィルムの幅方
向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDは８１０kg／cm2であっ
た。なお、これらのσMDとσTDは、下式より算出したも
のである。
大延伸応力σMDは７８０kg／cm2、またフィルムの幅方
向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDは８１０kg／cm2であっ
た。なお、これらのσMDとσTDは、下式より算出したも
のである。
σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ Ｔ＝〔97,450×（Ｉ−Ｉｏ）×0.22〕／Ｎ ここで、Ｆは延伸力で９５．６kg、ＢMDはＭＤ方向の延
伸倍率で３．１、Ａは原反フィルムの断面積で０．３８
cm2、Ｔは回転トルクで４７８kg・cm、ｒはニップロー
ルの半径で５cmである。また、Ｔを求めるための前記式
において、Ｌは運転時のモータ電流で３．２３Ａ、Ｉｏ
は空運転時のモータ電流で１．８０Ａ、Ｎはニップロー
ルの回転数で６４rpm である。なお、上記トルクＴの具
体的数値は、実施例に係る特定のニップロールに関する
ものである。
伸倍率で３．１、Ａは原反フィルムの断面積で０．３８
cm2、Ｔは回転トルクで４７８kg・cm、ｒはニップロー
ルの半径で５cmである。また、Ｔを求めるための前記式
において、Ｌは運転時のモータ電流で３．２３Ａ、Ｉｏ
は空運転時のモータ電流で１．８０Ａ、Ｎはニップロー
ルの回転数で６４rpm である。なお、上記トルクＴの具
体的数値は、実施例に係る特定のニップロールに関する
ものである。
σTD（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力で７５９×１０-4kg／c
m2、Ｒはバブル半径で１４．４cm、ｔはフィルムの厚さ
で１３．５×１０-4cmである。このバブル内圧力ΔＰ
は、デジタルマノメータを使用して測定した値である。
また、フィルムの厚さｔは、原反フィルムの厚さ／（Ｍ
Ｄ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）より算出した値である。
m2、Ｒはバブル半径で１４．４cm、ｔはフィルムの厚さ
で１３．５×１０-4cmである。このバブル内圧力ΔＰ
は、デジタルマノメータを使用して測定した値である。
また、フィルムの厚さｔは、原反フィルムの厚さ／（Ｍ
Ｄ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）より算出した値である。
σMD及びσTDをこのように条件設定した本実施例に係る
二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの製造にお
いて、２４時間の連続製造を行ったところ、延伸変形時
のバブル６は横揺れなどがなく、安定であった。また、
得られた二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８
は、厚さのばらつきが±３．５％と厚さ精度が非常に良
好であり、かつ収縮率が９５℃の熱水中で３０％と両者
のバランスも良好であった。
二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの製造にお
いて、２４時間の連続製造を行ったところ、延伸変形時
のバブル６は横揺れなどがなく、安定であった。また、
得られた二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８
は、厚さのばらつきが±３．５％と厚さ精度が非常に良
好であり、かつ収縮率が９５℃の熱水中で３０％と両者
のバランスも良好であった。
実施例２〜７ 上記実施例１と同様にして、実施例２〜７に係る二軸延
伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８の製造を行っ
た。但し、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率、エアーリング
４の風量、ヒータ３の設定温度については、下記の表−
１に示すように条件を異ならせた。
伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８の製造を行っ
た。但し、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率、エアーリング
４の風量、ヒータ３の設定温度については、下記の表−
１に示すように条件を異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、各実施例毎に、フィルムと移
動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMDとフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDとが略等しい適当な値とな
るように、バブル６内の圧力、バブル６の半径、ニップ
ロール２，７の回転数、駆動モータの負荷、トルク等を
特定の値に設定した。
動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMDとフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDとが略等しい適当な値とな
るように、バブル６内の圧力、バブル６の半径、ニップ
ロール２，７の回転数、駆動モータの負荷、トルク等を
特定の値に設定した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各実施
例に係る二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８
の製造において、２４時間の連続製造を行い、延伸変形
時のバブル６の成形安定性を観察、評価し、また得られ
た二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８の厚さ
のばらつき、即ち厚さ精度の測定と評価及び総合評価を
行った結果を下記の表−１にまとめて示す。
例に係る二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８
の製造において、２４時間の連続製造を行い、延伸変形
時のバブル６の成形安定性を観察、評価し、また得られ
た二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルム８の厚さ
のばらつき、即ち厚さ精度の測定と評価及び総合評価を
行った結果を下記の表−１にまとめて示す。
比較例１〜５ 上記実施例と同様にして、比較例１〜５に係る二軸延伸
ナイロン６−６６共重合体フィルムの製造を行った。但
し、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風
量、ヒータ３の設定温度、冷却水の水温については、次
のように条件を異ならせた。
ナイロン６−６６共重合体フィルムの製造を行った。但
し、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風
量、ヒータ３の設定温度、冷却水の水温については、次
のように条件を異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較
例毎に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６圧の圧力、バブル６の半径等を特定の値に
設定した。
例毎に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６圧の圧力、バブル６の半径等を特定の値に
設定した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの
製造において、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時
のバブルの成形安定性を観察、評価し、また得られた二
軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの厚さ精度の
測定と評価及び総合評価を行った結果を下記の表−１に
併せて示す。
例に係る二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの
製造において、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時
のバブルの成形安定性を観察、評価し、また得られた二
軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの厚さ精度の
測定と評価及び総合評価を行った結果を下記の表−１に
併せて示す。
下記の表で、成形安定性の欄の◎はバブルの折径変動が
±１％で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ
等）が発生しない、○はバブルの折径変動が±３％で、
バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ等）が発生
しない、×はバブルの破袋又は不安定現象（上下動、横
揺れ等）が生じるため、連続安定成形が困難、を示す。
また、厚さ精度の欄の○、△及び×は、それぞれ±６％
以下、±７〜１０％及び±１１％以上を示す。総合評価
の欄の◎は工業生産に最適、○は工業生産に適、×は工
業生産不可能をそれぞれ示す。
±１％で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ
等）が発生しない、○はバブルの折径変動が±３％で、
バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ等）が発生
しない、×はバブルの破袋又は不安定現象（上下動、横
揺れ等）が生じるため、連続安定成形が困難、を示す。
また、厚さ精度の欄の○、△及び×は、それぞれ±６％
以下、±７〜１０％及び±１１％以上を示す。総合評価
の欄の◎は工業生産に最適、○は工業生産に適、×は工
業生産不可能をそれぞれ示す。
この表より、実施例１〜７によれば、フィルムの移動方
向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDが、いずれも５００〜１１
００kg／cm2の範囲内にあるため、バブル６の良好な成
形安定性と共に、二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フ
ィルム８の良好な厚さ精度が得られることがわかる。ま
た、σMDとσTDをそれぞれ６００〜１０００kg／cm2の
範囲内に設定した実施例１，２，４，６によれば、成形
安定性と厚さ精度がより良好になる。
向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDが、いずれも５００〜１１
００kg／cm2の範囲内にあるため、バブル６の良好な成
形安定性と共に、二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フ
ィルム８の良好な厚さ精度が得られることがわかる。ま
た、σMDとσTDをそれぞれ６００〜１０００kg／cm2の
範囲内に設定した実施例１，２，４，６によれば、成形
安定性と厚さ精度がより良好になる。
これに対して、比較例１，３によれば、σMDとσTDが５
００kg／cm2未満であり、比較例２，４，５によれば、
σMDとσTDが１１００kg／cm2を越えているため、成形
安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であることが
わかる。
００kg／cm2未満であり、比較例２，４，５によれば、
σMDとσTDが１１００kg／cm2を越えているため、成形
安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であることが
わかる。
［発明の効果］ 本発明によれば、ナイロン６−６６共重合体フィルム二
軸延伸時における良好な成形安定性が得られるため、連
続生産を支障なく行うことが可能になる。また、得られ
る二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの厚さ精
度が向上するため、品質の良好な製品を提供することが
できる。
軸延伸時における良好な成形安定性が得られるため、連
続生産を支障なく行うことが可能になる。また、得られ
る二軸延伸ナイロン６−６６共重合体フィルムの厚さ精
度が向上するため、品質の良好な製品を提供することが
できる。
第１図は実施例に係る製造方法で使用する装置の概略図
である。 １……原反フィルム、３……ヒータ、４……エアーリン
グ、６……バブル、８……二軸延伸ナイロン６−６６共
重合体フィルム。
である。 １……原反フィルム、３……ヒータ、４……エアーリン
グ、６……バブル、８……二軸延伸ナイロン６−６６共
重合体フィルム。
Claims (1)
- 【請求項１】チューブラー法による二軸延伸ナイロン６
−６６共重合体フィルムの製造方法において、 フィルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力をσMD、フ
ィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力をσTDとしたと
き、σMD及びσTDをそれぞれ ５００kg／cm2≦σMD≦１１００kg／cm2 ５００kg／cm2≦σTD≦１１００kg／cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸ナイロン６−６６
共重合体フィルムの製造方法。 但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（kg）、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。 σTDは（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26983589A JPH0637081B2 (ja) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | 二軸延伸ナイロン６―６６共重合体フィルムの製造方法 |
| DE69021607T DE69021607T2 (de) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Verfahren zum Herstellen von biaxial orientierten Nylon-Folien. |
| EP90104444A EP0386759B1 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| US07/492,884 US5094799A (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| AU51214/90A AU622777B2 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| KR1019900003201A KR0154330B1 (ko) | 1989-03-10 | 1990-03-10 | 2축 연신 나일론계 필름의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26983589A JPH0637081B2 (ja) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | 二軸延伸ナイロン６―６６共重合体フィルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03130129A JPH03130129A (ja) | 1991-06-03 |
| JPH0637081B2 true JPH0637081B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=17477846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26983589A Expired - Fee Related JPH0637081B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-10-16 | 二軸延伸ナイロン６―６６共重合体フィルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637081B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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