JPH02247365A - Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 - Google Patents
Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法Info
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- JPH02247365A JPH02247365A JP6886889A JP6886889A JPH02247365A JP H02247365 A JPH02247365 A JP H02247365A JP 6886889 A JP6886889 A JP 6886889A JP 6886889 A JP6886889 A JP 6886889A JP H02247365 A JPH02247365 A JP H02247365A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金からなる加工素材を
、その加工素材に含有するボロン含有量を減少させるこ
となく塑性加工する方法に関するものであり、さらに詳
細には、 Ｃ：０．０４〜０．２５％ Ｃｒ：２０．０〜２５．０％ Ｍｏ：８．０〜１０．０％ Ｂ ：口、００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｌ基耐熱合金か
ら、直径：８１以下の細線材、板厚：５ｍｍ以下の薄板
、肉厚：５ｍｍ以下の薄肉管等をＢ含有量を減少させる
ことなく大気中で塑性加工により製造する方法に関する
ものである。
、その加工素材に含有するボロン含有量を減少させるこ
となく塑性加工する方法に関するものであり、さらに詳
細には、 Ｃ：０．０４〜０．２５％ Ｃｒ：２０．０〜２５．０％ Ｍｏ：８．０〜１０．０％ Ｂ ：口、００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｌ基耐熱合金か
ら、直径：８１以下の細線材、板厚：５ｍｍ以下の薄板
、肉厚：５ｍｍ以下の薄肉管等をＢ含有量を減少させる
ことなく大気中で塑性加工により製造する方法に関する
ものである。
上記、
Ｃ：０．０４〜０．２５％
Ｃｒ：２０．ｏ 〜２５．０％
Ｍｏ：８．Ｏ〜１０．０％
Ｂ ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１％
を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｌ基耐熱合金と
して、 Ｃ：０．０４〜０．２５％、 Ｃｒ：２０．０
〜２５，０％。
して、 Ｃ：０．０４〜０．２５％、 Ｃｒ：２０．０
〜２５，０％。
Ｍｏ＋８．０〜ｔｏ、ｏ％、 Ｂ ：０．０
０１〜０．１％を必須成分組成として含有し、さらに、
Ｗ ：５．０％以下、 Ｍ ｎ ： １ 、５
％以下。
０１〜０．１％を必須成分組成として含有し、さらに、
Ｗ ：５．０％以下、 Ｍ ｎ ： １ 、５
％以下。
ｓ １：１．０％以下、 Ｆ ｅ：２０．０
％以下。
％以下。
１！：１．５％以下、 Ｔ １：１．０％以
下。
下。
Ｃｏ：２０％以下、 Ｃｕ：０．５％以下
。
。
のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応じ
て、 Ｚ ｒ：０．０５％以下、 Ｃａ：０．０２％以下、希
土類金属：０．０２％以下のうち１種または２種以上、
Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ’のうち１種または２種以上を合計で
５％以下、 を含有し、残り二Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金が知られてお
り、このＮｉ基耐熱合金は高温強度と耐酸化性に優れ、
上記Ｎ１基耐熱合金に含有されるＢは、特に高温クリー
プ特性向上に寄与することも知られている。これらＢ含
有Ｎｉ基耐熱合金のうち代表的なものは、特公昭５５−
９９４０号公報に記載されている Ｃ ：０．０４〜０゜２５％。
て、 Ｚ ｒ：０．０５％以下、 Ｃａ：０．０２％以下、希
土類金属：０．０２％以下のうち１種または２種以上、
Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ’のうち１種または２種以上を合計で
５％以下、 を含有し、残り二Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金が知られてお
り、このＮｉ基耐熱合金は高温強度と耐酸化性に優れ、
上記Ｎ１基耐熱合金に含有されるＢは、特に高温クリー
プ特性向上に寄与することも知られている。これらＢ含
有Ｎｉ基耐熱合金のうち代表的なものは、特公昭５５−
９９４０号公報に記載されている Ｃ ：０．０４〜０゜２５％。
Ｆ ｅ：ｌＢ、ｏ 〜２０．０％。
Ｗ ：０．２〜１，０％。
Ｓ １：０．０５〜０．５％。
Ａｇ：０．１％以下。
Ｃｏ：ｏ、６％以下。
Ｚ ｒ：０．０５％以下、 Ｃａ：０．０２％以下、
希土類金属＝０．０２％以下のうち１種または２種以上
を含有し、残り：Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金、ＡＭＳ規格
５５３ＢＨの Ｃ：０．０５〜０．１５％、 Ｃｒ：２０．５
〜２３．０％。
希土類金属＝０．０２％以下のうち１種または２種以上
を含有し、残り：Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金、ＡＭＳ規格
５５３ＢＨの Ｃ：０．０５〜０．１５％、 Ｃｒ：２０．５
〜２３．０％。
Ｆ ｅ： １７．０〜２０．０％、 Ｍｏ：８．
０〜１０．０％。
０〜１０．０％。
Ｃｒ：２０．０〜２５．０％。
Ｍｏ：８．０〜１０．０％。
Ｍｎ：０．４〜１．５ ％。
Ｂ ：０．０２％以下。
Ｔｉ：０．０２％以下。
Ｗ ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：１％以下。
Ｓｌ：１％以下、 Ｂ ：０．０１％以下
。
。
Ａｌ１：０．５％以下、Ｔｉ：０．１５％以下２Ｃｏ：
０．５〜２．５％、 Ｃｕ：０．５％以下。
０．５〜２．５％、 Ｃｕ：０．５％以下。
Ｐ二０．０４％以下、 ｓ ：０．０３％以
下。
下。
を含有し、残り二ＮＩおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金、Ｃ：ｏ、ｏ
ｓ％、 Ｃｒ：２１％。
（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金、Ｃ：ｏ、ｏ
ｓ％、 Ｃｒ：２１％。
Ｍｏ：９．０％、 Ｗ：３％。
Ｂ ：０．００３％、 Ａ、１７：０．３
〜１．５％。
〜１．５％。
Ｔｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｏ：４．７〜９
．４％。
．４％。
を含有し、残り二Ｎｌおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金、Ｃ：０．０
８％、 Ｃｒ：２１％。
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金、Ｃ：０．０
８％、 Ｃｒ：２１％。
Ｍ ｏ ： ９ 、０％、 Ｗ ：０．０
０３％。
０３％。
Ａｌ１：０．５％、 Ｔｉ：０．３％。
Ｃｏ： １２％。
を含有し、残り二ＮＩおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金、などのＮ１
基耐熱合金が知られている。
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金、などのＮ１
基耐熱合金が知られている。
これらＢ含有Ｎｌ２Ｚ耐熱合金のうちでも特に原子炉の
熱交換器などに用いられる特公昭５５−９９４０号公報
記載のＢ含有Ｎ１基耐熱合金線材を加工するには、次の
ようにされていた。
熱交換器などに用いられる特公昭５５−９９４０号公報
記載のＢ含有Ｎ１基耐熱合金線材を加工するには、次の
ようにされていた。
まず通常の真空誘導溶解炉により溶解し鋳造して作製さ
れた所望の成分組成を有するＢ含有Ｎ１基耐熱合金イン
ゴットを、温度： １１８０℃で分塊鍛造してビレット
を作製し、このビレットを、温度：１１５０℃３０分保
持後水冷の中間焼鈍したのち、酸洗し、冷間引抜して丸
棒とし、さらに温度： １１５０℃３０分保持後水冷の
中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰返して線材とし
、最終的に、温度： １１８０℃１時間保持後水冷の中
間焼鈍−酸洗−冷間引抜し、さらに必要に応じて温度：
１１８０℃で最終熱処理して細線材を製造していた。
れた所望の成分組成を有するＢ含有Ｎ１基耐熱合金イン
ゴットを、温度： １１８０℃で分塊鍛造してビレット
を作製し、このビレットを、温度：１１５０℃３０分保
持後水冷の中間焼鈍したのち、酸洗し、冷間引抜して丸
棒とし、さらに温度： １１５０℃３０分保持後水冷の
中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰返して線材とし
、最終的に、温度： １１８０℃１時間保持後水冷の中
間焼鈍−酸洗−冷間引抜し、さらに必要に応じて温度：
１１８０℃で最終熱処理して細線材を製造していた。
すなわち、一般に、Ｂ含有Ｎｌ基耐熱合金を加工するに
は、分塊鍛造温度、熱間加工温度、冷間引抜前の中間焼
鈍温度および最終熱処理温度は、１１５０〜１１８０℃
で実施されていたのである。
は、分塊鍛造温度、熱間加工温度、冷間引抜前の中間焼
鈍温度および最終熱処理温度は、１１５０〜１１８０℃
で実施されていたのである。
ところが、上記溶解し鋳造して作製された例えばＢ ：
８０ｐｐｍ含有Ｎ１基耐熱合金インゴットを、温度：
１１８０℃で分塊鍛造して直径：１０ｍ＋＊のビレッ
トを作製し、上記ビレットを、温度： １１５０℃３０
分間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上
繰返し、最終的に、温度： １１８０℃１時間保持後水
冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して直径＝１．６關の線
材を作製したところ、上記直径：１．１３ｍ＋ｓの線材
Ｂ含有量は、５ ｐｐｍに減少し、インゴットのＢ含有
量：８０ｐｐｍよりも大幅に少ないＢ含有量のＮｌ基耐
熱合金線材が作製されるという現象が生じたのである。
８０ｐｐｍ含有Ｎ１基耐熱合金インゴットを、温度：
１１８０℃で分塊鍛造して直径：１０ｍ＋＊のビレッ
トを作製し、上記ビレットを、温度： １１５０℃３０
分間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上
繰返し、最終的に、温度： １１８０℃１時間保持後水
冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して直径＝１．６關の線
材を作製したところ、上記直径：１．１３ｍ＋ｓの線材
Ｂ含有量は、５ ｐｐｍに減少し、インゴットのＢ含有
量：８０ｐｐｍよりも大幅に少ないＢ含有量のＮｌ基耐
熱合金線材が作製されるという現象が生じたのである。
すなわち、インゴットから線材に加工する途中で７５ｐ
ｐｓもの大幅なり含有量の減少が生じたのである。この
ような現象は、オーステナイト系Ｎ［基耐熱合金では、
従来、見出されていなかったのである。このような現象
は、特にＮｌ基耐熱合金の表面はど顕著に現れるので、
Ｂ含有Ｎｌ基耐熱合金インゴットから細線材、薄板、薄
肉管などを製造する場合に特に顕著に現れ、所定のＢ含
有量を有するＮ１基耐熱合金細線材、薄板、薄肉管など
が得られず、そのため高温クリープ特性など所望の機械
的特性が得られないという問題点が生じたのである。
ｐｓもの大幅なり含有量の減少が生じたのである。この
ような現象は、オーステナイト系Ｎ［基耐熱合金では、
従来、見出されていなかったのである。このような現象
は、特にＮｌ基耐熱合金の表面はど顕著に現れるので、
Ｂ含有Ｎｌ基耐熱合金インゴットから細線材、薄板、薄
肉管などを製造する場合に特に顕著に現れ、所定のＢ含
有量を有するＮ１基耐熱合金細線材、薄板、薄肉管など
が得られず、そのため高温クリープ特性など所望の機械
的特性が得られないという問題点が生じたのである。
そこで、本発明者らは、かかる問題点を解決すべく下記
のごとき研究を行った。
のごとき研究を行った。
まず、
Ｃ：０．０８％、 Ｃｒ：２１．９％。
Ｍｏ：９．０％、 Ｂ ：５０ｐｐＩ１
１゜を含有し、さらに、 Ｆ ｅ： １８．５％、 Ｗ ：０．４５
％。
１゜を含有し、さらに、 Ｆ ｅ： １８．５％、 Ｗ ：０．４５
％。
Ｍ ｎ ： ０ 、９％、 Ｓ Ｉ：０．
３％。
３％。
Ａ、ｌ！：０．０１％、 Ｔ！：０．０１
％。
％。
Ｃｏ：０．０１％、 Ｚ ｒ：０．００１
％。
％。
Ｃａ：０．００２％。
を含有し、残り−Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、ｆｆｉ量％）を有し、厚さ： ２５ｍ＋＊から
なるＢ含有Ｎ１基耐熱合金板を用意した。
（以上、ｆｆｉ量％）を有し、厚さ： ２５ｍ＋＊から
なるＢ含有Ｎ１基耐熱合金板を用意した。
このＢ含有Ｎ１基耐熱合金板を、温度： １０００℃。
１０５０℃、 １１００℃、 １１２５℃、 １
１５０℃、 １２００℃、 １２５０℃、の各温度
で、それぞれ大気中、２４時間保持の熱処理を行い、上
記Ｂ含有Ｎｌ基耐熱合金板表面より２ｍｍ内部における
Ｂ量を測定し、Ｂ量を縦軸に、温度を横軸にとり、グラ
フに表して、その結果を第１図に示した。
１５０℃、 １２００℃、 １２５０℃、の各温度
で、それぞれ大気中、２４時間保持の熱処理を行い、上
記Ｂ含有Ｎｌ基耐熱合金板表面より２ｍｍ内部における
Ｂ量を測定し、Ｂ量を縦軸に、温度を横軸にとり、グラ
フに表して、その結果を第１図に示した。
第１図の結果から、温度： １１２５℃より高い温度で
は、高温になるほどＢ量は、低減し、一方、温度： １
１２５℃以下ではＢ量はほとんど無視できる程度の減少
変化であることがわかる。これは、Ｂ量の変化は、炭化
物の熱的安定性と深く関わっており、炭化物が安定な熱
処理条件では、Ｂは主として炭化物中に一構成元素とし
て取込められるため、Ｂ量の変化は小さいが、炭化物が
固溶するような高温での熱処理条件では、Ｂは比較的速
い速度で外表面に拡散し、そこで外部の酸素と何らかの
酸化物を形成し、Ｎｌ基耐熱合金板の外にＢは逸散する
と推測され、後者の場合は、高温はどＢの逸散は速いも
のと考えられる。
は、高温になるほどＢ量は、低減し、一方、温度： １
１２５℃以下ではＢ量はほとんど無視できる程度の減少
変化であることがわかる。これは、Ｂ量の変化は、炭化
物の熱的安定性と深く関わっており、炭化物が安定な熱
処理条件では、Ｂは主として炭化物中に一構成元素とし
て取込められるため、Ｂ量の変化は小さいが、炭化物が
固溶するような高温での熱処理条件では、Ｂは比較的速
い速度で外表面に拡散し、そこで外部の酸素と何らかの
酸化物を形成し、Ｎｌ基耐熱合金板の外にＢは逸散する
と推測され、後者の場合は、高温はどＢの逸散は速いも
のと考えられる。
したがって、Ｂ含有Ｎｌ２Ｚ耐熱合金の分塊鍛造温度、
熱間加工温度、中間焼鈍および最終熱処理の保持温度を
、従来よりも低い温度： ｔｏｏ０〜１１２５℃に加熱
保持しながら加工することによりＢ含有量の減少は防止
できるという知見を得たのである。
熱間加工温度、中間焼鈍および最終熱処理の保持温度を
、従来よりも低い温度： ｔｏｏ０〜１１２５℃に加熱
保持しながら加工することによりＢ含有量の減少は防止
できるという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ｃ：０．０４〜０．２５％ Ｃｒ：２０．０〜２５．０％ Ｍｏ：８．Ｏ〜１０．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎ１基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度： １０００〜１１２５℃で行うＢ含有Ｎ１基耐
熱合金の塑性加工方法に特徴を有するものである。
って、 Ｃ：０．０４〜０．２５％ Ｃｒ：２０．０〜２５．０％ Ｍｏ：８．Ｏ〜１０．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎ１基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度： １０００〜１１２５℃で行うＢ含有Ｎ１基耐
熱合金の塑性加工方法に特徴を有するものである。
上記Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金においては、温度二１１２５
℃より高温度では、炭化物の安定性が悪く、合金素地中
に固溶したＢは、外表面に比較的大きな速度で拡散し逸
散する。そのため、加工に伴う熱処理温度は、１１２５
℃以下が好ましいが、一方、１０００℃より低温では、
続く塑性加工を行うための十分な軟化が得られず加工中
の割れ原因になる。
℃より高温度では、炭化物の安定性が悪く、合金素地中
に固溶したＢは、外表面に比較的大きな速度で拡散し逸
散する。そのため、加工に伴う熱処理温度は、１１２５
℃以下が好ましいが、一方、１０００℃より低温では、
続く塑性加工を行うための十分な軟化が得られず加工中
の割れ原因になる。
したがって、上記Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金の熱処理温度お
よび塑性加工温度は、１０００〜１１２５℃が好ましい
。
よび塑性加工温度は、１０００〜１１２５℃が好ましい
。
この発明のＢ含有Ｎｉ基耐熱合金の必須成分を上記の如
く限定した理由は、次の通りである。
く限定した理由は、次の通りである。
Ｃは、合金の素地を強化すると共に、ＭＯ。
Ｃｒ、その他の炭化物形成元素と熱的安定性の高い炭化
物を形成し、さらにＢを炭化物中に取込み、熱処理によ
るＢ逸散防止上重要な元素であるが、その含有量が０，
０４重量％未満では所望の効果が得られず、一方、０．
２５重量％を越えて含有しても熱間加工性の劣化や高温
強度を損うので好ましくない。したがって、上記Ｂ含有
Ｎｉ基耐熱合金におけるＣ含有量は０．０４〜０．２５
重量％に定めた。
物を形成し、さらにＢを炭化物中に取込み、熱処理によ
るＢ逸散防止上重要な元素であるが、その含有量が０，
０４重量％未満では所望の効果が得られず、一方、０．
２５重量％を越えて含有しても熱間加工性の劣化や高温
強度を損うので好ましくない。したがって、上記Ｂ含有
Ｎｉ基耐熱合金におけるＣ含有量は０．０４〜０．２５
重量％に定めた。
Ｃｒは、高温耐酸化性の向上や、炭化物の構成元素とし
て重要であるが、その含有量が２０．０重量％未満では
十分な効果が得られず、一方、２５．０重量％を越えて
添加すると、かえって機械的強度および加工性を劣化さ
せるので好ましくない。したがってＣ「含有量は、２０
．０〜２５．０重量％に定めた。
て重要であるが、その含有量が２０．０重量％未満では
十分な効果が得られず、一方、２５．０重量％を越えて
添加すると、かえって機械的強度および加工性を劣化さ
せるので好ましくない。したがってＣ「含有量は、２０
．０〜２５．０重量％に定めた。
Ｍｏは、高温強度を高めるのに有用であり、また炭化物
の主たる構成元素としても重要であるが、その含有量が
８．０重量％未満では十分な効果が得られず、一方、１
０．０重量％を越えて含有すると熱間および冷間加工時
に割れが発生しやすいので好ましくない。したがって、
Ｍｏ含有量は８．０〜１０゜０重量％に定めた。
の主たる構成元素としても重要であるが、その含有量が
８．０重量％未満では十分な効果が得られず、一方、１
０．０重量％を越えて含有すると熱間および冷間加工時
に割れが発生しやすいので好ましくない。したがって、
Ｍｏ含有量は８．０〜１０゜０重量％に定めた。
Ｂは、高温強度および延性を保持するために有用な元素
であるが、その含有量が０．００１重量％未満では所望
の効果が得られず、一方、０．１重量％を越えて添加す
ると熱間加工性や溶接性を損うので好ましくない。した
がって、Ｂ含有量は０．００１〜０．１重量％に定めた
。
であるが、その含有量が０．００１重量％未満では所望
の効果が得られず、一方、０．１重量％を越えて添加す
ると熱間加工性や溶接性を損うので好ましくない。した
がって、Ｂ含有量は０．００１〜０．１重量％に定めた
。
なお、Ｎｂ、ＴａおよびＨ「は、Ｃｒ、Ｍｏと同じ様な
効果を有するので、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆ’のうち１種
または２種以上を合計で５重量２６以下添加すると、Ｂ
の逸散防止にはさらに有効である。しかしながら上記Ｎ
ｂ、ＴａおよびＨｒのうち１種または２種以上の合計が
５重量％を越えて含まれると加工中に割れが発生するの
で好ましくない。
効果を有するので、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆ’のうち１種
または２種以上を合計で５重量２６以下添加すると、Ｂ
の逸散防止にはさらに有効である。しかしながら上記Ｎ
ｂ、ＴａおよびＨｒのうち１種または２種以上の合計が
５重量％を越えて含まれると加工中に割れが発生するの
で好ましくない。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
実施例 １
２０ｋｇ型の誘導真空溶解炉により溶解し、鋳造して、
Ｃ：０．１０％、 Ｃｒ：２２．０％。
Ｂ ：０．００８０％、 Ｍ ｏ ：
９ 、２％。
９ 、２％。
Ｗ ：０．７％、 Ｍｎ＋０．７％。
Ｓ Ｉ：０．４％、 Ｆｅ：１７．５％
。
。
ＡＩ：０．０２％、 ＴＩ：０．０４％
。
。
Ｃｏ：０．０２％、 Ｚ ｒ：０
．００５ ％。
．００５ ％。
Ｃａ：０．００３ ％。
を含有し、残りＮ１および不可避不純物からなる組成（
以上、重量％）を有するＢ含有Ｎｉ基耐熱合金インゴッ
トを作製した。
以上、重量％）を有するＢ含有Ｎｉ基耐熱合金インゴッ
トを作製した。
このインゴットを、温度： １１２５℃にて分塊鍛造し
、直径： １０ｍｍのビレットを作製し、このビレット
を、温度二１１００℃３０分保持後熱間圧延して直径＝
８．２ｍｍの丸棒とし、この丸棒を、温度： １１００
℃３０分保持後３０分保持後鈍−酸洗−冷間引抜して直
径：８．２ｍｍの丸棒に縮径し、さらに上記直径：６．
２＋＋＋＋ｓの丸棒を温度： １１００℃２０分保持後
２０分保持後鈍−酸洗−冷間引抜の工程を２回繰返して
直径：３．２關の線材とし、最終的に、温度：１１２５
℃１時間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して直
径：１．６ｍｍの細線材を作製した。
、直径： １０ｍｍのビレットを作製し、このビレット
を、温度二１１００℃３０分保持後熱間圧延して直径＝
８．２ｍｍの丸棒とし、この丸棒を、温度： １１００
℃３０分保持後３０分保持後鈍−酸洗−冷間引抜して直
径：８．２ｍｍの丸棒に縮径し、さらに上記直径：６．
２＋＋＋＋ｓの丸棒を温度： １１００℃２０分保持後
２０分保持後鈍−酸洗−冷間引抜の工程を２回繰返して
直径：３．２關の線材とし、最終的に、温度：１１２５
℃１時間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して直
径：１．６ｍｍの細線材を作製した。
このようにして得られた直径：１．６ｍｍのＢ含有ＮＩ
Ｍ耐熱合金細線材のＢ含有量を測定したところ、Ｂ ：
０．００７８重量９６であった。この結果から、イン
ゴットから細線材に加工する工程では脱Ｂ現象はほとん
どみられないことがわかる。
Ｍ耐熱合金細線材のＢ含有量を測定したところ、Ｂ ：
０．００７８重量９６であった。この結果から、イン
ゴットから細線材に加工する工程では脱Ｂ現象はほとん
どみられないことがわかる。
実施例 ２
実施例１で作製した直径：１０龍のビレットの中心軸に
直径：６ｍ＋ｓの穴を穿孔して素管を作製し、この素管
を温度： １０５０℃３０分保持後３０分保持後鈍を施
したのち酸洗し、冷間引抜機で引抜加工して厚さ：１．
Ｏｍｍの薄肉管を作製した。この薄肉管のＢ含有量を測
定したところ、Ｂ ： ０．００８０重量％であり、加
工中の脱Ｂ現象は全く認められなかった。
直径：６ｍ＋ｓの穴を穿孔して素管を作製し、この素管
を温度： １０５０℃３０分保持後３０分保持後鈍を施
したのち酸洗し、冷間引抜機で引抜加工して厚さ：１．
Ｏｍｍの薄肉管を作製した。この薄肉管のＢ含有量を測
定したところ、Ｂ ： ０．００８０重量％であり、加
工中の脱Ｂ現象は全く認められなかった。
実施例 ３
実施例１で作製したインゴットを、温度： １１２５℃
で分塊鍛造し、厚さ＝１５關のスラブを作製した。
で分塊鍛造し、厚さ＝１５關のスラブを作製した。
このスラブを温度： １１００℃で熱間圧延して厚さニ
アｍｍ板にし、上記厚さニア關の板を温度： １０５０
℃３０分保持後３０分保持後鈍を施したのち酸洗し、冷
間圧延して厚さ：４ｍｍの薄板を作製し、上記薄板を温
度： １０００℃２０分保持後２０分保持後鈍−酸洗−
冷間圧延の工程を３回繰返して最終的に厚さ二〇、５ｍ
＋＊の薄板を作製し、さらに温度： １１００℃２０分
保持の最終熱処理を施した。
アｍｍ板にし、上記厚さニア關の板を温度： １０５０
℃３０分保持後３０分保持後鈍を施したのち酸洗し、冷
間圧延して厚さ：４ｍｍの薄板を作製し、上記薄板を温
度： １０００℃２０分保持後２０分保持後鈍−酸洗−
冷間圧延の工程を３回繰返して最終的に厚さ二〇、５ｍ
＋＊の薄板を作製し、さらに温度： １１００℃２０分
保持の最終熱処理を施した。
このようにして得られた厚さ：０．５ｍｍの薄板のＢ含
有量を測定したところ、Ｂ ： ０．００７９重量％で
、上記インゴットのＢ含有量とほとんど変らず、加工中
におけるＢの逸散はほとんど見られないことがわかる。
有量を測定したところ、Ｂ ： ０．００７９重量％で
、上記インゴットのＢ含有量とほとんど変らず、加工中
におけるＢの逸散はほとんど見られないことがわかる。
この発明によると、重量％で、
Ｃ：０．０４〜０．２５％、 Ｃｒ：２０．０〜
２５．０％。
２５．０％。
Ｍｏ：８．Ｏ〜１０．０％、 Ｂ ：０．００
１〜ｏ、ｉ％。
１〜ｏ、ｉ％。
を必須成分として含有するＢ含有Ｎ１基耐熱合金をＢが
逸散することなく大気中で塑性加工することができるの
で、安定して目標のＢ含有量を有するＢ含有Ｎｌ基耐熱
合金製細線材、薄板、薄肉管などの素材を製造すること
ができ、Ｂ、１有量の不足に伴う不良素材の発生が皆無
になるなどのすぐれた効果を奏するものである。
逸散することなく大気中で塑性加工することができるの
で、安定して目標のＢ含有量を有するＢ含有Ｎｌ基耐熱
合金製細線材、薄板、薄肉管などの素材を製造すること
ができ、Ｂ、１有量の不足に伴う不良素材の発生が皆無
になるなどのすぐれた効果を奏するものである。
第１図は、大気中熱処理温度と表面Ｂ含有量の関係を示
すグラフである。
すグラフである。
Claims (1)
- （１）溶解、鋳造して得られた、重量％で Ｃ：０．０４〜０．２５％ Ｃｒ：２０．０〜２５．０％ Ｍｏ：８．０〜１０．０％ Ｂ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｉ基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度：１０００〜１１２５℃で行うことを特徴とする
Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1068868A JP2722628B2 (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 |
| US07/495,290 US5019179A (en) | 1989-03-20 | 1990-03-19 | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
| DE69013192T DE69013192T2 (de) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Verfahren zur plastischen Verformung von Blöcken aus hitzebeständiger borhaltiger Legierung. |
| EP90105246A EP0388892B1 (en) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1068868A JP2722628B2 (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247365A true JPH02247365A (ja) | 1990-10-03 |
| JP2722628B2 JP2722628B2 (ja) | 1998-03-04 |
Family
ID=13386064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1068868A Expired - Lifetime JP2722628B2 (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2722628B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007084895A (ja) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 加工性および高温強度に優れるＮｉ基合金材料とその製造方法 |
| WO2019004176A1 (ja) * | 2017-06-30 | 2019-01-03 | 日立金属株式会社 | Ｎｉ基超耐熱合金ワイヤの製造方法およびＮｉ基超耐熱合金ワイヤ |
| CN115125339A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-09-30 | 丹阳市海威电热合金有限公司 | 超高温镍基合金及其制备方法 |
| CN117535559A (zh) * | 2024-01-10 | 2024-02-09 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种低密度镍基高温合金箔材及其制备方法与应用 |
Citations (3)
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| JPS6240336A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Mitsubishi Metal Corp | 冷間成形性のすぐれたＮｉ―Ｆｅ―Ｃｒ系合金板材の製造法 |
| JPS63149361A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 鉄−ニツケル系合金の製造方法 |
-
1989
- 1989-03-20 JP JP1068868A patent/JP2722628B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPWO2019004176A1 (ja) * | 2017-06-30 | 2019-11-07 | 日立金属株式会社 | Ｎｉ基超耐熱合金ワイヤの製造方法およびＮｉ基超耐熱合金ワイヤ |
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| CN117535559A (zh) * | 2024-01-10 | 2024-02-09 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种低密度镍基高温合金箔材及其制备方法与应用 |
| CN117535559B (zh) * | 2024-01-10 | 2024-05-07 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种低密度镍基高温合金箔材及其制备方法与应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2722628B2 (ja) | 1998-03-04 |
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