JPH02247367A - Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法 - Google Patents
Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法Info
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- JPH02247367A JPH02247367A JP6887089A JP6887089A JPH02247367A JP H02247367 A JPH02247367 A JP H02247367A JP 6887089 A JP6887089 A JP 6887089A JP 6887089 A JP6887089 A JP 6887089A JP H02247367 A JPH02247367 A JP H02247367A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金からなる加工素材を
、その加工素材に含有するボロン含何量を減少させるこ
となく塑性加工する方法に関するものであり、さらに詳
細には、 Ｃ：、０．０２〜０．２５９６ Ｃｒ：１８．０〜２５．０％ Ｗ ：１３．０〜１７．０％ Ｂ ：０．ＯＯ１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金か
ら、直径：８ＩＩＩ１１以下の細線材、板厚：５市以下
の薄板、肉厚：５ＩＩＩ１１以下の薄肉管等をＢ含有量
を減少させることなく大気中で塑性加工により製造する
方法に関するものである。
、その加工素材に含有するボロン含何量を減少させるこ
となく塑性加工する方法に関するものであり、さらに詳
細には、 Ｃ：、０．０２〜０．２５９６ Ｃｒ：１８．０〜２５．０％ Ｗ ：１３．０〜１７．０％ Ｂ ：０．ＯＯ１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金か
ら、直径：８ＩＩＩ１１以下の細線材、板厚：５市以下
の薄板、肉厚：５ＩＩＩ１１以下の薄肉管等をＢ含有量
を減少させることなく大気中で塑性加工により製造する
方法に関するものである。
上記、
Ｃ：０．０２〜０．２５％
Ｃｒ：１８．０〜２５．０％
Ｗ ：１３．０〜１７．０％
Ｂ ：０．００１〜０．１％
を必須成分組成として含有するＢ含有ＣＯ基耐熱合金と
して、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、 Ｃｒ：１８．０
〜２５．０％。
して、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、 Ｃｒ：１８．０
〜２５．０％。
Ｗ ：Ｉ３．０〜１７，０％、 Ｂ
：０．００１〜０．１％を必須成分組成として含有し
、さらに、Ｍｎ＋２．０％以下、 Ｓ ｉ：
１．５％以下。
：０．００１〜０．１％を必須成分組成として含有し
、さらに、Ｍｎ＋２．０％以下、 Ｓ ｉ：
１．５％以下。
Ｆ ｅ：５．０％以下、 ＡΩ：１．０％以下
。
。
Ｎｌ：２５．０％以下。
のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応じ
て、 Ｚ ｒ：０．００５〜０．１％、 Ｃａ：０．００５〜
０．０５％、希土類金属： ０．００１〜０．０２％の
うち１１！１または２種以上、 Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、 Ｈｆのうち１種または２種以上を
合計で５％以下、 を含有し、残り二Ｃｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＣｏ基耐熱合金が知られてお
り、このＣｏ基耐熱合金は高温強度と耐酸化性に優れ、
上記Ｃｏ基耐熱合金に含有されるＢは、特に高温クリー
プ特性向上に寄与することも知られている。
て、 Ｚ ｒ：０．００５〜０．１％、 Ｃａ：０．００５〜
０．０５％、希土類金属： ０．００１〜０．０２％の
うち１１！１または２種以上、 Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、 Ｈｆのうち１種または２種以上を
合計で５％以下、 を含有し、残り二Ｃｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＣｏ基耐熱合金が知られてお
り、このＣｏ基耐熱合金は高温強度と耐酸化性に優れ、
上記Ｃｏ基耐熱合金に含有されるＢは、特に高温クリー
プ特性向上に寄与することも知られている。
このＢ含有Ｃｏ基耐熱合金を、線材を加工するには、次
のようにされていた。
のようにされていた。
まず通常の真空誘導溶解炉により溶解し鋳造して作製さ
れた所望の成分組成を有するＢ含有量。
れた所望の成分組成を有するＢ含有量。
基耐熱合金インゴットを、温度： １２５０℃で分塊鍛
造してビレットを作製し、このビレットを、温度：１２
００℃３０分保持後水冷の中間焼鈍したのち、酸洗し、
冷間引抜して丸棒とし、さらに温度： １１８０℃３０
分保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰
返して線材とし、最終的に、温度： １２００℃１時間
保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して細線材を製
造していた。すなわち、一般に、Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金
を加工するには、分塊鍛造温度、熱間加工温度および冷
間引抜前の中間焼鈍温度は、１１８０〜１２５０℃で実
施されていたのである。
造してビレットを作製し、このビレットを、温度：１２
００℃３０分保持後水冷の中間焼鈍したのち、酸洗し、
冷間引抜して丸棒とし、さらに温度： １１８０℃３０
分保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰
返して線材とし、最終的に、温度： １２００℃１時間
保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して細線材を製
造していた。すなわち、一般に、Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金
を加工するには、分塊鍛造温度、熱間加工温度および冷
間引抜前の中間焼鈍温度は、１１８０〜１２５０℃で実
施されていたのである。
ところが、上記溶解し鋳造して作製された例えばＢ：５
０ｐｐａ＋含有量ｏ基耐熱合金インゴットを、温度：
１２５０℃で分塊鍛造して直径＝ＩＯ關のビレットを作
製し、上記ビレットを、温度： １１８０℃３０分間保
持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰返し
、最終的に、温度７１２００℃１時間保持後水冷の中間
焼鈍−酸洗−冷間引抜して直径：１．６ｍ＋＊の線材を
作製したところ、上記直径：１．６＋ａｍの線材Ｂ含有
量は、２ｐｐｍに減少し、インゴットのＢ含有ｆｆｉ：
５０ｐｐｉよりも大幅に少ないＢ含有量のＣＯ基耐熱合
金線材が作製されるという現象が生じたのである。すな
わち、インゴットから線材に加工する途中で４８ｐｐｍ
もの大幅なり含有量の減少が生じたのである。このよう
な現象は、Ｃｏ基耐熱合金では、従来、見出されていな
かったのである。
０ｐｐａ＋含有量ｏ基耐熱合金インゴットを、温度：
１２５０℃で分塊鍛造して直径＝ＩＯ關のビレットを作
製し、上記ビレットを、温度： １１８０℃３０分間保
持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰返し
、最終的に、温度７１２００℃１時間保持後水冷の中間
焼鈍−酸洗−冷間引抜して直径：１．６ｍ＋＊の線材を
作製したところ、上記直径：１．６＋ａｍの線材Ｂ含有
量は、２ｐｐｍに減少し、インゴットのＢ含有ｆｆｉ：
５０ｐｐｉよりも大幅に少ないＢ含有量のＣＯ基耐熱合
金線材が作製されるという現象が生じたのである。すな
わち、インゴットから線材に加工する途中で４８ｐｐｍ
もの大幅なり含有量の減少が生じたのである。このよう
な現象は、Ｃｏ基耐熱合金では、従来、見出されていな
かったのである。
このような現象は、特にＣｏ基耐熱合金の表面はど顕著
に現れるので、Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金インゴットから細
線材、薄板、薄肉管などを製造する場合に特に顕著に現
れ、所定のＢ含有量を何するＧｏ基耐熱合金細線材、薄
板、薄肉管などが得られず、そのため高温クリープ特性
など所望の機械的特性が得られないという問題点が生じ
たのである。
に現れるので、Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金インゴットから細
線材、薄板、薄肉管などを製造する場合に特に顕著に現
れ、所定のＢ含有量を何するＧｏ基耐熱合金細線材、薄
板、薄肉管などが得られず、そのため高温クリープ特性
など所望の機械的特性が得られないという問題点が生じ
たのである。
そこで、本発明者らは、かかる問題点を解決すべく下記
のごとき研究を行った。
のごとき研究を行った。
まず、
Ｃ：０．０５％、 Ｃｒ：２０．４％。
Ｗ ：１４．８％、 Ｂ ：５０ｐｐｍ
・を含有し、さらに、 Ｍｎ：ＯＪ ９６． Ｓ Ｉ：０．２％。
・を含有し、さらに、 Ｍｎ：ＯＪ ９６． Ｓ Ｉ：０．２％。
Ａ１７０．２％、 Ｎ ｌ：９．５％。
Ｚ ｒ：０．０１％、 Ｆｅ：１．８％。
を含有し、残り：Ｃｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、ｆｆ！量％）を有し、厚さ： ２５ｍｍからな
るＢ含有Ｃｏ基耐熱合金板を用意した。このＢ含有Ｃｏ
基耐熱合金板を、温度： １０００℃、 １０５０℃。
（以上、ｆｆ！量％）を有し、厚さ： ２５ｍｍからな
るＢ含有Ｃｏ基耐熱合金板を用意した。このＢ含有Ｃｏ
基耐熱合金板を、温度： １０００℃、 １０５０℃。
１１００℃、 １１５０℃、 １２００℃、 １２５０
℃、 １３００℃の各温度で、それぞれ大気中、２４時
間保持の熱処理を行い、上記Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金板表
面より２關内部におけるＢ量をｎ１定し、Ｂ量を縦軸に
、温度を横軸にとり、グラフに表して、その結果を第１
図に示した。
℃、 １３００℃の各温度で、それぞれ大気中、２４時
間保持の熱処理を行い、上記Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金板表
面より２關内部におけるＢ量をｎ１定し、Ｂ量を縦軸に
、温度を横軸にとり、グラフに表して、その結果を第１
図に示した。
第１図の結果から、温度： １１５０℃より高い温度で
は、高温になるほどＢ量は低減し、一方、温度：１１５
０℃以下ではＢ量はほとんど無視できる程度の減少変化
であることがわかる。これは、Ｂｍの変化は、炭化物の
熱的安定性と深く関わっており、炭化物が安定な熱処理
条件では、Ｂは主として炭化物中に一構成元索として取
込められるため、Ｂ量の変化は小さいが、炭化物が固溶
するような高温での熱処理条件では、Ｂは比較的速い速
度で外表面に拡散し、そこで外部の酸素と何らかの酸化
物を形成し、Ｃｏ基耐熱合金板の外にＢは逸散すると推
測され、後者の場合は、高温はどＢの逸散は速いものと
考えられる。
は、高温になるほどＢ量は低減し、一方、温度：１１５
０℃以下ではＢ量はほとんど無視できる程度の減少変化
であることがわかる。これは、Ｂｍの変化は、炭化物の
熱的安定性と深く関わっており、炭化物が安定な熱処理
条件では、Ｂは主として炭化物中に一構成元索として取
込められるため、Ｂ量の変化は小さいが、炭化物が固溶
するような高温での熱処理条件では、Ｂは比較的速い速
度で外表面に拡散し、そこで外部の酸素と何らかの酸化
物を形成し、Ｃｏ基耐熱合金板の外にＢは逸散すると推
測され、後者の場合は、高温はどＢの逸散は速いものと
考えられる。
したがって、Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の分塊鍛造温度、熱
間加工温度および中間焼鈍の保持温度を、従来よりも低
い温度： １０００〜１１５０℃に加熱保持しながら加
工することによりＢ含有量の減少は防１ヒできるという
知見を得たのである。
間加工温度および中間焼鈍の保持温度を、従来よりも低
い温度： １０００〜１１５０℃に加熱保持しながら加
工することによりＢ含有量の減少は防１ヒできるという
知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：１８．ｏ 〜２５．０％ Ｗ ：１３．０〜１７．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度： １０００〜１１５０℃で行うＢ含有量。
って、 Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：１８．ｏ 〜２５．０％ Ｗ ：１３．０〜１７．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度： １０００〜１１５０℃で行うＢ含有量。
基耐熱合金の塑性加工方法に特徴を有するものである。
上記Ｂ含有Ｃｏｄ！耐熱合金においては、温度：１１５
０℃より高温度では、炭化物の安定性が悪く、合金素地
中に固溶したＢは、外表面に比較的大きな速度で拡散し
逸散する。そのため、加工に伴う熱処理温度は、１１５
０℃以下が好ましいが、一方、１０００℃より低温では
、続く塑性加工を行うための十分な軟化が得られず加工
中の割れ原因になる。
０℃より高温度では、炭化物の安定性が悪く、合金素地
中に固溶したＢは、外表面に比較的大きな速度で拡散し
逸散する。そのため、加工に伴う熱処理温度は、１１５
０℃以下が好ましいが、一方、１０００℃より低温では
、続く塑性加工を行うための十分な軟化が得られず加工
中の割れ原因になる。
したがって、上記Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の熱処理温度お
よび塑性加工温度は、１０００〜１１５０℃が好ましい
。
よび塑性加工温度は、１０００〜１１５０℃が好ましい
。
この発明のＢ含有Ｃｏ基耐熱合金の必須成分を上記の如
く限定した理由は、次の通りである。
く限定した理由は、次の通りである。
Ｃは、合金の素地を強化すると共に、Ｗ、Ｃｒ。
その他の炭化物形成元素と熱的安定性の高い炭化物を形
成し、さらにＢを炭化物中に取込み、熱処理によるＢ逸
散防止上重要な元素であるが、その含有量が０．０２重
量％未満では所望の効果が得られず、一方、０．２５重
量％を越えて含有しても熱間加工性の劣化や高温強度を
損うので好ましくない。
成し、さらにＢを炭化物中に取込み、熱処理によるＢ逸
散防止上重要な元素であるが、その含有量が０．０２重
量％未満では所望の効果が得られず、一方、０．２５重
量％を越えて含有しても熱間加工性の劣化や高温強度を
損うので好ましくない。
したがって、上記Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金におけるＣ含有
量は０．０２〜０．２５重量％に定めた。
量は０．０２〜０．２５重量％に定めた。
Ｃｒは、高温耐酸化性の向上や、炭化物の構成元素とし
て重要であるが、その含有量が１８．０重量％未満では
十分な効果が得られず、一方、２５．０重量％を越えて
添加すると、かえって機械的強度および加工性を劣化さ
せるので好ましくない。したがってＣｒ含有量は、１８
．０〜２５，０重量％に定めた。
て重要であるが、その含有量が１８．０重量％未満では
十分な効果が得られず、一方、２５．０重量％を越えて
添加すると、かえって機械的強度および加工性を劣化さ
せるので好ましくない。したがってＣｒ含有量は、１８
．０〜２５，０重量％に定めた。
Ｗは、高温強度を高めるのに有用であり、また炭化物の
主たる構成元素としても重要であるが、その含有量が１
３．０重量％未満では十分な効果が得られず、一方、１
７．０重量％を越えて含有すると熱間および冷間加工時
に割れが発生しやすいので好ましくない。したがって、
Ｗ含有量は１３，０〜１７．０重量％に定めた。
主たる構成元素としても重要であるが、その含有量が１
３．０重量％未満では十分な効果が得られず、一方、１
７．０重量％を越えて含有すると熱間および冷間加工時
に割れが発生しやすいので好ましくない。したがって、
Ｗ含有量は１３，０〜１７．０重量％に定めた。
Ｂは、高温強度および延性を保持するために有用な元素
であるが、その含有量がｏ、ｏｏｉｉｉ％未満では所望
の効果が得られず、一方、ｏ、１重量％を越えて添加す
ると熱間加工性や溶接性を損うので好ましくない。した
がって、Ｂ含有量は０．００１〜０．１重量％に定めた
。
であるが、その含有量がｏ、ｏｏｉｉｉ％未満では所望
の効果が得られず、一方、ｏ、１重量％を越えて添加す
ると熱間加工性や溶接性を損うので好ましくない。した
がって、Ｂ含有量は０．００１〜０．１重量％に定めた
。
なお、Ｍｏ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうち１種または２
種以上を合計で５重量％以下添加すると、Ｂの逸散防止
にはさらに有効であるが、それらの添加量が５重量％を
越えると加工中に割れが発生するので好ましくない。
種以上を合計で５重量％以下添加すると、Ｂの逸散防止
にはさらに有効であるが、それらの添加量が５重量％を
越えると加工中に割れが発生するので好ましくない。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
実施例 １
２０ｋｇ型誘導加熱真空溶解炉により溶解、鋳造して、
Ｃ：０．０５％、 Ｃｒ：２１．０
％。
％。
Ｗ ：１４．３％、 Ｂ ：０
．００７０％。
．００７０％。
Ｎ ｉ：９．０ ％、 Ｍｎ：０．
２ ％。
２ ％。
Ｓ １：０．１ ％、 Ａ１：０
．３ ％。
．３ ％。
Ｆｃ：１．５ ％、 Ｚ ｒ：０．
０１％。
０１％。
を含有し、残部：Ｃｏおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金インゴ
ットを作製した。
（以上、重量％）を有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金インゴ
ットを作製した。
このＢ含有Ｃｏ基耐熱合金インゴットを、温度二１１５
０℃にて分塊鍛造して直径：１０ｍｍのビレットを作製
し、このビレットを、温度： １１２０℃３０分保持後
熱間圧延して直径：８．２ａｍの丸棒とし、この丸棒を
、温度： １１２０℃３０分保持後３０分保持後鈍−酸
洗−冷間引抜して直径：４．２ｍｍの丸棒に縮径し、さ
らに上記直径：４．２ｍｍの丸棒を温度： １１００℃
２０分保持後２０分保持後鈍−酸洗−冷間引抜の工程を
２回繰返して直径：２．２ｍｍの線材とし、最終的に、
温度７１１５０℃１時間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗冷
間引抜して直径：１．Ｂｍｍの細線材を作製した。
０℃にて分塊鍛造して直径：１０ｍｍのビレットを作製
し、このビレットを、温度： １１２０℃３０分保持後
熱間圧延して直径：８．２ａｍの丸棒とし、この丸棒を
、温度： １１２０℃３０分保持後３０分保持後鈍−酸
洗−冷間引抜して直径：４．２ｍｍの丸棒に縮径し、さ
らに上記直径：４．２ｍｍの丸棒を温度： １１００℃
２０分保持後２０分保持後鈍−酸洗−冷間引抜の工程を
２回繰返して直径：２．２ｍｍの線材とし、最終的に、
温度７１１５０℃１時間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗冷
間引抜して直径：１．Ｂｍｍの細線材を作製した。
このようにして得られた直径：１．６ｍ＋ｓのＢ含有Ｃ
ｏ基耐熱合金細線材のＢ含有量を測定したところ、Ｂ
： ０．００７０重二％重量った。この結果から、イン
ゴットから細線材に加工する工程では脱Ｂ現象は全くみ
られないことがわかる。
ｏ基耐熱合金細線材のＢ含有量を測定したところ、Ｂ
： ０．００７０重二％重量った。この結果から、イン
ゴットから細線材に加工する工程では脱Ｂ現象は全くみ
られないことがわかる。
実施例 ２
実施例１で作製した直径：１０１のビレットの中心軸に
、直径：０．５ｍｍの穴を穿孔してＢ含有Ｃｏ基耐熱合
金素管を作製し、この素管を温度： １１００℃に加熱
し１時間保持したのち、冷間引抜機で引抜加工し、厚さ
：１．ｈｍの薄肉管を作製した。この薄肉管のＢ含有量
を測定したところ、Ｂ含有量はＢ：０．００６８重量％
であった。
、直径：０．５ｍｍの穴を穿孔してＢ含有Ｃｏ基耐熱合
金素管を作製し、この素管を温度： １１００℃に加熱
し１時間保持したのち、冷間引抜機で引抜加工し、厚さ
：１．ｈｍの薄肉管を作製した。この薄肉管のＢ含有量
を測定したところ、Ｂ含有量はＢ：０．００６８重量％
であった。
この結果から、管の圧延加工中に脱Ｂ現象はほとんど認
められないことがわかる。
められないことがわかる。
実施例 ３
実施例１で作製したインゴットを、温度： １１５０℃
で分塊鍛造し、厚さ＝１５順のスラブを作製した。
で分塊鍛造し、厚さ＝１５順のスラブを作製した。
このスラブを温度：１１２５℃で熱間圧延して厚さ＝８
ｍｍの板にし、上記厚さ：８ｍｍの板を温度：＋１００
’Ｃ３０分保持後水冷の中間焼鈍を施したのち酸洗し、
冷間圧延して厚さ：５ｍ＋＊の薄板とし、上記薄板を温
度： １０２０℃２０分保持後２０分保持後鈍−酸洗冷
間圧延の工程を６回繰返して最終的に厚さ：０，６龍の
薄板を作製し、さらに温度： １１００℃２０分保持の
最終熱処理を施した。
ｍｍの板にし、上記厚さ：８ｍｍの板を温度：＋１００
’Ｃ３０分保持後水冷の中間焼鈍を施したのち酸洗し、
冷間圧延して厚さ：５ｍ＋＊の薄板とし、上記薄板を温
度： １０２０℃２０分保持後２０分保持後鈍−酸洗冷
間圧延の工程を６回繰返して最終的に厚さ：０，６龍の
薄板を作製し、さらに温度： １１００℃２０分保持の
最終熱処理を施した。
このようにして得られた厚さ：０．６ｍｍの薄板のＢ含
有量を測定したところ、Ｂ ： ０．００（ｉ９重量％
であった。上記測定結果から、上記インゴットのＢ含有
量と厚さ：０．６ｍ＋ｓの薄板のＢ含有量とはほとんど
変化なく、シたがって、塑性加工中におけるＢの逸散は
ほとんど見られないことがわかる。
有量を測定したところ、Ｂ ： ０．００（ｉ９重量％
であった。上記測定結果から、上記インゴットのＢ含有
量と厚さ：０．６ｍ＋ｓの薄板のＢ含有量とはほとんど
変化なく、シたがって、塑性加工中におけるＢの逸散は
ほとんど見られないことがわかる。
この発明によると、重；％で、
Ｃ：０．０２〜０．２５％、 Ｃｒ：１８．０〜
２５．０％。
２５．０％。
Ｗ ：１３．０〜１７．０％、 Ｂ ：０．０
０１〜０．１％。
０１〜０．１％。
を必須成分として含有するＢ含有ＣｏＭ耐熱合金を脱Ｂ
をおこすことなく大気中で塑性加工することができるの
で、目標のＢ含有量を有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金製細
線材、薄板、薄肉管などの素材を製造することができ、
Ｂ含有量の目標値のずれによる不良品の発生が皆無にな
るなど細線材、薄板、薄肉管などの索材製造上すぐれた
効果を奏するものである。
をおこすことなく大気中で塑性加工することができるの
で、目標のＢ含有量を有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金製細
線材、薄板、薄肉管などの素材を製造することができ、
Ｂ含有量の目標値のずれによる不良品の発生が皆無にな
るなど細線材、薄板、薄肉管などの索材製造上すぐれた
効果を奏するものである。
第１図は、Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の大気中熱処理温度と
表面Ｂ含有量の関係を示すグラフである。
表面Ｂ含有量の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- （１）溶解、鋳造して得られた、重量％で Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：１８．０〜２５．０％ Ｗ：１３．０〜１７．０％ Ｂ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｃｏ基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度：１０００〜１１５０℃で行うことを特徴とする
Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6887089A JPH02247367A (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法 |
| US07/495,290 US5019179A (en) | 1989-03-20 | 1990-03-19 | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
| DE69013192T DE69013192T2 (de) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Verfahren zur plastischen Verformung von Blöcken aus hitzebeständiger borhaltiger Legierung. |
| EP90105246A EP0388892B1 (en) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6887089A JPH02247367A (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247367A true JPH02247367A (ja) | 1990-10-03 |
Family
ID=13386125
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6887089A Pending JPH02247367A (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｃｏ基耐熱合金の塑性加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02247367A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010065319A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-25 | Alstom Technology Ltd | 耐熱コバルト基超合金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52105526A (en) * | 1976-03-03 | 1977-09-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Treatment of cobalt base heat-resisting alloy |
| JPS6237357A (ja) * | 1985-08-08 | 1987-02-18 | Mitsubishi Metal Corp | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
| JPS63149361A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 鉄−ニツケル系合金の製造方法 |
-
1989
- 1989-03-20 JP JP6887089A patent/JPH02247367A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52105526A (en) * | 1976-03-03 | 1977-09-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Treatment of cobalt base heat-resisting alloy |
| JPS6237357A (ja) * | 1985-08-08 | 1987-02-18 | Mitsubishi Metal Corp | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 |
| JPS63149361A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 鉄−ニツケル系合金の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010065319A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-25 | Alstom Technology Ltd | 耐熱コバルト基超合金 |
| US8764919B2 (en) | 2008-09-08 | 2014-07-01 | Alstom Technology Ltd | High-temperature-resistant cobalt-base superalloy |
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