JPH03133593A - Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの製造方法 - Google Patents
Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの製造方法Info
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- JPH03133593A JPH03133593A JP27211889A JP27211889A JPH03133593A JP H03133593 A JPH03133593 A JP H03133593A JP 27211889 A JP27211889 A JP 27211889A JP 27211889 A JP27211889 A JP 27211889A JP H03133593 A JPH03133593 A JP H03133593A
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- welding wire
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ガスタービン、化学プラント、原子力発電
プラントなどに用いられるＮｉ基耐熱合金を溶接するた
めの溶接ワイヤーの製造方法に関するものである。
プラントなどに用いられるＮｉ基耐熱合金を溶接するた
めの溶接ワイヤーの製造方法に関するものである。
上記ガスタービン、化学プラント、原子力発電プラント
などに用いられるＮｉ基耐熱合金を溶接するための溶接
ワイヤーとして、 Ｃ：０．０５〜０．１５％、 ＳＩ：１．０％以下、 Ｃｒ ： ２０．５〜２３．０％、 Ｆｅ ： １７．０〜２０．０％、 Ｍｏ ： ８．０〜１０．０％、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｗ：０．２〜１．０％、 Ｃｕ：０．５％以下、 Ｃｏ：Ｏ，１％以下、 Ｂ ： ０．００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｌおよび不可避不純物からなる組成
を有し、上記不可避不純物として、ＡΩ：０．１％以下
、 Ｔｌ ：０．００５〜０．０５％、 Ｍｇ ： ０．００５〜０．０５％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 ０ ：０．０１％以下、 Ｎ ：ｏ、ｏｔ％以下、 を含む組成（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金溶
接用ワイヤーが知られている（特開平ｌ−１２２８９４
号公報参照）。このＮｉ基耐熱合金溶接用ワイヤーに含
有されるＢは、特に溶接部の高温クリープ特性向上に寄
与する作用をする。
などに用いられるＮｉ基耐熱合金を溶接するための溶接
ワイヤーとして、 Ｃ：０．０５〜０．１５％、 ＳＩ：１．０％以下、 Ｃｒ ： ２０．５〜２３．０％、 Ｆｅ ： １７．０〜２０．０％、 Ｍｏ ： ８．０〜１０．０％、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｗ：０．２〜１．０％、 Ｃｕ：０．５％以下、 Ｃｏ：Ｏ，１％以下、 Ｂ ： ０．００１〜０．０１％、 を含有し、残りがＮｌおよび不可避不純物からなる組成
を有し、上記不可避不純物として、ＡΩ：０．１％以下
、 Ｔｌ ：０．００５〜０．０５％、 Ｍｇ ： ０．００５〜０．０５％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 ０ ：０．０１％以下、 Ｎ ：ｏ、ｏｔ％以下、 を含む組成（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金溶
接用ワイヤーが知られている（特開平ｌ−１２２８９４
号公報参照）。このＮｉ基耐熱合金溶接用ワイヤーに含
有されるＢは、特に溶接部の高温クリープ特性向上に寄
与する作用をする。
このＮｉ基耐熱合金溶接用ワイヤーを製造するには、ま
ず通常の真空誘導溶解炉により溶解し鋳造し圧延して作
製された所望の成分組成を有するＮｉ基耐熱合金丸棒素
材を、連続光輝焼鈍炉または定置型加熱炉にて水素ガス
雰囲気中、温度：１１１０〜１２００℃で中間焼鈍した
のち冷却し、酸洗し、冷間引抜きし、さらに上記水素ガ
ス雰囲気中の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜きを２回以上繰
返して線材とし、上記線材を、必要に応じて温度： ｔ
ｉｔｏ〜１２００℃で最終熱処理して溶接ワイヤーを製
造していた。
ず通常の真空誘導溶解炉により溶解し鋳造し圧延して作
製された所望の成分組成を有するＮｉ基耐熱合金丸棒素
材を、連続光輝焼鈍炉または定置型加熱炉にて水素ガス
雰囲気中、温度：１１１０〜１２００℃で中間焼鈍した
のち冷却し、酸洗し、冷間引抜きし、さらに上記水素ガ
ス雰囲気中の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜きを２回以上繰
返して線材とし、上記線材を、必要に応じて温度： ｔ
ｉｔｏ〜１２００℃で最終熱処理して溶接ワイヤーを製
造していた。
ところが、このようにして製造された溶接ワイヤーを用
いて上記ガスタービン、化学プラント、原子力発電プラ
ントなどに用いられるＮｉ基耐熱合金を溶接したところ
、溶接部の高温クリープ特性が所望の値に達しないこと
が度々あった。
いて上記ガスタービン、化学プラント、原子力発電プラ
ントなどに用いられるＮｉ基耐熱合金を溶接したところ
、溶接部の高温クリープ特性が所望の値に達しないこと
が度々あった。
本発明者らは、その原因を究明すべく研究を行っていた
ところ、下記のごとき実験結果を得たのである。
ところ、下記のごとき実験結果を得たのである。
Ｂ：９０ｐｐα含有し直径：５．５關を有する市販のＮ
ｌ基耐熱合金丸棒を、水素雰囲気中、温度： １１７５
℃の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜きの工程を２回以上繰返
し、最終的に、直径：１．８ｍｍの細線材を作製したと
ころ、直径：１．６ｍｍの細線材のＢ含有量は、ｌＯｐ
ｐｍに減少腰市販のＮｌ基耐熱合金丸丸棒Ｂ含有ｆｆｉ
：９０ｐｐｍよりも大幅に少ないＢ含有ｆｆｉ Ｎ ＋
基耐熱合金細線材が作製されるという現象が生じたので
ある。すなわち、市販のＮｉ基耐熱合金丸棒から細線材
に加工する途中で８０ｐｐｍもの大幅なり含有量の減少
が生じ、このような現象は、特にＮｉ基耐熱合金の表面
はど顕著に現れるので、Ｂ含有量Ｎｌ基耐熱合金九棒か
ら線材、薄板、薄肉管等を製造する場合に特に顕著に現
れ、所定のＢ含有量を有するＮｉ基耐熱合金細線材、薄
板、薄肉管などが得られていないということがわかった
のである。そのため水素雰囲気中、温度： １１７５℃
の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜きの工程を２回以上繰返し
て線材とすることにより得られた溶接ワイヤーには、Ｂ
含有量が所望の値よりも不足しており、そのため上記溶
接ワイヤーを用いて溶接した溶接部は、Ｂ含有量が不足
し、高温クリープ特性など所望の機械的特性が得られな
いということがわかったのである。上記Ｎｌ基耐熱合金
溶接ワイヤーの製造工程中にＢが逸散し減少するところ
から、予めＢ含有量の高いＮｉ基耐熱合金丸棒を素材と
して用いることもできるが、上記Ｎｌ基耐熱合金溶接ワ
イヤーの製造工程中にＢが減少する量は、製造条件によ
って変化するために目標のＢ含有量を得ることは困難で
あった。
ｌ基耐熱合金丸棒を、水素雰囲気中、温度： １１７５
℃の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜きの工程を２回以上繰返
し、最終的に、直径：１．８ｍｍの細線材を作製したと
ころ、直径：１．６ｍｍの細線材のＢ含有量は、ｌＯｐ
ｐｍに減少腰市販のＮｌ基耐熱合金丸丸棒Ｂ含有ｆｆｉ
：９０ｐｐｍよりも大幅に少ないＢ含有ｆｆｉ Ｎ ＋
基耐熱合金細線材が作製されるという現象が生じたので
ある。すなわち、市販のＮｉ基耐熱合金丸棒から細線材
に加工する途中で８０ｐｐｍもの大幅なり含有量の減少
が生じ、このような現象は、特にＮｉ基耐熱合金の表面
はど顕著に現れるので、Ｂ含有量Ｎｌ基耐熱合金九棒か
ら線材、薄板、薄肉管等を製造する場合に特に顕著に現
れ、所定のＢ含有量を有するＮｉ基耐熱合金細線材、薄
板、薄肉管などが得られていないということがわかった
のである。そのため水素雰囲気中、温度： １１７５℃
の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜きの工程を２回以上繰返し
て線材とすることにより得られた溶接ワイヤーには、Ｂ
含有量が所望の値よりも不足しており、そのため上記溶
接ワイヤーを用いて溶接した溶接部は、Ｂ含有量が不足
し、高温クリープ特性など所望の機械的特性が得られな
いということがわかったのである。上記Ｎｌ基耐熱合金
溶接ワイヤーの製造工程中にＢが逸散し減少するところ
から、予めＢ含有量の高いＮｉ基耐熱合金丸棒を素材と
して用いることもできるが、上記Ｎｌ基耐熱合金溶接ワ
イヤーの製造工程中にＢが減少する量は、製造条件によ
って変化するために目標のＢ含有量を得ることは困難で
あった。
そこで、本発明者らは、Ｂ含有量が減少せずにＮｉ基耐
熱合金溶接ワイヤーを製造することのできる方法を開発
することができれば、目標のＢ含有量を有するＮｉ基耐
熱合金溶接ワイヤーを簡単に製造することができるとの
考えのちとに研究を行った結果、下記の知見を得たので
ある。
熱合金溶接ワイヤーを製造することのできる方法を開発
することができれば、目標のＢ含有量を有するＮｉ基耐
熱合金溶接ワイヤーを簡単に製造することができるとの
考えのちとに研究を行った結果、下記の知見を得たので
ある。
（１）上記中間焼鈍および最終熱処理の雰囲気ガスとし
て使用する市販の水素ガスには、容積比率で約０．３ｐ
ｐａ＋の酸素ガスおよび露点が一５０℃程度の水分が含
まれているが、中間焼鈍および最終熱処理の雰囲気ガス
として使用する水素ガスに含まれる酸素ガスの含有量（
容積比率）を０ 、 １ｐｐｍ以下および水分含有量を
露点で一７０℃以下にして上記中間焼鈍および最終熱処
理の温度を１１００℃以下にすると、溶接ワイヤー製造
過程におけるＢ含有量の減少がほぼ完全に阻止される。
て使用する市販の水素ガスには、容積比率で約０．３ｐ
ｐａ＋の酸素ガスおよび露点が一５０℃程度の水分が含
まれているが、中間焼鈍および最終熱処理の雰囲気ガス
として使用する水素ガスに含まれる酸素ガスの含有量（
容積比率）を０ 、 １ｐｐｍ以下および水分含有量を
露点で一７０℃以下にして上記中間焼鈍および最終熱処
理の温度を１１００℃以下にすると、溶接ワイヤー製造
過程におけるＢ含有量の減少がほぼ完全に阻止される。
（２）上記中間焼鈍および最終熱処理の雰囲気ガスとし
て市販のアルゴンガスを使用した場合も、上記アルゴン
ガスに含まれる酸素ガスの含有量（容積比率）を０ 、
１ ｐｐｍ以下および水分含有量を露点で一７０℃以下
にし、上記中間焼鈍および最終熱処理の温度を１１００
℃以下にすることにより溶接ワイヤー製造過程における
Ｂ含有量の減少をほぼ完全に阻止することができる。
て市販のアルゴンガスを使用した場合も、上記アルゴン
ガスに含まれる酸素ガスの含有量（容積比率）を０ 、
１ ｐｐｍ以下および水分含有量を露点で一７０℃以下
にし、上記中間焼鈍および最終熱処理の温度を１１００
℃以下にすることにより溶接ワイヤー製造過程における
Ｂ含有量の減少をほぼ完全に阻止することができる。
この発明は、かかる知見にもとすいてなされたものであ
って、 Ｃ；０．０５〜０６１５％、 Ｓｌ：１．０％以下、 Ｃｒ ： ２０．５〜２３．０％、 Ｆｅ ： Ｌ７．０〜２０．０％、 Ｍｏ ： ８．０〜１０．０％、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｗ：０．２〜１．０％、 Ｃｕ：Ｑ、５％以下、 Ｃｏ：０．１％以下、 Ｂ ： ０．００１〜０．１％、 を含有し、残りがＮｌおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金丸棒素材を、
中間焼鈍し冷却したのち酸洗し、ついで冷間加工し、上
記中間焼鈍−冷却一酸洗一冷間加工を繰返すことにより
最終的にワイヤーとし、さらに必要に応じて最終熱処理
を施すことによりＮｌ基耐熱合金溶接ワイヤーを製造す
る方法において、 上記中間焼鈍および最終熱処理を、温度：１ｏｏｏ 〜
１ｔｏｏ℃、酸素含有量（容積比率） ： ０．１ｐ
ｐｍ以下、露点：−７０℃以下の水素ガスまたは不活性
ガス雰囲気中で行うＮｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの製造
方法に特徴を有するものである。
って、 Ｃ；０．０５〜０６１５％、 Ｓｌ：１．０％以下、 Ｃｒ ： ２０．５〜２３．０％、 Ｆｅ ： Ｌ７．０〜２０．０％、 Ｍｏ ： ８．０〜１０．０％、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｗ：０．２〜１．０％、 Ｃｕ：Ｑ、５％以下、 Ｃｏ：０．１％以下、 Ｂ ： ０．００１〜０．１％、 を含有し、残りがＮｌおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金丸棒素材を、
中間焼鈍し冷却したのち酸洗し、ついで冷間加工し、上
記中間焼鈍−冷却一酸洗一冷間加工を繰返すことにより
最終的にワイヤーとし、さらに必要に応じて最終熱処理
を施すことによりＮｌ基耐熱合金溶接ワイヤーを製造す
る方法において、 上記中間焼鈍および最終熱処理を、温度：１ｏｏｏ 〜
１ｔｏｏ℃、酸素含有量（容積比率） ： ０．１ｐ
ｐｍ以下、露点：−７０℃以下の水素ガスまたは不活性
ガス雰囲気中で行うＮｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの製造
方法に特徴を有するものである。
上記Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの製造方法における不
活性ガスは、ヘリウム、ネオンなどであってもよいが、
経済的にはアルゴンガスであることが好ましい。さらに
上記Ｎｌ基耐熱合金溶接ワイヤーの冷間加工は、一般に
、冷間引抜き加工で実施されるが、溝ロールなどを用い
て断面長刀形のワイヤーとし、さらにこの断面長方形の
ワイヤーを加工してリングとしてもよい。
活性ガスは、ヘリウム、ネオンなどであってもよいが、
経済的にはアルゴンガスであることが好ましい。さらに
上記Ｎｌ基耐熱合金溶接ワイヤーの冷間加工は、一般に
、冷間引抜き加工で実施されるが、溝ロールなどを用い
て断面長刀形のワイヤーとし、さらにこの断面長方形の
ワイヤーを加工してリングとしてもよい。
つぎに、この発明を、実施例にもとづいて具体的に説明
する。
する。
Ｃ：０．１０％、
Ｃｒ：２０．７％、
Ｍｏ：９．２％、
Ｗ ：０．４０％、
Ｃｏ：０．０２％、
Ａ、Ｑ：０．０２％、
Ｍｇ：０．０３％、
Ｓ ： ０．００２％、
Ｎ 二 ０．００４ ％、
を含有し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有し、直径：５．５ｍｍのＮｉ基耐
熱合金製丸棒を用意し、この丸棒を、定置型加熱炉に装
入し、定置型加熱炉内の雰囲気を第１表に示される露点
および酸素含有量を有する水素またはアルゴンガスとし
、さらに第１表に示： Ｏ，ａＯ％、 ： １８．２％、 ；０．８ ％、 ： ０．０２％、 ： ０．００９ ％、 ： ０．０３％、 ： ０．００３ ％、 ： ０．００３ ％、 される温度で加熱することにより中間焼鈍したのち、常
温に冷却し、酸洗し、冷間引抜きして直径：３．２ｍｍ
の線材とし、上記直径：３．２ｍｍの線材をさらに上記
条件にて中間焼鈍し、冷却−酸洗したのち冷間引抜きし
て直径：２．６ｍ＋ｓの線材とし、上記条件の中間焼鈍
−冷却一酸洗一冷間引抜きを繰返して直径：２．Ｏｎ＋
＋ｓから直径：１．７ｍｍとし、ついで直径：１．．８
ｍｍの線材とし、この直径：１．６ｍｍの線材を上記中
間焼鈍条件と同じ条件にて最終熱処理することにより本
発明溶接ワイヤー製造法１〜８および比較溶接ワイヤー
製造法１〜６を実施し、このようにして製造された溶接
ワイヤーに含有されるＢ含有量を測定して、それらの結
果を第１表に示した。
（以上、重量％）を有し、直径：５．５ｍｍのＮｉ基耐
熱合金製丸棒を用意し、この丸棒を、定置型加熱炉に装
入し、定置型加熱炉内の雰囲気を第１表に示される露点
および酸素含有量を有する水素またはアルゴンガスとし
、さらに第１表に示： Ｏ，ａＯ％、 ： １８．２％、 ；０．８ ％、 ： ０．０２％、 ： ０．００９ ％、 ： ０．０３％、 ： ０．００３ ％、 ： ０．００３ ％、 される温度で加熱することにより中間焼鈍したのち、常
温に冷却し、酸洗し、冷間引抜きして直径：３．２ｍｍ
の線材とし、上記直径：３．２ｍｍの線材をさらに上記
条件にて中間焼鈍し、冷却−酸洗したのち冷間引抜きし
て直径：２．６ｍ＋ｓの線材とし、上記条件の中間焼鈍
−冷却一酸洗一冷間引抜きを繰返して直径：２．Ｏｎ＋
＋ｓから直径：１．７ｍｍとし、ついで直径：１．．８
ｍｍの線材とし、この直径：１．６ｍｍの線材を上記中
間焼鈍条件と同じ条件にて最終熱処理することにより本
発明溶接ワイヤー製造法１〜８および比較溶接ワイヤー
製造法１〜６を実施し、このようにして製造された溶接
ワイヤーに含有されるＢ含有量を測定して、それらの結
果を第１表に示した。
第１表の結果から、Ｂ ：０．００９％を含有する直径
：５．５ｍｍのＮｉ基耐熱合金丸棒素材を、本発明溶接
ワイヤー製造法１〜８の温度： １０００〜１１００℃
、酸素含有ｆｉ（容積比率） ： ０．１ｐｐｍ以下
、露点：−７０℃以下の水素ガスまたは不活性ガス雰囲
気中で中間焼鈍および最終熱処理して製造された直径：
１．Ｂｍｍの溶接ワイヤーのＢ含有量は、上記直径：５
．５ｍ＋ｓのＮｌ基耐熱合金丸棒素材のＢ含有量とほぼ
同じであり、Ｂの減少は見られないことがわかる。しか
しながら、この発明の条件から外れた中間焼鈍および最
終熱処理する比較溶接ワイヤー製造法１〜６（第１表に
おいて、この発明の条件から外れた中間焼鈍および最終
熱処理条件に※印を付した。）により製造された直径：
１．６ｍｍの溶接ワイヤーのＢ含有量は、上記直径：５
．５ｍｍのＮｉ基耐熱合金製丸棒のＢ含有量よりも大幅
に減少していることがわかる。ただし、中間焼鈍および
最終熱処理する温度の下限を１０００℃とした理由は、
温度： １０００℃未満で中間焼鈍および最終熱処理し
ても十分に軟化せず、冷間引抜き加工が困難であること
による。
：５．５ｍｍのＮｉ基耐熱合金丸棒素材を、本発明溶接
ワイヤー製造法１〜８の温度： １０００〜１１００℃
、酸素含有ｆｉ（容積比率） ： ０．１ｐｐｍ以下
、露点：−７０℃以下の水素ガスまたは不活性ガス雰囲
気中で中間焼鈍および最終熱処理して製造された直径：
１．Ｂｍｍの溶接ワイヤーのＢ含有量は、上記直径：５
．５ｍ＋ｓのＮｌ基耐熱合金丸棒素材のＢ含有量とほぼ
同じであり、Ｂの減少は見られないことがわかる。しか
しながら、この発明の条件から外れた中間焼鈍および最
終熱処理する比較溶接ワイヤー製造法１〜６（第１表に
おいて、この発明の条件から外れた中間焼鈍および最終
熱処理条件に※印を付した。）により製造された直径：
１．６ｍｍの溶接ワイヤーのＢ含有量は、上記直径：５
．５ｍｍのＮｉ基耐熱合金製丸棒のＢ含有量よりも大幅
に減少していることがわかる。ただし、中間焼鈍および
最終熱処理する温度の下限を１０００℃とした理由は、
温度： １０００℃未満で中間焼鈍および最終熱処理し
ても十分に軟化せず、冷間引抜き加工が困難であること
による。
この発明のＮｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの製造方法によ
ると、その製造工程におけるＢ含有量の減少が見られな
いことから、目標とするＮｌ基耐熱合金溶接ワイヤーの
Ｂ含有量を正確に制御することができ、Ｂ含有量の不足
に伴う不良Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの発生が皆無に
なるなどの優れた効果を奏するものである。
ると、その製造工程におけるＢ含有量の減少が見られな
いことから、目標とするＮｌ基耐熱合金溶接ワイヤーの
Ｂ含有量を正確に制御することができ、Ｂ含有量の不足
に伴う不良Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの発生が皆無に
なるなどの優れた効果を奏するものである。
Claims (3)
- （１）Ｃ：０．０５〜０．１５％、 Ｓｉ：１％以下、 Ｃｒ：２０．５〜２３．０％、 Ｆｅ：１７．０〜２０．０％、 Ｍｏ：８．０〜１０．０％、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｗ：０．２〜１．０％、 Ｃｕ：０．５％以下、 Ｃｏ：０．１％以下、 Ｂ：０．００１〜０．１％、 を含有し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮｉ基耐熱合金丸棒素材を、
中間焼鈍し冷却したのち酸洗し、ついで冷間加工し、上
記中間焼鈍−冷却−酸洗−冷間加工を繰返すことにより
最終的にワイヤーとし、さらに必要に応じて最終熱処理
を施すことによりＮｉ基耐熱合金溶接ワイヤーを製造す
る方法において、 上記中間焼鈍および最終熱処理を、 温度：１０００〜１１００℃、 酸素含有量（容積比率）：０．１ｐｐｍ以下、 露点：−７０℃以下の水素ガス雰囲気中 で行うことを特徴とするＮｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの
製造方法。 - （２）上記中間焼鈍および最終熱処理を、酸素含有量（
容積比率）：０．１ｐｐｍ以下、露点：−７０℃以下の
不活性ガス雰囲気中で行うことを特徴とする請求項１記
載のＮｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの製造方法。 - （３）上記不活性ガスは、アルゴンガスであることを特
徴とする請求項２記載のＮｉ基耐熱合金溶接ワイヤーの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27211889A JP2501127B2 (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤ―の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27211889A JP2501127B2 (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤ―の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03133593A true JPH03133593A (ja) | 1991-06-06 |
| JP2501127B2 JP2501127B2 (ja) | 1996-05-29 |
Family
ID=17509341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27211889A Expired - Lifetime JP2501127B2 (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | Ｎｉ基耐熱合金溶接ワイヤ―の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2501127B2 (ja) |
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005118875A (ja) * | 2003-09-24 | 2005-05-12 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 高Ｎｉ基合金溶接ワイヤ |
| JP2011505254A (ja) * | 2007-11-19 | 2011-02-24 | アルストム テクノロジー リミテッド | ロータを製作するための方法 |
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| CN104439762A (zh) * | 2014-11-12 | 2015-03-25 | 江苏兴海特钢有限公司 | 一种高铌高钼镍基高温合金焊丝的制备工艺 |
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| US9802387B2 (en) | 2013-11-26 | 2017-10-31 | Scoperta, Inc. | Corrosion resistant hardfacing alloy |
| US10100388B2 (en) | 2011-12-30 | 2018-10-16 | Scoperta, Inc. | Coating compositions |
| US10105796B2 (en) | 2015-09-04 | 2018-10-23 | Scoperta, Inc. | Chromium free and low-chromium wear resistant alloys |
| WO2019004176A1 (ja) * | 2017-06-30 | 2019-01-03 | 日立金属株式会社 | Ｎｉ基超耐熱合金ワイヤの製造方法およびＮｉ基超耐熱合金ワイヤ |
| US10173290B2 (en) | 2014-06-09 | 2019-01-08 | Scoperta, Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
| US10329647B2 (en) | 2014-12-16 | 2019-06-25 | Scoperta, Inc. | Tough and wear resistant ferrous alloys containing multiple hardphases |
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