JPH02252968A - ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 - Google Patents
２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置Info
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- JPH02252968A JPH02252968A JP7037289A JP7037289A JPH02252968A JP H02252968 A JPH02252968 A JP H02252968A JP 7037289 A JP7037289 A JP 7037289A JP 7037289 A JP7037289 A JP 7037289A JP H02252968 A JPH02252968 A JP H02252968A
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- air
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制
御装置に関する。
御装置に関する。
機械式過給機によって新気を燃料室内に供給し、燃料室
内に燃料を圧縮空気と共にエアブラスト弁から噴射する
ようにした２サイクル内燃機関が公知である（特開昭６
３−２４６４１１号公報参照）。
内に燃料を圧縮空気と共にエアブラスト弁から噴射する
ようにした２サイクル内燃機関が公知である（特開昭６
３−２４６４１１号公報参照）。
この２サイクル内燃機関ではアイドリング運転時に給気
弁を閉鎖状態に保持し、エアブラスト弁から供給された
燃料と圧縮空気のみによって燃焼が行われる。
弁を閉鎖状態に保持し、エアブラスト弁から供給された
燃料と圧縮空気のみによって燃焼が行われる。
しかしながらこのようにアイドリング運転時にエアブラ
スト弁から単に燃料と空気を噴射した場合にはアイドリ
ング回転数が変動するという問題がある。
スト弁から単に燃料と空気を噴射した場合にはアイドリ
ング回転数が変動するという問題がある。
上記問題点を解決するために本発明によれば燃焼室内に
燃料を圧縮空気と共に噴射するエアブラスト弁を具備し
た２サイクル内燃機関において、機関回転数を検出する
回転数センサを具備し、機関アイドリング運転時に機関
回転数が目標回転数となるようにエアブラスト弁の開弁
時間を制御するようにしている。
燃料を圧縮空気と共に噴射するエアブラスト弁を具備し
た２サイクル内燃機関において、機関回転数を検出する
回転数センサを具備し、機関アイドリング運転時に機関
回転数が目標回転数となるようにエアブラスト弁の開弁
時間を制御するようにしている。
エアブラスト弁の開弁時間を制御することにより機関回
転数が目標回転数に維持される。
転数が目標回転数に維持される。
第１図に２サイクル内燃機関の全体図を示す。
第１図を参照すると、■はシリンダブロック、２はシリ
ンダブロック１内において往復動するピストン、３はシ
リンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４は
ピストン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、
５は給気弁、６は給気ポート、７は排気弁、８は排気ポ
ート、９は燃焼室４内に向けて燃料を圧縮空気と共に噴
射するエアブラスト弁を夫々示す。図面には示さないが
シリンダへラド３の内壁面中央部には点火栓が配置され
る。給気ポート６は給気枝管と１０を介してサージタン
ク１１に連結され、サージタンクＩＩは機関駆動の機械
式過給機１２、給気ダクト１３およびエアフローメータ
１４を介してエアクリーナ１５に連結される。給気ダク
ト１３内にはスロットル弁１６が配置される。
ンダブロック１内において往復動するピストン、３はシ
リンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４は
ピストン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、
５は給気弁、６は給気ポート、７は排気弁、８は排気ポ
ート、９は燃焼室４内に向けて燃料を圧縮空気と共に噴
射するエアブラスト弁を夫々示す。図面には示さないが
シリンダへラド３の内壁面中央部には点火栓が配置され
る。給気ポート６は給気枝管と１０を介してサージタン
ク１１に連結され、サージタンクＩＩは機関駆動の機械
式過給機１２、給気ダクト１３およびエアフローメータ
１４を介してエアクリーナ１５に連結される。給気ダク
ト１３内にはスロットル弁１６が配置される。
第２図にエアブラスト弁９の拡大断面図を示す。
第２図を参照するとエアブラスト弁９のハウジング３０
内にはまっすぐに延びる圧縮空気通路３１が形成され、
この圧縮空気通路３１の先端部には燃焼室４（第１図）
内に位置するノズル口３２が形成される。圧縮空気通路
３１内には開閉弁３３が配置され、この開閉弁３３の外
端部にはノズル口３２の開閉制御をする弁体３４が一体
形成される。ハウジング３０内には開閉弁３３と共軸的
に配置されかつ圧縮ばね３５によって開閉弁３３に向け
て付勢された可動コア３６と、可動コア３６を吸引する
ためのソレノイド３７が配置される。
内にはまっすぐに延びる圧縮空気通路３１が形成され、
この圧縮空気通路３１の先端部には燃焼室４（第１図）
内に位置するノズル口３２が形成される。圧縮空気通路
３１内には開閉弁３３が配置され、この開閉弁３３の外
端部にはノズル口３２の開閉制御をする弁体３４が一体
形成される。ハウジング３０内には開閉弁３３と共軸的
に配置されかつ圧縮ばね３５によって開閉弁３３に向け
て付勢された可動コア３６と、可動コア３６を吸引する
ためのソレノイド３７が配置される。
開閉弁３３の内端部は圧縮ばね３８によって可動コア３
６の端面に当接せしめられており、圧縮ばね３８のばね
力は圧縮ばね３５のばね力よりも強いので通常ノズル口
３２は開閉弁３３の弁体３４によって閉鎖されている。
６の端面に当接せしめられており、圧縮ばね３８のばね
力は圧縮ばね３５のばね力よりも強いので通常ノズル口
３２は開閉弁３３の弁体３４によって閉鎖されている。
ソレノイド３７が付勢されると可動コア３６が開閉弁３
３の方向に移動し、その結果開閉弁３３の弁体３４がノ
ズル口３２を開口せしめる。一方、圧縮空気通路３１か
らは圧縮空気通路３１から斜めに延びる圧縮空気通路３
９が分岐され、この圧縮空気通路３９は圧縮空気供給口
４０に連結される。ハウジング３０には燃料噴射弁４１
が取付けられ、この燃料噴射弁４１のノズル孔４２から
は燃料が圧縮空気通路３９内に向けて噴射される。
３の方向に移動し、その結果開閉弁３３の弁体３４がノ
ズル口３２を開口せしめる。一方、圧縮空気通路３１か
らは圧縮空気通路３１から斜めに延びる圧縮空気通路３
９が分岐され、この圧縮空気通路３９は圧縮空気供給口
４０に連結される。ハウジング３０には燃料噴射弁４１
が取付けられ、この燃料噴射弁４１のノズル孔４２から
は燃料が圧縮空気通路３９内に向けて噴射される。
第１図に示されるようにエアフローメータ１４とスロッ
トル弁１６間の給気ダクト１３からはエアブラスト用空
気通路１７が分岐され、このエアブラスト用空気通路１
７は機関駆動のベーンポンプ１８および圧縮空気通路１
９を介して圧縮空気分配室２０に連結される。この圧縮
空気分配室２０は各気筒に対して夫々設けられたエアブ
ラスト弁９の圧縮空気供給口４０に連結される。圧縮空
気通路１９内には圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧を
予め定められた一定圧に維持するための調圧弁２１が配
置され、余分な圧縮空気は圧縮空気返戻通路２２を介し
て給気ダクト１３内に返戻される。従ってエアブラスト
弁９の圧縮空気通路３１．３９は一定圧の圧縮空気によ
って満たされている。
トル弁１６間の給気ダクト１３からはエアブラスト用空
気通路１７が分岐され、このエアブラスト用空気通路１
７は機関駆動のベーンポンプ１８および圧縮空気通路１
９を介して圧縮空気分配室２０に連結される。この圧縮
空気分配室２０は各気筒に対して夫々設けられたエアブ
ラスト弁９の圧縮空気供給口４０に連結される。圧縮空
気通路１９内には圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧を
予め定められた一定圧に維持するための調圧弁２１が配
置され、余分な圧縮空気は圧縮空気返戻通路２２を介し
て給気ダクト１３内に返戻される。従ってエアブラスト
弁９の圧縮空気通路３１．３９は一定圧の圧縮空気によ
って満たされている。
第３図に給気弁５および排気弁７の開弁期間、燃料噴射
弁４１からの燃料噴射期間および開閉弁３３の弁体３４
の開弁期間、即ちエアブラスト弁９の開弁期間■を示す
。第３図に示されるように第１図に示す実施例では排気
弁７が給気弁５よりも先に開弁し、先に閉弁する。また
、第３図に示されるように開閉弁３３の弁体３４が開弁
する前に、即ちエアブラスト弁９が開弁する前に燃料噴
射弁４１から圧縮空気通路３９内の圧縮空気内に向けて
燃料が噴射される。次いでエアブラスト弁９が開弁する
とノズル口３２から噴射燃料が圧縮空気と共に燃焼室４
内に噴射される。一方、第１図に示されるように排気弁
７側の給気弁５の開口を給気弁５の全面弁期間に亘って
覆うマスク壁２３がシリンダヘッド３の内壁面上に形成
される。
弁４１からの燃料噴射期間および開閉弁３３の弁体３４
の開弁期間、即ちエアブラスト弁９の開弁期間■を示す
。第３図に示されるように第１図に示す実施例では排気
弁７が給気弁５よりも先に開弁し、先に閉弁する。また
、第３図に示されるように開閉弁３３の弁体３４が開弁
する前に、即ちエアブラスト弁９が開弁する前に燃料噴
射弁４１から圧縮空気通路３９内の圧縮空気内に向けて
燃料が噴射される。次いでエアブラスト弁９が開弁する
とノズル口３２から噴射燃料が圧縮空気と共に燃焼室４
内に噴射される。一方、第１図に示されるように排気弁
７側の給気弁５の開口を給気弁５の全面弁期間に亘って
覆うマスク壁２３がシリンダヘッド３の内壁面上に形成
される。
従って給気弁５が開弁すると新気は給気ボート６から排
気弁７と反対側の給気弁５の開口を通って燃焼室４内に
供給される。その結果新気は矢印Ｓで示すように燃料室
４の周壁面に沿って流れ、斯くして良好なループ掃気が
行なわれることになる。
気弁７と反対側の給気弁５の開口を通って燃焼室４内に
供給される。その結果新気は矢印Ｓで示すように燃料室
４の周壁面に沿って流れ、斯くして良好なループ掃気が
行なわれることになる。
第１図に示されるようにエアブラスト弁９は電子制御ユ
ニット５０の出力信号に基いて制御される。この電子制
御ユニット５０は双方向性バス５１によって相互に接続
されたＲＯＭ（ＩＪ−ドオンリメモリ）５２と、ＲＡＭ
（ランダムアクセスメモリ）５３と、ＣＰＵ （マイ
クロプロセッサ）５４と、入力ポート５５と、出力ボー
ト５６を具備する。エアフローメータ１４は吸入空気量
に比例した出力電圧を発生し、この出力電圧はＡＤ変換
器５７を介して入力ポート５５に入力される。
ニット５０の出力信号に基いて制御される。この電子制
御ユニット５０は双方向性バス５１によって相互に接続
されたＲＯＭ（ＩＪ−ドオンリメモリ）５２と、ＲＡＭ
（ランダムアクセスメモリ）５３と、ＣＰＵ （マイ
クロプロセッサ）５４と、入力ポート５５と、出力ボー
ト５６を具備する。エアフローメータ１４は吸入空気量
に比例した出力電圧を発生し、この出力電圧はＡＤ変換
器５７を介して入力ポート５５に入力される。
また、シリンダブロックｌには機関冷却水温に比例した
出力電圧を発生する水温センサ２４が取付けられ、水温
センサ２４の出力電圧はＡＤ変換器５８を介して入力ポ
ート５５に入力される。また、スロットル弁１６にはス
ロットル弁１６がアイドリング開度であることを検出す
るスロットルスイッチ２５が取付けられ、このスロット
ルスイッチ２５の出力信号が入力ポート５５に人力され
る。
出力電圧を発生する水温センサ２４が取付けられ、水温
センサ２４の出力電圧はＡＤ変換器５８を介して入力ポ
ート５５に入力される。また、スロットル弁１６にはス
ロットル弁１６がアイドリング開度であることを検出す
るスロットルスイッチ２５が取付けられ、このスロット
ルスイッチ２５の出力信号が入力ポート５５に人力され
る。
更に入力ポート５５には機関回転数を表す回転数センサ
２６の出力信号が入力される。一方、出力ボート５６は
対応する駆動回路５９．６０を介してエアブラスト弁９
のソレノイド３７および燃料噴射弁４１に接続される。
２６の出力信号が入力される。一方、出力ボート５６は
対応する駆動回路５９．６０を介してエアブラスト弁９
のソレノイド３７および燃料噴射弁４１に接続される。
また、機械式過給機１２は電磁クラッチ２７およびベル
ト２８を介して機関クランクシャフトに連結れさている
。従って電磁クラッチ２７がオンとされて係合状態にな
ると機械式過給機１２は機関によって駆動され、電磁ク
ラッチ２７がオフとされて離脱状態になると機械式過給
機１２が停止せしめられる。電磁クラッチ２７は駆動回
路６１を介して出力ボート５６に接続され、従って電磁
クラッチ２７は電子制御ユニット５０の出力信号によっ
て制御される。
ト２８を介して機関クランクシャフトに連結れさている
。従って電磁クラッチ２７がオンとされて係合状態にな
ると機械式過給機１２は機関によって駆動され、電磁ク
ラッチ２７がオフとされて離脱状態になると機械式過給
機１２が停止せしめられる。電磁クラッチ２７は駆動回
路６１を介して出力ボート５６に接続され、従って電磁
クラッチ２７は電子制御ユニット５０の出力信号によっ
て制御される。
機関運転時には機械式過給機１２によって新気が給気ボ
ート６から燃焼室４内に押込まれ、この新気内に燃料と
圧縮空気がエアブラスト弁９から噴射される。しかしな
がら機関アイドリング運転時のように要求される新気量
が少ないときにはエアブラスト弁９から噴出する圧縮空
気で要求新気量をまかなうことができる。従って本発明
による実施例では機関アイドリング運転時に機械式過給
機１２を停止させ、エアブラスト弁９から噴出される圧
縮空気のみによって燃焼させるようにしている。このよ
うに機関アイドリング運転時に機械式過給機１２を停止
させることによって機械式過給機１２の駆動損失がなく
なり、斯くして燃料消費率を向上させることができる。
ート６から燃焼室４内に押込まれ、この新気内に燃料と
圧縮空気がエアブラスト弁９から噴射される。しかしな
がら機関アイドリング運転時のように要求される新気量
が少ないときにはエアブラスト弁９から噴出する圧縮空
気で要求新気量をまかなうことができる。従って本発明
による実施例では機関アイドリング運転時に機械式過給
機１２を停止させ、エアブラスト弁９から噴出される圧
縮空気のみによって燃焼させるようにしている。このよ
うに機関アイドリング運転時に機械式過給機１２を停止
させることによって機械式過給機１２の駆動損失がなく
なり、斯くして燃料消費率を向上させることができる。
また、特に２サイクル内燃機関ではアイドリンク運転時
の機関回転数が不安定となりやすい。そこで本発明によ
る実施例ではアイドリング回転数が目標回転数となるよ
うにエアブラスト弁９から噴射される圧縮空気量が制御
される。この場合、前述したようにエアブラスト弁９内
の圧縮空気通路３１．３９内の圧縮空気圧は一定に維持
されており、従ってエアブラスト弁９から噴射される圧
縮空気量はエアブラスト弁９の開弁時間に比例すること
になる。ところで第１図に示す実施例ではエアブラスト
弁９の閉弁時期ＩＣ（第３図）が固定されており、従っ
てエアブラスト弁９の開弁開始時期１０（第３図）を変
えることによってエアブラスト弁９の開弁時間を制御す
るようにしている。
の機関回転数が不安定となりやすい。そこで本発明によ
る実施例ではアイドリング回転数が目標回転数となるよ
うにエアブラスト弁９から噴射される圧縮空気量が制御
される。この場合、前述したようにエアブラスト弁９内
の圧縮空気通路３１．３９内の圧縮空気圧は一定に維持
されており、従ってエアブラスト弁９から噴射される圧
縮空気量はエアブラスト弁９の開弁時間に比例すること
になる。ところで第１図に示す実施例ではエアブラスト
弁９の閉弁時期ＩＣ（第３図）が固定されており、従っ
てエアブラスト弁９の開弁開始時期１０（第３図）を変
えることによってエアブラスト弁９の開弁時間を制御す
るようにしている。
次に第４図から第７図を参照して電磁クラッチ２７およ
びエアブラスト弁９の制御について説明する。
びエアブラスト弁９の制御について説明する。
第４図は電磁クラッチ２７の制御ルーチンを示しており
、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行され
る。
、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行され
る。
第４図を参照するとまず初めにステップ７０においてス
ロットルスイッチ２５の出力信号からスロットル弁１６
がアイドリング開度であるか否かが判別される。スロッ
トル弁１６がアイドリング開度であるときはステップ７
１に進んで回転数センサ２６の出力信号から機関回転数
Ｎが予め定められた設定値ＮＯ１例えば１０００ｒ、
ｐ、 ｍよりも低いか否かが判別される。Ｎ＜Ｎｏのと
きにはステップ７２に進んで電磁クラッチ２７がオフと
される。
ロットルスイッチ２５の出力信号からスロットル弁１６
がアイドリング開度であるか否かが判別される。スロッ
トル弁１６がアイドリング開度であるときはステップ７
１に進んで回転数センサ２６の出力信号から機関回転数
Ｎが予め定められた設定値ＮＯ１例えば１０００ｒ、
ｐ、 ｍよりも低いか否かが判別される。Ｎ＜Ｎｏのと
きにはステップ７２に進んで電磁クラッチ２７がオフと
される。
即ち、スロットル弁１６がアイドリング開度であリ、Ｎ
＜Ｎｏのときはアイドリング運転時と判断して電磁クラ
ッチ２７がオフとされ、その結果機械式過給機１２が停
止せしめられる。次いでステップ７３においてクラッチ
フラグがリセットされる。
＜Ｎｏのときはアイドリング運転時と判断して電磁クラ
ッチ２７がオフとされ、その結果機械式過給機１２が停
止せしめられる。次いでステップ７３においてクラッチ
フラグがリセットされる。
一方、スロットル弁１６が開弁じているか、或いはＮ≧
Ｎｏのときはステップ７４に進んで電磁クラッチ２７が
オンとされ、従ってこのときには機械式過給機１２が作
動せしめられる。次いでステップ７５ではクララチクフ
ラグがセットされる。
Ｎｏのときはステップ７４に進んで電磁クラッチ２７が
オンとされ、従ってこのときには機械式過給機１２が作
動せしめられる。次いでステップ７５ではクララチクフ
ラグがセットされる。
第５図はエアブラスト弁９０制御ルーチンを示している
。このルーチンは上死点後の予め定められたクランク角
で実行される。
。このルーチンは上死点後の予め定められたクランク角
で実行される。
第５図を参照するとまず始めにステップ８０において吸
入空気量を表わすエアフローメータ１４の出力信号およ
び機関回転数Ｎから燃料噴射弁４１の燃料噴射時間ＴＡ
Ｕが計算される。次いでステップ８１ではクラッチフラ
グがセットされているか否かが判別される。クラッチフ
ラグがセットされているとき、即ち機械式過給機１２が
作動せしめられているときにはステップ８２に進んで制
御フラグがリセットされる。次いでステップ８３にふい
てエアブラスト弁９の開弁時間ＩＴが予め定められた一
定値ＩＴＯとされる。次いでステップ８４ではエアブラ
スト弁９の開弁時間ＩＴに機関回転数Ｎおよび定数Ｋを
乗算することによりクランク角で表したエアブラスト弁
９の開弁期間Ｉ （第３図）が計算される。次いでステ
ップ８５ではエアブラスト弁９の閉弁時期ＩＣから開弁
期間Ｉを減算することによってエアブラスト弁９の開弁
開始時期ＩＯが計算される。第３図に示されるように下
死点前には燃料噴射弁４１から燃料噴射時間ＴＡＵだけ
燃料が噴射され、クランク角がエアブラスト弁９の開弁
開始時期１０になるとエアブラスト弁９が開弁して燃料
が圧縮空気と共に噴射される。
入空気量を表わすエアフローメータ１４の出力信号およ
び機関回転数Ｎから燃料噴射弁４１の燃料噴射時間ＴＡ
Ｕが計算される。次いでステップ８１ではクラッチフラ
グがセットされているか否かが判別される。クラッチフ
ラグがセットされているとき、即ち機械式過給機１２が
作動せしめられているときにはステップ８２に進んで制
御フラグがリセットされる。次いでステップ８３にふい
てエアブラスト弁９の開弁時間ＩＴが予め定められた一
定値ＩＴＯとされる。次いでステップ８４ではエアブラ
スト弁９の開弁時間ＩＴに機関回転数Ｎおよび定数Ｋを
乗算することによりクランク角で表したエアブラスト弁
９の開弁期間Ｉ （第３図）が計算される。次いでステ
ップ８５ではエアブラスト弁９の閉弁時期ＩＣから開弁
期間Ｉを減算することによってエアブラスト弁９の開弁
開始時期ＩＯが計算される。第３図に示されるように下
死点前には燃料噴射弁４１から燃料噴射時間ＴＡＵだけ
燃料が噴射され、クランク角がエアブラスト弁９の開弁
開始時期１０になるとエアブラスト弁９が開弁して燃料
が圧縮空気と共に噴射される。
一方、期間アイドリング運転状態になって機械式過給機
１２が停止され、クラッチフラグがリセットされるとス
テップ８１からステップ８６に進んで制御フラグがセッ
トされているか否かが判別される。このとき制御フラグ
はリセットされているのでステップ８７に進んで制御フ
ラグがセットされる。次いでステップ８８では機関冷却
水温Ｔを表す水温センサ２４の出力信号に基き第７図に
示す関係からエアブラスト弁９の開弁時間ＩＴの初期値
が計算される。次いでステップ８４．８５においてエア
ブラスト弁９の開弁開始時期ＩＯが計算され、エアブラ
スト弁９が開弁時間ＩＴだけ開弁せしめられる。
１２が停止され、クラッチフラグがリセットされるとス
テップ８１からステップ８６に進んで制御フラグがセッ
トされているか否かが判別される。このとき制御フラグ
はリセットされているのでステップ８７に進んで制御フ
ラグがセットされる。次いでステップ８８では機関冷却
水温Ｔを表す水温センサ２４の出力信号に基き第７図に
示す関係からエアブラスト弁９の開弁時間ＩＴの初期値
が計算される。次いでステップ８４．８５においてエア
ブラスト弁９の開弁開始時期ＩＯが計算され、エアブラ
スト弁９が開弁時間ＩＴだけ開弁せしめられる。
次の処理サイクルではステップ８６からステップ８９に
進んで機関冷却水温Ｔを表す水温センサ２４の出力信号
に基き第６図に示す関係から目標回転数ＮＯが計算され
る。第６図に示されるように機関冷却水温Ｔが予め定め
られていた設定温度、例えば８０℃よりも高いときは目
標回転数Ｎｏが例えば６００ｒ、 １１． ｍとされ、
機関冷却水温Ｔが８０℃よりも低いときは機関冷却水温
Ｔが低くなるにつれて目標回転数ＮＯが高くなる。次い
でステップ９０では機関回転数Ｎが目標回転数ＮＯ＋Δ
Ｎ（ΔＮは小さな一定値）よりも高いか否かが判別され
る。
進んで機関冷却水温Ｔを表す水温センサ２４の出力信号
に基き第６図に示す関係から目標回転数ＮＯが計算され
る。第６図に示されるように機関冷却水温Ｔが予め定め
られていた設定温度、例えば８０℃よりも高いときは目
標回転数Ｎｏが例えば６００ｒ、 １１． ｍとされ、
機関冷却水温Ｔが８０℃よりも低いときは機関冷却水温
Ｔが低くなるにつれて目標回転数ＮＯが高くなる。次い
でステップ９０では機関回転数Ｎが目標回転数ＮＯ＋Δ
Ｎ（ΔＮは小さな一定値）よりも高いか否かが判別され
る。
Ｎ＞Ｎｏ＋ΔＮであればステップ９１に進んでエアブラ
スト弁９の開弁時間ＩＴから一定値αが減算される。そ
の結果、エアブラスト弁９から噴射される燃料および圧
縮空気量が減少せしめられるために機関回転数Ｎが低下
する。一方、Ｎ４Ｎ。
スト弁９の開弁時間ＩＴから一定値αが減算される。そ
の結果、エアブラスト弁９から噴射される燃料および圧
縮空気量が減少せしめられるために機関回転数Ｎが低下
する。一方、Ｎ４Ｎ。
十αのときにはステップ９２に進んでＮ＜Ｎｏ−ΔＮで
あるか否かが判別される。Ｎ＜ＮＯ−ΔＮのときにはス
テップ９３に進んでエアブラスト弁９の開弁時間ＩＴに
一定値αが加算される。その結果、エアブラスト弁９か
ら噴射される燃料および圧縮空気量が増大せしめられる
ために機関回転数Ｎが上昇する。このようにして機関回
転数Ｎが目標回転数Ｎｏ付近に維持される。
あるか否かが判別される。Ｎ＜ＮＯ−ΔＮのときにはス
テップ９３に進んでエアブラスト弁９の開弁時間ＩＴに
一定値αが加算される。その結果、エアブラスト弁９か
ら噴射される燃料および圧縮空気量が増大せしめられる
ために機関回転数Ｎが上昇する。このようにして機関回
転数Ｎが目標回転数Ｎｏ付近に維持される。
なお、第７図に示すエアブラスト弁９の開弁時間ＩＴの
初期値はその開弁時間ＩＴでもってほぼ目標回転数ＮＯ
となるように定められており、従って開弁時間ＩＴの初
期値は目標回転数ＮＯと似たような曲線となる。第６図
および第７図に示す関係は予めＲＯＭ５２内に記憶され
ている。
初期値はその開弁時間ＩＴでもってほぼ目標回転数ＮＯ
となるように定められており、従って開弁時間ＩＴの初
期値は目標回転数ＮＯと似たような曲線となる。第６図
および第７図に示す関係は予めＲＯＭ５２内に記憶され
ている。
アイドリング回転数を目標回転数に維持することができ
るので安定したアイドリング運転を確保することができ
る。また、エアブラスト弁をアイドリング回転速度制御
に利用することによって特別なアイドリング回転速度制
御装置を別個に設ける必要がないという利点がある。
るので安定したアイドリング運転を確保することができ
る。また、エアブラスト弁をアイドリング回転速度制御
に利用することによって特別なアイドリング回転速度制
御装置を別個に設ける必要がないという利点がある。
第１図は２サイクル内燃機関の全体図、第２図はエアブ
ラスト弁の拡大側面断面図、第３図は給排気弁の開弁期
間、エアブラスト弁の開弁期間等を示す線図、第４図は
電磁クラッチを制御するためのフローチャート、第５図
はエアブラスト弁を制御するためのフローチャート、第
６図は目標回転数を示す線図、第７図はエアブラスト弁
の開弁時間の初期値を示す線図である。 ５・・・給気弁、 ７・・・排気弁、９・・
・エアブラスト弁、 １２・・・機械式過給機、２７・
・・電磁クラッチ。 第 図
ラスト弁の拡大側面断面図、第３図は給排気弁の開弁期
間、エアブラスト弁の開弁期間等を示す線図、第４図は
電磁クラッチを制御するためのフローチャート、第５図
はエアブラスト弁を制御するためのフローチャート、第
６図は目標回転数を示す線図、第７図はエアブラスト弁
の開弁時間の初期値を示す線図である。 ５・・・給気弁、 ７・・・排気弁、９・・
・エアブラスト弁、 １２・・・機械式過給機、２７・
・・電磁クラッチ。 第 図
Claims (1)
- 燃焼室内に燃料を圧縮空気と共に噴射するエアブラスト
弁を具備した２サイクル内燃機関において、機関回転数
を検出する回転数センサを具備し、機関アイドリング運
転時に機関回転数が目標回転数となるようにエアブラス
ト弁の開弁時間を制御するようにした２サイクル内燃機
関のアイドリング回転速度制御装置
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1070372A JP2590560B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1070372A JP2590560B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02252968A true JPH02252968A (ja) | 1990-10-11 |
| JP2590560B2 JP2590560B2 (ja) | 1997-03-12 |
Family
ID=13429546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1070372A Expired - Fee Related JP2590560B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2590560B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5172666A (en) * | 1990-11-13 | 1992-12-22 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system |
| US5184589A (en) * | 1990-11-13 | 1993-02-09 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system |
-
1989
- 1989-03-24 JP JP1070372A patent/JP2590560B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5172666A (en) * | 1990-11-13 | 1992-12-22 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system |
| US5184589A (en) * | 1990-11-13 | 1993-02-09 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2590560B2 (ja) | 1997-03-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |