JPH0225518A - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0225518A JPH0225518A JP17252988A JP17252988A JPH0225518A JP H0225518 A JPH0225518 A JP H0225518A JP 17252988 A JP17252988 A JP 17252988A JP 17252988 A JP17252988 A JP 17252988A JP H0225518 A JPH0225518 A JP H0225518A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、自動車用鋼板等に使用される深絞り性に優
れた熱延鋼板の製造方法に関するものである。
れた熱延鋼板の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
従来、自動車用鋼板等に使用される深絞り用薄鋼板には
、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い
延性（Ｅｆ）が要求される。このような深絞り用鋼板は
、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷間圧延
により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施し
て製造する冷延鋼板が一般に使用されていた。しかしな
がら近年、低コスト化を目的として、従来冷延鋼板を使
用していた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高
まってきた。
、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い
延性（Ｅｆ）が要求される。このような深絞り用鋼板は
、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷間圧延
により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施し
て製造する冷延鋼板が一般に使用されていた。しかしな
がら近年、低コスト化を目的として、従来冷延鋼板を使
用していた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高
まってきた。
しかしながら従来の加工用熱延鋼板は、加工性、特に延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、−ｉにはγ→α変態時に集合組繊がランダム化す
るため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく
劣っていた。
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、−ｉにはγ→α変態時に集合組繊がランダム化す
るため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく
劣っていた。
深絞り性に優れた熱延調板の製造方法はいくつか開示さ
れている。例えば特開昭５９−２２６１４９号公報では
、Ｃ： ０．００２ ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｓ
ｉ ： ０．０２％、Ｍｎ ： ０．２３％、Ｐ ：
０．００９％、Ｓ：０．００８％、Ａｌ ： ０．０２
５％、Ｎ ： ０．００２１％、Ｔｉ：０．１０％の低
炭素Ａｌキルド鋼を５００〜９００″Ｃで潤滑油を施し
つつ７６％の圧延にて１．６ ｍｓ板厚の鋼帯とするこ
とにより、ｒ＝１．２１程度の特性を有する薄鋼板の製
造例が示されている。また特開昭６２−１９２５３９号
公報では、ｃ ： ｏ、ｏｏａ％、Ｓｉ ： ０．０４
％、Ｍｎ ： １．５３％、Ｐ ： ０．０１５％、Ｓ
： ０．００４％、Ｔｉ：０．０６８％、Ｎｂ ：
０．０２４％の低炭素Ａｔキルド鋼をＡｒ３〜Ａｒｚ
＋ １５０℃で９２％の圧延を施すことにより、ｒ ＝
１．４１程度の特性を有する薄鋼板の製造例が示されて
いる。
れている。例えば特開昭５９−２２６１４９号公報では
、Ｃ： ０．００２ ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｓ
ｉ ： ０．０２％、Ｍｎ ： ０．２３％、Ｐ ：
０．００９％、Ｓ：０．００８％、Ａｌ ： ０．０２
５％、Ｎ ： ０．００２１％、Ｔｉ：０．１０％の低
炭素Ａｌキルド鋼を５００〜９００″Ｃで潤滑油を施し
つつ７６％の圧延にて１．６ ｍｓ板厚の鋼帯とするこ
とにより、ｒ＝１．２１程度の特性を有する薄鋼板の製
造例が示されている。また特開昭６２−１９２５３９号
公報では、ｃ ： ｏ、ｏｏａ％、Ｓｉ ： ０．０４
％、Ｍｎ ： １．５３％、Ｐ ： ０．０１５％、Ｓ
： ０．００４％、Ｔｉ：０．０６８％、Ｎｂ ：
０．０２４％の低炭素Ａｔキルド鋼をＡｒ３〜Ａｒｚ
＋ １５０℃で９２％の圧延を施すことにより、ｒ ＝
１．４１程度の特性を有する薄鋼板の製造例が示されて
いる。
（発明が解決しようとする課題）
ところで前記した特開昭５９−２２６１４９号公報記載
の方法においては、焼鈍処理を施さないものについては
、得られるｒ値は高々１．２１と低いものである。さら
に熱延後再結晶焼鈍を施しても、得られるｒ値は高々１
．５１であり、深絞り性を十分に満たしているとは言い
難い。また特開昭５２−１９２５３９号公報記載の方法
においては、Ｔ域にて熱延を終了し、その後のＴ→α変
態による変態集合組織を利用しているため、必然的にｒ
値の異カ性は大きくなり、Δｒ＝−１，２と非常に大き
く、さらに得られるｒ値にも限度があり、高々１．４１
と深絞り性を十分に満たしているとは言い難い。
の方法においては、焼鈍処理を施さないものについては
、得られるｒ値は高々１．２１と低いものである。さら
に熱延後再結晶焼鈍を施しても、得られるｒ値は高々１
．５１であり、深絞り性を十分に満たしているとは言い
難い。また特開昭５２−１９２５３９号公報記載の方法
においては、Ｔ域にて熱延を終了し、その後のＴ→α変
態による変態集合組織を利用しているため、必然的にｒ
値の異カ性は大きくなり、Δｒ＝−１，２と非常に大き
く、さらに得られるｒ値にも限度があり、高々１．４１
と深絞り性を十分に満たしているとは言い難い。
この発明は、鋼成分と圧延条件を適切に規制することに
より、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従
来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する薄鋼板の製
造法を提供することを目的とする。
より、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従
来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する薄鋼板の製
造法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
この発明の基礎となった研究結果からまず述べる。Ｃ：
０．００１〜０．００８％、Ｓｉ ： ０．０１％、
Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｐ ： ０．００８〜０．０
１．５％、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％、Ｎ ：
０．００１〜０．００８％、Ｔｉ ： ０．０１〜０．
２０％、Ｎｂ：Ｏ〜０．００７％なる組成の鋼を１１５
０℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率
：９０％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温
度を調整することにより、熱延仕上温度を７００℃と一
定にした。そして引き続き７００℃−１ｈｒの巻取自己
焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
０．００１〜０．００８％、Ｓｉ ： ０．０１％、
Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｐ ： ０．００８〜０．０
１．５％、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％、Ｎ ：
０．００１〜０．００８％、Ｔｉ ： ０．０１〜０．
２０％、Ｎｂ：Ｏ〜０．００７％なる組成の鋼を１１５
０℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率
：９０％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温
度を調整することにより、熱延仕上温度を７００℃と一
定にした。そして引き続き７００℃−１ｈｒの巻取自己
焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
熱延板のｒ値におよぼす鋼成分の影響を第１図に示す。
ｒ値は鋼成分に強く依存し、
１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ
／４８＋Ｎｂ／９３）でかつＮｂ＝Ｏ１００７％添加す
ることにより著しく向上した。
／４８＋Ｎｂ／９３）でかつＮｂ＝Ｏ１００７％添加す
ることにより著しく向上した。
また、Ｃ： ０．００２％、Ｓｉ、 ： ０．０１％、
Ｍｎ ： ０．１％、Ｐ ： ０．０１％、Ｓ ； ０
．０１０％、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ：０．０５５
％、Ｎｂ ： ０．００６％なる組成の鋼を１１５０℃
で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９
０％の仕上圧延を行った。この時、粗圧延開始温度を調
整することにより、粗圧延終了温度（ＲＤＴ）を１０５
０〜８８０℃と変化させた。また、仕上圧延は仕上圧延
開始温度を調整することにより、熱延仕上温度を７００
℃と一定にした。そして引き続き、７００℃−１ｈｒの
巻取自己焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延
とした。
Ｍｎ ： ０．１％、Ｐ ： ０．０１％、Ｓ ； ０
．０１０％、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ：０．０５５
％、Ｎｂ ： ０．００６％なる組成の鋼を１１５０℃
で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９
０％の仕上圧延を行った。この時、粗圧延開始温度を調
整することにより、粗圧延終了温度（ＲＤＴ）を１０５
０〜８８０℃と変化させた。また、仕上圧延は仕上圧延
開始温度を調整することにより、熱延仕上温度を７００
℃と一定にした。そして引き続き、７００℃−１ｈｒの
巻取自己焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延
とした。
熱延板のｒ値におよぼす粗圧延終了温度の影響を図２に
示す、ｒ値はＲＤＴに強く依存し、ＲＤＴ≦９５０℃と
することにより著しく向上した。
示す、ｒ値はＲＤＴに強く依存し、ＲＤＴ≦９５０℃と
することにより著しく向上した。
また、ＣＦ ０．００２％、Ｓｉ ： ０．０１％、Ｍ
ｎ：０．１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ ： ０；００８％
、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ二０．０６５％、Ｎｂ
： ０．００７％なる組成の鋼を１１５０“Ｃで加熱−
均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０％の仕
上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温度を調整する
ことにより、熱延仕上温度を６８０℃〜７５０℃と変化
させた。引き続き、６５０℃〜７５０℃の温度域でｌｈ
ｒの巻取自己焼鈍処理を施した。
ｎ：０．１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ ： ０；００８％
、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ二０．０６５％、Ｎｂ
： ０．００７％なる組成の鋼を１１５０“Ｃで加熱−
均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０％の仕
上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温度を調整する
ことにより、熱延仕上温度を６８０℃〜７５０℃と変化
させた。引き続き、６５０℃〜７５０℃の温度域でｌｈ
ｒの巻取自己焼鈍処理を施した。
なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
熱延板のｒ゛値におよぼす巻取り温度の影響を第３図に
示す。ｒ値は（ＦＤＴ） −（ＣＴ）に強く依存し、（
ＦＤＴ） −（ＣＴ）≦ｉｏｏ ’ｃとすることにより
著しく向上した。
示す。ｒ値は（ＦＤＴ） −（ＣＴ）に強く依存し、（
ＦＤＴ） −（ＣＴ）≦ｉｏｏ ’ｃとすることにより
著しく向上した。
本発明者らは以上の実験結果をもとに、その後研究を重
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、深絞り性に優れた熱延鋼板が製造
可能となることを見いだした。その要旨は、 １、 Ｃ： ０．００８％以下、Ｓｉ ： ０．５％
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下
、Ｓ ： ０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜
０．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０
．０３５〜０．２０％、ＦＪｂ ： ０．００１〜０．
０１５％を含有しかつＣ，Ｎ。
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、深絞り性に優れた熱延鋼板が製造
可能となることを見いだした。その要旨は、 １、 Ｃ： ０．００８％以下、Ｓｉ ： ０．５％
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下
、Ｓ ： ０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜
０．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０
．０３５〜０．２０％、ＦＪｂ ： ０．００１〜０．
０１５％を含有しかつＣ，Ｎ。
Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量とが、１．２（Ｃ／１
２±Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３）の関係を満足する鋼に、９５０ ’Ｃ以下Ａｒ、
変態点以上の温度域で圧延終了後、Ａｒｔ変態点以下６
００゛Ｃ以上の温度域で潤滑を施しつつ、圧下率が８０
％以上の圧延を施し、その後熱延仕上温度（ＦＤＴ）と
巻取り温度（ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）≧６０
０℃の関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。
２±Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３）の関係を満足する鋼に、９５０ ’Ｃ以下Ａｒ、
変態点以上の温度域で圧延終了後、Ａｒｔ変態点以下６
００゛Ｃ以上の温度域で潤滑を施しつつ、圧下率が８０
％以上の圧延を施し、その後熱延仕上温度（ＦＤＴ）と
巻取り温度（ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）≧６０
０℃の関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。
２、 Ｃ： ０．００８％以下、Ｓｉ ： ０．５％
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下
、Ｓ ： ０．０２％以下、 Ａｔ ： ０．０１０〜
０．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０
．０３５〜０．２０％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．０
１５％およびＢ ： ０．０００１〜ｏ、ｏｏｉｏ％を
含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量と
が、 １．２ （Ｃ／１２ ＋ Ｎ／１４ ＋ Ｓ／３２）
＜ （Ｔｉ／４８ ＋ Ｎｂ／９３）の関係を満足する
鋼に、９５０℃以下Ａｒ、変態点以上の温度域で圧延終
了後、Ａｒ＝変態点以下６００℃以上の温度域で潤滑を
施しつつ、圧下率が８０％以上の圧延を施し、その後熱
延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取り温度（ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）≧６０
０″Ｃの関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする
、深絞り性に優れた熱延綱板の製造方法。
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下
、Ｓ ： ０．０２％以下、 Ａｔ ： ０．０１０〜
０．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０
．０３５〜０．２０％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．０
１５％およびＢ ： ０．０００１〜ｏ、ｏｏｉｏ％を
含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量と
が、 １．２ （Ｃ／１２ ＋ Ｎ／１４ ＋ Ｓ／３２）
＜ （Ｔｉ／４８ ＋ Ｎｂ／９３）の関係を満足する
鋼に、９５０℃以下Ａｒ、変態点以上の温度域で圧延終
了後、Ａｒ＝変態点以下６００℃以上の温度域で潤滑を
施しつつ、圧下率が８０％以上の圧延を施し、その後熱
延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取り温度（ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）≧６０
０″Ｃの関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする
、深絞り性に優れた熱延綱板の製造方法。
３、 Ｃ： ０．００８％以下、 Ｓｉ ： ０．５
％以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以
下、Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０
．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０．
０３５〜０．２０％、およびＮｂ ： ０．００１〜０
．０１５％を含有しかつＣ２Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮ
ｂの添加量とが、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋ｓ／３
２） ＜ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の関係を満足す
る鋼に、９５０ ”Ｃ以下Ａｒ、変態点以上の温度域で
圧延終了後、Ａｒ３変態点以下５００゛Ｃ以上の温度域
で潤滑を施しつつ、圧下率が８０％以上の圧延を施し、
その後再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、深絞り性に
優れた熱延鋼板の製造方法。
％以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以
下、Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０
．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０．
０３５〜０．２０％、およびＮｂ ： ０．００１〜０
．０１５％を含有しかつＣ２Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮ
ｂの添加量とが、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋ｓ／３
２） ＜ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の関係を満足す
る鋼に、９５０ ”Ｃ以下Ａｒ、変態点以上の温度域で
圧延終了後、Ａｒ３変態点以下５００゛Ｃ以上の温度域
で潤滑を施しつつ、圧下率が８０％以上の圧延を施し、
その後再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、深絞り性に
優れた熱延鋼板の製造方法。
４、 Ｃ： ０．００８％以下、Ｓｉ ： ０．５％
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ ： ０．１５％
以下、Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜
０．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０
．０３５〜０．２０％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．０
１５％およびＢ ： ０．０００１〜ｏ、ｏｏｉｏ％を
含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量と
が、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ
／４８＋Ｎｂ／９３）の関係を満足する鋼に、９５０
”Ｃ以下Ａｒ１変態点以上の温度域で圧延終了後、Ａｒ
、変態点以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、
圧下率が８０％以上の圧延を施し、その後再結晶焼鈍を
行うことを特徴とする、深絞り性に優れた熱延綱板の製
造方法。
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ ： ０．１５％
以下、Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜
０．１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０
．０３５〜０．２０％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．０
１５％およびＢ ： ０．０００１〜ｏ、ｏｏｉｏ％を
含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量と
が、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ
／４８＋Ｎｂ／９３）の関係を満足する鋼に、９５０
”Ｃ以下Ａｒ１変態点以上の温度域で圧延終了後、Ａｒ
、変態点以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、
圧下率が８０％以上の圧延を施し、その後再結晶焼鈍を
行うことを特徴とする、深絞り性に優れた熱延綱板の製
造方法。
である。
（作 用）
以下、この発明について詳細に説明する。
（１）鋼成分
この発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ： ０．０
０８％以下、Ｓｉ ： ０．５％以下、Ｍｎ ： １．
０％以下、 ｐ：ｏ、ｔｓ％以下、Ｓ：０．０２％以下
、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％、Ｎ ： ０．
００８％以下、Ｔｉ ： ０．０３５〜０．２０％、Ｎ
ｂ ： ０．００１〜０．０１５％、で、かつＣ，Ｎ、
Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量は１．２（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４ ＋Ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９
３）でなければならない。さらに、耐２次加工脆性およ
びｒ値の異方性の改善のために Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％添加する必要が
ある。
０８％以下、Ｓｉ ： ０．５％以下、Ｍｎ ： １．
０％以下、 ｐ：ｏ、ｔｓ％以下、Ｓ：０．０２％以下
、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％、Ｎ ： ０．
００８％以下、Ｔｉ ： ０．０３５〜０．２０％、Ｎ
ｂ ： ０．００１〜０．０１５％、で、かつＣ，Ｎ、
Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量は１．２（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４ ＋Ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９
３）でなければならない。さらに、耐２次加工脆性およ
びｒ値の異方性の改善のために Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％添加する必要が
ある。
鋼成分が上記の条件を満たさなければ、優れた深絞り性
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
（ａ） Ｃ： ０．００８％以下
Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないのでｏ、ｏｏｓ％以下に限定した。
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないのでｏ、ｏｏｓ％以下に限定した。
（ｂ） Ｓｉ：０．５％以下
Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が０．５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．５％以下に限定した
。
要量添加されるが、その添加量が０．５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．５％以下に限定した
。
（Ｃ） Ｍｎ ： １．０％以下
Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．Ｏｗｔ％を越える
と深絞り性に悪影響をおよぼすので１．０ｗｔ％以下に
限定した。
要量添加されるが、その添加量が１．Ｏｗｔ％を越える
と深絞り性に悪影響をおよぼすので１．０ｗｔ％以下に
限定した。
（ｄ） Ｐ ： ０．１５％以下
Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．１５％以下に限定し
た。
量添加されるが、その添加量が０．１５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．１５％以下に限定し
た。
（ｅ） Ｓ ： ０．０２％以下
Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので０．０２％以下に限定した。
しいが、その含有量が０．０２％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので０．０２％以下に限定した。
げ） Ａｔ ： ０．０１０ 〜０．１０％ＡＩは脱
酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要に
応じて添加されるが、０．０１０％以下だと添加効果が
なく、一方０．１０％を越えて添加してもより一層の脱
酸効果は得られないため、０．０１０〜０．１０％に限
定した。
酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要に
応じて添加されるが、０．０１０％以下だと添加効果が
なく、一方０．１０％を越えて添加してもより一層の脱
酸効果は得られないため、０．０１０〜０．１０％に限
定した。
（粉 Ｎ ： ０．００８％以下
Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
（ｈ） Ｔｉ ： ０．０３５〜０．２０％Ｔｉは炭
窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ９Ｎ）を低減さ
せ、深絞り性に有利な（１１１）方位を優先的に形成さ
せるために添加されるが、その添加量が０．０３５％以
下では効果がな（、一方、０．２０％を越えて添加して
もそれ以上の効果が望めず、逆に表面品質の低下につな
がるので０．０３５〜０．２０％に限定した。
窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ９Ｎ）を低減さ
せ、深絞り性に有利な（１１１）方位を優先的に形成さ
せるために添加されるが、その添加量が０．０３５％以
下では効果がな（、一方、０．２０％を越えて添加して
もそれ以上の効果が望めず、逆に表面品質の低下につな
がるので０．０３５〜０．２０％に限定した。
（ｉ） Ｎｂ ： ０．００１〜０．０１５％Ｎｂは
炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる効果
があるとともに、仕上圧延前組職の微細化に有効である
。すなわち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）がなくても、
仕上圧延前組織が粗大であると、圧延時に導入されるひ
ずみが蓄積されないため、（１１１）方位が形成されに
くくなる。
炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる効果
があるとともに、仕上圧延前組職の微細化に有効である
。すなわち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）がなくても、
仕上圧延前組織が粗大であると、圧延時に導入されるひ
ずみが蓄積されないため、（１１１）方位が形成されに
くくなる。
一方、仕上圧延前組織が微細であると、ひずみが蓄積さ
れやすくなり、その結果（１１１）方位が優先的に形成
され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Ｎｂは圧延時
のひずみを蓄積する効果があることも明らかになった。
れやすくなり、その結果（１１１）方位が優先的に形成
され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Ｎｂは圧延時
のひずみを蓄積する効果があることも明らかになった。
その含有量が０．００１％未満では効果がな（、一方０
．０１５％を越えると再結晶温度が上昇するのでｏ、ｏ
ｏｉ〜０．０１５％に限定した。
．０１５％を越えると再結晶温度が上昇するのでｏ、ｏ
ｏｉ〜０．０１５％に限定した。
（ｊ） Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％Ｂは
耐２次加工脆性の改善に有効であるとともに、ｒ値の異
方性の改善にも有効である。すなわち、ＮｂとＢが共存
した場合には、Ｎｂ添加材に比べて結晶粒が微細になり
、その結果、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さくなる。その
添加量が０．０００１％未満では効果がなく、一方、０
．００１０％を越えると深絞り性が劣化するので０．０
００１〜０．００１０％に限定した。
耐２次加工脆性の改善に有効であるとともに、ｒ値の異
方性の改善にも有効である。すなわち、ＮｂとＢが共存
した場合には、Ｎｂ添加材に比べて結晶粒が微細になり
、その結果、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さくなる。その
添加量が０．０００１％未満では効果がなく、一方、０
．００１０％を越えると深絞り性が劣化するので０．０
００１〜０．００１０％に限定した。
（資）１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４ ＋Ｓ／３２） ＜
（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）仕上圧延前に固溶（Ｃ，
Ｎ）が存在しない場合、圧延−焼鈍後に（１１１）方位
が優先的に形成され、深絞り性が向上する。この発明で
は、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ
／４Ｂ＋Ｎｂ／９３）とＣおよびＮに対して当量以上の
ＴｉおよびＮｂを添加することにより、仕上圧延前に固
溶（Ｃ，Ｎ）が存在しなくなることを見いだした。さら
にその時、ｒ値が向上することを明らかにした。そのた
め、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜ （
Ｔｉ／４Ｂ＋Ｎｂ／９３）と限定した。
（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）仕上圧延前に固溶（Ｃ，
Ｎ）が存在しない場合、圧延−焼鈍後に（１１１）方位
が優先的に形成され、深絞り性が向上する。この発明で
は、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜ （Ｔｉ
／４Ｂ＋Ｎｂ／９３）とＣおよびＮに対して当量以上の
ＴｉおよびＮｂを添加することにより、仕上圧延前に固
溶（Ｃ，Ｎ）が存在しなくなることを見いだした。さら
にその時、ｒ値が向上することを明らかにした。そのた
め、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜ （
Ｔｉ／４Ｂ＋Ｎｂ／９３）と限定した。
（２）圧延工程
圧延工程はこの発明において重要であり、粗圧延を９５
０℃以下Ａｒ、変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒ
＝変態点以下６００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、
合計圧下率が８０％以上で、かつ熱延仕上温度（ＦＤＴ
）と巻取り温度（ＣＴ）とが、（ＦＤＴ） −（ＣＴ）
≦１００℃かつ （ＣＴ）２６００℃なる関係を満たす
条件下で圧延を行うか、あるいは粗圧延を９５０℃以下
Ａｒ＝変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒ３変態点
以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下
率が８０％以上の圧延を施した後、再結晶焼鈍を行う必
要である。
０℃以下Ａｒ、変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒ
＝変態点以下６００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、
合計圧下率が８０％以上で、かつ熱延仕上温度（ＦＤＴ
）と巻取り温度（ＣＴ）とが、（ＦＤＴ） −（ＣＴ）
≦１００℃かつ （ＣＴ）２６００℃なる関係を満たす
条件下で圧延を行うか、あるいは粗圧延を９５０℃以下
Ａｒ＝変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒ３変態点
以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下
率が８０％以上の圧延を施した後、再結晶焼鈍を行う必
要である。
粗圧延を９５０℃以上の温度域にて終了した場合には、
粗圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、
仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、
その結果（１１１）方位が形成されにくくなる。また、
Ａｒ３変態点未満の温度域にて終了した場合には、粗圧
延時に（１００１方位が形成されるため、深絞り性が劣
化する。一方、９５０℃以下Ａｒｔ変態点以上の温度域
にて粗圧延を終了した場合には、仕上圧延前組織が微細
になるため、仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積され
やすくなり、その結果（１１１１方位が優先的に形成さ
れ、深絞り性が向上する。なお、９５０”Ｃ−Ａｒ３変
態点の範囲の圧下率は、組繊微細化のため５０％以上が
望ましい。
粗圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、
仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、
その結果（１１１）方位が形成されにくくなる。また、
Ａｒ３変態点未満の温度域にて終了した場合には、粗圧
延時に（１００１方位が形成されるため、深絞り性が劣
化する。一方、９５０℃以下Ａｒｔ変態点以上の温度域
にて粗圧延を終了した場合には、仕上圧延前組織が微細
になるため、仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積され
やすくなり、その結果（１１１１方位が優先的に形成さ
れ、深絞り性が向上する。なお、９５０”Ｃ−Ａｒ３変
態点の範囲の圧下率は、組繊微細化のため５０％以上が
望ましい。
また、仕上圧延を計、変態点以上の温度域にて終了する
と、Ｔ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を５００ ’Ｃ
以下に下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、
圧延荷重が増大するのみであるので、圧延温度をＡｒ、
変態点以下５００ ’Ｃ以上とした。
と、Ｔ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を５００ ’Ｃ
以下に下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、
圧延荷重が増大するのみであるので、圧延温度をＡｒ、
変態点以下５００ ’Ｃ以上とした。
また、仕上圧延時の合計圧下率を８０％以上にしないと
、圧延時に（１１１）方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
、圧延時に（１１１）方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
さらに、仕上圧延時に潤滑圧延を行わないと、ロールと
鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力
が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくな
い（１１０）方位が優先的に形成されるために、深絞り
性が劣化する。そのため、潤滑圧延は必要である。
鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力
が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくな
い（１１０）方位が優先的に形成されるために、深絞り
性が劣化する。そのため、潤滑圧延は必要である。
なお、圧延後再結晶焼鈍を施さない巻取り自己焼鈍材で
は、巻取り温度が６００ ’Ｃ以上でないと再結晶が完
了しないため、ＣＴ≧６００ ’Ｃとした。また、深絞
り性の向上には圧延温度は低い方が、また巻取り温度は
高い方が有利である。そのため、熱延仕上温度（ＦＤＴ
）と巻取り温度（ＣＴ）とが（ＦＤＴ） −（ＣＴ）５
１００℃を満たす条件下で圧延を施す必要がある。
は、巻取り温度が６００ ’Ｃ以上でないと再結晶が完
了しないため、ＣＴ≧６００ ’Ｃとした。また、深絞
り性の向上には圧延温度は低い方が、また巻取り温度は
高い方が有利である。そのため、熱延仕上温度（ＦＤＴ
）と巻取り温度（ＣＴ）とが（ＦＤＴ） −（ＣＴ）５
１００℃を満たす条件下で圧延を施す必要がある。
なお、熱間圧延後、再結晶焼鈍を施すものについては、
巻取り自己焼鈍は必要ないため、熱延終了温度を５００
℃以上とし、さらに、巻取り温度も低温でよい。
巻取り自己焼鈍は必要ないため、熱延終了温度を５００
℃以上とし、さらに、巻取り温度も低温でよい。
熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱型焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は、５５０〜９５０’Ｃの範囲
が適する。また加熱速度も１０’Ｃ／ｈｒ〜５０’Ｃ／
Ｓの範囲でよい。
ちらでもよい。焼鈍温度は、５５０〜９５０’Ｃの範囲
が適する。また加熱速度も１０’Ｃ／ｈｒ〜５０’Ｃ／
Ｓの範囲でよい。
（実施例）
表１に示す組成になる鋼スラブを１１５０℃で加熱−均
熱後、９５０℃−Ａｒ３変態点の温度域で圧下率８５％
の粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗圧
延終了温度（ＲＤＴ） 、仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）
、Ａｒｚ変態点以下６００℃以上の温度域での圧下率
、巻取温度（ＣＴ）および潤滑の有無および酸洗後の熱
延板の材料特性を表２に併せて示す、なお引張特性はＪ
ＩＳ ５号引張試験片を使用して測定し、またｒ値は１
５％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方
向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５°方向）およ
びＣ方向（圧延方向に９０°方向）の平均値および異方
性 ｒ−（ｒＬ＋２ ｒｅ ＋ｒｃ ）／４、Δｒ−（ｒ＋
−２ｒｏ ＋ｒｃ） ／２として求めた。耐２次加工脆
性の評価としては、限界絞り比３．８にて加工した円筒
型サンプルを一５０℃に冷却した後、圧潰試験を行い、
脆性割れの発生の有無にて評価した。
熱後、９５０℃−Ａｒ３変態点の温度域で圧下率８５％
の粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗圧
延終了温度（ＲＤＴ） 、仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）
、Ａｒｚ変態点以下６００℃以上の温度域での圧下率
、巻取温度（ＣＴ）および潤滑の有無および酸洗後の熱
延板の材料特性を表２に併せて示す、なお引張特性はＪ
ＩＳ ５号引張試験片を使用して測定し、またｒ値は１
５％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方
向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５°方向）およ
びＣ方向（圧延方向に９０°方向）の平均値および異方
性 ｒ−（ｒＬ＋２ ｒｅ ＋ｒｃ ）／４、Δｒ−（ｒ＋
−２ｒｏ ＋ｒｃ） ／２として求めた。耐２次加工脆
性の評価としては、限界絞り比３．８にて加工した円筒
型サンプルを一５０℃に冷却した後、圧潰試験を行い、
脆性割れの発生の有無にて評価した。
この発明に従って製造した熱延鋼板は、比較例に比べて
優れた深絞り性と耐２次加工脆性を有することが分かる
。
優れた深絞り性と耐２次加工脆性を有することが分かる
。
また、表１に示す組成になる鋼スラブを１１５０℃にて
加熱−均熱後、上記と同様の粗圧延を行った後、仕上圧
延を行った。この時の粗圧延終了温度（ＲＤＴ） 、仕
上圧延終了温度（ＦＤＴ） 、Ａｒｚ変態点以下５００
℃以上の温度域での圧下率、巻取温度（ＣＴ）および潤
滑の有無を表３に示す。圧延板は酸洗後、Ｎ１１１１〜
１５については８３０℃、６０ｓの急速加熱焼鈍を、又
Ｎｏ、 １６〜２０については７５０℃，５ｈｒの箱型
焼鈍を施した。
加熱−均熱後、上記と同様の粗圧延を行った後、仕上圧
延を行った。この時の粗圧延終了温度（ＲＤＴ） 、仕
上圧延終了温度（ＦＤＴ） 、Ａｒｚ変態点以下５００
℃以上の温度域での圧下率、巻取温度（ＣＴ）および潤
滑の有無を表３に示す。圧延板は酸洗後、Ｎ１１１１〜
１５については８３０℃、６０ｓの急速加熱焼鈍を、又
Ｎｏ、 １６〜２０については７５０℃，５ｈｒの箱型
焼鈍を施した。
焼鈍後の熱延板の材料特性を表３に併せて示す。
この発明によって製造した熱延鋼板は、比較例に比べて
優れた深絞り性と耐２次加工脆性を有することが分かる
。
優れた深絞り性と耐２次加工脆性を有することが分かる
。
（発明の効果）
この発明によれば、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を
省略しても、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
省略しても、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
第１図は、熱延鋼板のｒ値におよぼす鋼成分の影響を示
したグラフ、 第２図は、熱延鋼板のｒ値におよぼす粗圧延終了温度の
影響を示したグラフ、 第３図は、熱延鋼板のｒ値におよぼす巻取り温度の影響
を示したグラフである。 第１図 １２（ル・ｐＩｔｈ）−（”Ａす９會）第２図 ｋＤＴ（τ）
したグラフ、 第２図は、熱延鋼板のｒ値におよぼす粗圧延終了温度の
影響を示したグラフ、 第３図は、熱延鋼板のｒ値におよぼす巻取り温度の影響
を示したグラフである。 第１図 １２（ル・ｐＩｔｈ）−（”Ａす９會）第２図 ｋＤＴ（τ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．０３
５〜０．２０ｗｔ％およびＮｂ：０．００１〜０．０１
５ｗｔ％、を含有しかつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮ
ｂの添加量とが、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３
２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）を満足する鋼に、９
５０℃以下Ａｒ＿３変態点以上の温度域で圧延終了後、
Ａｒ＿３変態点以下６００℃以上の温度域で潤滑を施し
つつ、圧下率が８０％以上の圧延を施し、その後熱延仕
上温度（ＦＤＴ）と巻取り温度（ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１００℃かつ（ＣＴ）≧６００
℃になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする
、深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 ２、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．０３
５〜０．２０ｗｔ％、Ｎｂ：０．００１〜０．０１５ｗ
ｔ％およびＢ：０．０００１〜０．００１０ｗｔ％を含
有しかつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量とが
、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ／４
８＋Ｎｂ／９３）を満足する鋼に、９５０℃以下Ａｒ＿
３変態点以上の温度域で圧延終了後、Ａｒ＿３変態点以
下６００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、圧下率が８
０％以上の圧延を施し、その後熱延仕上温度（ＦＤ丁）
と巻取り温度（ＣＴ）とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１００℃ かつ（ＣＴ）≧６０
０℃になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とす
る、深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 ３、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．０３
５〜０．２０ｗｔ％およびＮｂ：０．００１〜０．０１
５ｗｔ％を含有し、かつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮ
ｂの添加量とが、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３
２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）を満足する鋼に、９
５０℃以下Ａｒ＿３変態点以上の温度域で圧延終了後、
Ａｒ＿３変態点以下５００℃以上の温度域で潤滑を施し
つつ、圧下率が８０％以上の圧延を施し、その後再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする、深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造方法。 ４、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．０３
５〜０．２０ｗｔ％、Ｎｂ：０．００１〜０．０１５ｗ
ｔ％およびＢ：０．０００１〜０．００１０ｗｔ％を含
有し、かつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量と
が、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ／４
８＋Ｎｂ／９３）を満足する鋼に、９５０℃以下Ａｒ＿
３変態点以上の温度域で圧延終了後、Ａｒ＿３変態点以
下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、圧下率が８
０％以上の圧延を施し、その後再結晶焼鈍を行うことを
特徴とする、深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63172529A JPH0668129B2 (ja) | 1988-07-13 | 1988-07-13 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63172529A JPH0668129B2 (ja) | 1988-07-13 | 1988-07-13 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0225518A true JPH0225518A (ja) | 1990-01-29 |
| JPH0668129B2 JPH0668129B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=15943609
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63172529A Expired - Fee Related JPH0668129B2 (ja) | 1988-07-13 | 1988-07-13 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0668129B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0574814A3 (en) * | 1992-06-08 | 1997-01-29 | Kawasaki Steel Co | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| KR100347571B1 (ko) * | 1997-07-18 | 2002-10-25 | 주식회사 포스코 | 가공성이우수한열연강판의제조방법 |
| CN102459677A (zh) * | 2009-06-24 | 2012-05-16 | 杰富意钢铁株式会社 | 耐硫化物应力破裂性优良的油井用高强度无缝钢管及其制造方法 |
Citations (5)
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| JPS59193221A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-11-01 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61133322A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
-
1988
- 1988-07-13 JP JP63172529A patent/JPH0668129B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
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Cited By (3)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0668129B2 (ja) | 1994-08-31 |
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