JPH03140417A - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH03140417A JPH03140417A JP1278655A JP27865589A JPH03140417A JP H03140417 A JPH03140417 A JP H03140417A JP 1278655 A JP1278655 A JP 1278655A JP 27865589 A JP27865589 A JP 27865589A JP H03140417 A JPH03140417 A JP H03140417A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野１
本発明は、自動車用鋼板等に使用される深絞り性に優れ
た熱延鋼板の製造方法に関するものである。
た熱延鋼板の製造方法に関するものである。
〔従来の技術１
従来、自動車用鋼板等に使用される深絞り用薄鋼板には
、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い
延性（ＥＩ２）が要求される。そのような深絞り用鋼板
は、Ａ ｒ ３変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷
間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍
を施して製造する冷延１ｔｉｌｉが一般に使用されてい
た。
、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い
延性（ＥＩ２）が要求される。そのような深絞り用鋼板
は、Ａ ｒ ３変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷
間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍
を施して製造する冷延１ｔｉｌｉが一般に使用されてい
た。
近年、低コスト化を目的として、従来冷延鋼板を使用し
ていた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高まっ
てきた。
ていた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高まっ
てきた。
しかしながら従来の加工用熱延鋼板は、加工性、特に延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、−Ｍにはγ→α変態時に集合組織がランダム化す
るため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく
劣っていた。
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、−Ｍにはγ→α変態時に集合組織がランダム化す
るため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく
劣っていた。
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法はいくつか開示さ
れている。例えば特開昭５９−２２６１４９号公報では
、Ｃ１０，００２％、５ｉ１０．０２％、Ｍ ｎ ／
０．２３％、Ｐｌｏ、００９％、Ｓ１０、００８％、Ａ
ε１０．０２５％、Ｎ１０．００２１％、Ｔ ｉ ／
０．１０％の低炭素Ａｆｆキルト鋼を５００〜９００℃
で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板厚の
銅帯とすることにより、〒＝１２１の特性を有する薄ｊ
ｉｉｌ扱の製造例が示されている。しかしながら熱間圧
延時に強潤滑圧延を施さなければいけないため、鋼板の
噛込み不良及びスリップ等の操業上の困難さを伴う。
れている。例えば特開昭５９−２２６１４９号公報では
、Ｃ１０，００２％、５ｉ１０．０２％、Ｍ ｎ ／
０．２３％、Ｐｌｏ、００９％、Ｓ１０、００８％、Ａ
ε１０．０２５％、Ｎ１０．００２１％、Ｔ ｉ ／
０．１０％の低炭素Ａｆｆキルト鋼を５００〜９００℃
で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板厚の
銅帯とすることにより、〒＝１２１の特性を有する薄ｊ
ｉｉｌ扱の製造例が示されている。しかしながら熱間圧
延時に強潤滑圧延を施さなければいけないため、鋼板の
噛込み不良及びスリップ等の操業上の困難さを伴う。
また特開昭６２−１９２５３９号公報では、Ｃ１０，０
０８％、５ｉ１０．０４％、Ｍｎ／１．５３％、Ｐｌｏ
、０１５％、５１０−００４％、Ｔ１１０、０６８％、
Ｎｂ１０．０２４％の低炭素ＡＩ２キルト鋼をＡ ｒ
３〜Ａ ｒ ３ ＋ １５０℃で９２％の圧延を施すこ
とにより、ｒ＝１．４１の特性を有する薄鋼板の製造例
が示されている。しかしながら上記方法は、γ域にて熱
延を終了し、その後のγ−α変態による変態集合組織を
利用しているため。
０８％、５ｉ１０．０４％、Ｍｎ／１．５３％、Ｐｌｏ
、０１５％、５１０−００４％、Ｔ１１０、０６８％、
Ｎｂ１０．０２４％の低炭素ＡＩ２キルト鋼をＡ ｒ
３〜Ａ ｒ ３ ＋ １５０℃で９２％の圧延を施すこ
とにより、ｒ＝１．４１の特性を有する薄鋼板の製造例
が示されている。しかしながら上記方法は、γ域にて熱
延を終了し、その後のγ−α変態による変態集合組織を
利用しているため。
必然的にｒ値の異方性は大きくなり、Δｒ＝−１，２と
非常に大きく、さらに得られるｒ値にも限度がある。
非常に大きく、さらに得られるｒ値にも限度がある。
〔発明が解決しようとする課題１
本発明では、鋼成分と圧延条件、特に仕上げ圧延時のロ
ール径と初期板厚及び摩擦係数とを適切に規制すること
により、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、
従来の冷延鋼板と比較して遜色のない深絞り性を有する
薄鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
ール径と初期板厚及び摩擦係数とを適切に規制すること
により、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、
従来の冷延鋼板と比較して遜色のない深絞り性を有する
薄鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するた模の手段］
本発明考らは鋭意研究を重ねた結果、以下のような製造
条件を規制することにより、深絞り性に優れた熱延鋼板
が製造可能となることを見出した。その要旨は。
条件を規制することにより、深絞り性に優れた熱延鋼板
が製造可能となることを見出した。その要旨は。
Ｃ：０．００８重量％以下、
Ｓｉ：０．５重量％以下。
Ｍｎ：１．０重量％以下、
Ｐ ： Ｏ，１５重量％以下、
Ｓ：０．０２重量％以下、
Ａｆｆ：０．０１０〜０．１０重Ｉ％、Ｎ：０．００８
重量％以下 で、かつＴｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が１２
（Ｃ／ｔ ２＋Ｎ／１４） ≦（Ｔ ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）なる
関係を有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼
を用いる。この鋼をＡｒ３変態点未′ｒｆ４６００℃以
上の温度域で、ロール半径：Ｒ（ｍｍ）、該ロールによ
る圧延前の板厚：ｔ（ｍｍ）、及び摩擦係数二μが Ｕ≦−０，２１２ｏ ｇ （Ｒ／ ｔ） ＋０．５５な
る関係を満たすような潤滑条件下で、かつＡｒ３変態点
未満の全圧下率が６０％以上の圧延を行った後、この鋼
板を圧延仕上げ温度（ＦＤＴ）と巻取り温度とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１００°ｃで、かつ（ＣＴ）≧
６００ ’Ｃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする深絞
り性に優れた熱延鋼板の５！遣方法である。
重量％以下 で、かつＴｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が１２
（Ｃ／ｔ ２＋Ｎ／１４） ≦（Ｔ ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）なる
関係を有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼
を用いる。この鋼をＡｒ３変態点未′ｒｆ４６００℃以
上の温度域で、ロール半径：Ｒ（ｍｍ）、該ロールによ
る圧延前の板厚：ｔ（ｍｍ）、及び摩擦係数二μが Ｕ≦−０，２１２ｏ ｇ （Ｒ／ ｔ） ＋０．５５な
る関係を満たすような潤滑条件下で、かつＡｒ３変態点
未満の全圧下率が６０％以上の圧延を行った後、この鋼
板を圧延仕上げ温度（ＦＤＴ）と巻取り温度とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１００°ｃで、かつ（ＣＴ）≧
６００ ’Ｃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする深絞
り性に優れた熱延鋼板の５！遣方法である。
また上記と同じ鋼を用い、この鋼をＡｒ３変態点未満５
００ ’Ｃ以上の温度域で、ロール半径・Ｒ（ｍｍ）と
該ロールによる圧延前の板厚・ｔ（ｍｍ）、及び摩擦係
数二μが μ≦−０，２ｆｌｏｇ （Ｒ／ｔｌ ＋０．５５なる関
係を満たすような潤滑条件下で、かつＡｒ３変態点未満
の全圧下率が６０％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍
を施すことを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製
造方法である。
００ ’Ｃ以上の温度域で、ロール半径・Ｒ（ｍｍ）と
該ロールによる圧延前の板厚・ｔ（ｍｍ）、及び摩擦係
数二μが μ≦−０，２ｆｌｏｇ （Ｒ／ｔｌ ＋０．５５なる関
係を満たすような潤滑条件下で、かつＡｒ３変態点未満
の全圧下率が６０％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍
を施すことを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製
造方法である。
また、上記鋼にＢ：Ｏ，０ＯＯ１〜０．００２０重量％
を加えた鋼を用いて上記処理の何れかを実施するとさら
に深絞り性に優れた熱延鋼板を製造することができる。
を加えた鋼を用いて上記処理の何れかを実施するとさら
に深絞り性に優れた熱延鋼板を製造することができる。
さらに、上記何れかの鋼の成分に加えてＳｂ：０．００
１〜０．０２０重量％を含むことを特徴とする深絞り性
に優れた熱延鋼板の製造方法を提供する。
１〜０．０２０重量％を含むことを特徴とする深絞り性
に優れた熱延鋼板の製造方法を提供する。
［作用］
以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結果を述べ
る。
る。
Ｃ−０，００２重遣％、
Ｓｉ：０．０２重量％、
Ｍ ｎ ： ０．１重量％。
Ｐ：０．０１１重量％
Ｓ：０．０１３重量％、
Ｎ：０．００２重量％、
Ｔｉ：０．０４重量％、
Ｎｂ・０．０１３重量％
なる組成の熱延板を７００°Ｃで、１バスで６０％の圧
延を行い、引き続き７００℃−１ｈｒの巻取り自己焼鈍
処理を施した。
延を行い、引き続き７００℃−１ｈｒの巻取り自己焼鈍
処理を施した。
この時、ロール半径：３００ｍｍ、板厚＝３ｍｍとし、
潤滑条件を種々変えることにより摩擦係数を０．１〜０
．２５の範囲で変化させた。
潤滑条件を種々変えることにより摩擦係数を０．１〜０
．２５の範囲で変化させた。
熱延板のｒ値に及ぼす摩擦係数の影響を第１図に示す。
ｒ値はＲｏｇ （Ｒ／ｔ）が一定の場合、摩擦係数に強
（依存し、εｏ ｇ （Ｒ／ ｔ ） ＝ ２．０のと
き、μ≦０．１５とすることにより著しく向上した。ま
た、ロール半径及び板厚を変えることによりｆｆｏｇ（
Ｒ／ｔ）を種々変化させた。焼鈍後の熱延板のｒ値にお
よぼす２０ｇ （Ｒ／ｔ）の影響を第２図に示す。摩擦
係数μが一定の場合、ｒ値は、９ｏｇ（Ｒ／ｔ）に強（
依存し１．＝０．１５のときはＲｏｇ（Ｒ／ｔ）≦２．
０とすることにより著しく向上した。
（依存し、εｏ ｇ （Ｒ／ ｔ ） ＝ ２．０のと
き、μ≦０．１５とすることにより著しく向上した。ま
た、ロール半径及び板厚を変えることによりｆｆｏｇ（
Ｒ／ｔ）を種々変化させた。焼鈍後の熱延板のｒ値にお
よぼす２０ｇ （Ｒ／ｔ）の影響を第２図に示す。摩擦
係数μが一定の場合、ｒ値は、９ｏｇ（Ｒ／ｔ）に強（
依存し１．＝０．１５のときはＲｏｇ（Ｒ／ｔ）≦２．
０とすることにより著しく向上した。
以上の実験結果をもとに、以下のように本発明範囲を限
定した。
定した。
（１）鋼成分
本発明においては鋼成分は重要であり
Ｃ・ｏ、 ｏ ｏ ｓ重量％以下。
Ｓｉ：０．５重量％以下、
Ｍｎ：１．０重量％以下、
Ｐ ： ０．１５重量％以下、
Ｓ：０−０２重量％以下、
Ａ２・ｏ、ｏｉｏ〜０．１０重量％、
Ｎ：０．００８重量％以下
で、かつＴｉ、Ｎｂの１ ＋！または２陣の添加用か１
．２ （Ｃ／１２＋Ｎ／１４） ≦（Ｔ ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）でな
ければならない。さらに、ｆＦＩ２次加工脆性の改善の
ためにＢ：０．０００１〜０．００２０重量％及び、バ
ッチ焼鈍時の浸窒防止のためにｓｂ・０．００１〜０．
０２２重丸添加する必要がある０調成分が上記の関係を
満たさなければ、優れた深絞り性を得ることができない
。
．２ （Ｃ／１２＋Ｎ／１４） ≦（Ｔ ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）でな
ければならない。さらに、ｆＦＩ２次加工脆性の改善の
ためにＢ：０．０００１〜０．００２０重量％及び、バ
ッチ焼鈍時の浸窒防止のためにｓｂ・０．００１〜０．
０２２重丸添加する必要がある０調成分が上記の関係を
満たさなければ、優れた深絞り性を得ることができない
。
以下、各々の成分について限定理由を示す。
（ａ）Ｃ：０．００８重量％以下
Ｃは少なければ少ないほど深絞り［生が向上するので好
ましいが、その含有量がｏ、 ｏ ｏ ｓ重量％以下で
はさほど悪影響を及ぼさないので０．００８重量％以下
と限定した。
ましいが、その含有量がｏ、 ｏ ｏ ｓ重量％以下で
はさほど悪影響を及ぼさないので０．００８重量％以下
と限定した。
（ｂ）Ｓｉ：０．５重量％以下
Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が０．５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を及ぼすので０．５重量％以下と限
定した。
要量添加されるが、その添加量が０．５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を及ぼすので０．５重量％以下と限
定した。
（ｃ）Ｍｎ ： １．０重量％以下
Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を及ぼすので１．０重置％以下と限
定した。
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を及ぼすので１．０重置％以下と限
定した。
（ｄ）Ｐ：０．１５重量％以下
Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を及ぼすので０．１５重量％以下と
限定した。
量添加されるが、その添加量が０．１５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を及ぼすので０．１５重量％以下と
限定した。
（ｅ）Ｓ：０．０２重量％以下
Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２重量％以下ではさほど悪
影響を及ぼさないので０．０２重量％以下と限定した。
しいが、その含有量が０．０２重量％以下ではさほど悪
影響を及ぼさないので０．０２重量％以下と限定した。
（ｆｌ Ａｌ１： ０．０１０−０．１０重量％ＡＩ２
．は脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために
必要に応じて添加されるが、０．０１０重量％未満では
添加効果がな（、一方０．ｌＯ重量％を越えて添加して
もより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１０〜
０．１０重量％と限定した。
．は脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために
必要に応じて添加されるが、０．０１０重量％未満では
添加効果がな（、一方０．ｌＯ重量％を越えて添加して
もより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１０〜
０．１０重量％と限定した。
（ｇ）Ｎ：０．００８重量％以下
Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量がｏ、 ｏ ｏ ｓ重量％以下では
さほど悪影響を及ぼさないのでＯ，ＯＯ８重量％以下と
限定した。
しいが、その含有量がｏ、 ｏ ｏ ｓ重量％以下では
さほど悪影響を及ぼさないのでＯ，ＯＯ８重量％以下と
限定した。
（ｈ）Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％Ｔｉは炭窒化物
形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を低減させ、深
絞り性に有利な（１１１）方位を優先的に形成されるた
めに添加される。その添加量が０．０１重量％未満では
効果がなく、一方、０．２０重量％を越えて添加しても
それ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化に
つながるので０．０１〜０．２０重量％と限定した。
形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を低減させ、深
絞り性に有利な（１１１）方位を優先的に形成されるた
めに添加される。その添加量が０．０１重量％未満では
効果がなく、一方、０．２０重量％を越えて添加しても
それ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化に
つながるので０．０１〜０．２０重量％と限定した。
（ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．４０重量％Ｎｂは炭化物
形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる効果がある
と共に仕上げ圧延前組織の微細化に有効である。すなわ
ち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）がなくても仕上圧延面
組織が粗大であると、圧延時に導入されるひずみが蓄積
されていないため、（１１１）方位が優先的に形成され
、深絞り性が向上する。さらに固溶Ｎｂは圧延時のひず
みを蓄積する効果があることも明らかになった。その結
果、（ｌ １１）方位が優先的に形成され、深絞り性が
向上する６さらに固溶Ｎｂは圧延時の歪を蓄積する効果
があることも明らかになった。その含有量がｏ、ｏｏｔ
重量％未満では効果がなく、一方０．０４０重量％を越
えると再結晶温度が上昇するので０．００１〜０．０４
０重量％と限定した。
形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる効果がある
と共に仕上げ圧延前組織の微細化に有効である。すなわ
ち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）がなくても仕上圧延面
組織が粗大であると、圧延時に導入されるひずみが蓄積
されていないため、（１１１）方位が優先的に形成され
、深絞り性が向上する。さらに固溶Ｎｂは圧延時のひず
みを蓄積する効果があることも明らかになった。その結
果、（ｌ １１）方位が優先的に形成され、深絞り性が
向上する６さらに固溶Ｎｂは圧延時の歪を蓄積する効果
があることも明らかになった。その含有量がｏ、ｏｏｔ
重量％未満では効果がなく、一方０．０４０重量％を越
えると再結晶温度が上昇するので０．００１〜０．０４
０重量％と限定した。
（ｊ）１．２ （Ｃ／１ ２＋Ｎ／１４）≦ （Ｔ
ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）仕上圧延前に
、固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しない場合、圧延し焼鈍した後
に（ｌ １１）方位が優先的に形成され、深絞り性が向
上する。本発明では、１．２ （Ｃ／ｔ ２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）とＣ及びＮ
に対して当量以上のＴｊまたはＮｂを添加することによ
り、仕上げ圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しなくなるこ
とを見出した。さらにその時、ｒ値が向上することを明
らかにした。そのため、１．２ （Ｃ／ｔ ２＋Ｎ／１
４）≦（Ｔ ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）
と限定した。
ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）仕上圧延前に
、固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しない場合、圧延し焼鈍した後
に（ｌ １１）方位が優先的に形成され、深絞り性が向
上する。本発明では、１．２ （Ｃ／ｔ ２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）とＣ及びＮ
に対して当量以上のＴｊまたはＮｂを添加することによ
り、仕上げ圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しなくなるこ
とを見出した。さらにその時、ｒ値が向上することを明
らかにした。そのため、１．２ （Ｃ／ｔ ２＋Ｎ／１
４）≦（Ｔ ｉ ／ ４８ ＋ Ｎ ｂ ／ ９３ ）
と限定した。
（ｋ）Ｂ ：０．０００１〜Ｏ，ＯＯ２０重量％Ｂは耐
２次加工脆性の改善に有効である６その添加量が０．０
００１重量％未満では効果がなく、一方、Ｏ，ＯＯ２０
重量％を越えると深絞り性が劣化するので０．０００１
〜Ｏ，ＯＯ２０重量％と限定した。
２次加工脆性の改善に有効である６その添加量が０．０
００１重量％未満では効果がなく、一方、Ｏ，ＯＯ２０
重量％を越えると深絞り性が劣化するので０．０００１
〜Ｏ，ＯＯ２０重量％と限定した。
（Ｉ２） Ｓｂ ：０．００１〜０．０２０重量％ｓｂ
はバッチ焼鈍時の浸窒防止のために添加される。その含
有量が０．００１重量％未満では効果がなく、一方、０
．０２重量％を越えて添加すると、鋼板表面性状が劣化
するので０．００１〜０、０２０重量％と限定した。
はバッチ焼鈍時の浸窒防止のために添加される。その含
有量が０．００１重量％未満では効果がなく、一方、０
．０２重量％を越えて添加すると、鋼板表面性状が劣化
するので０．００１〜０、０２０重量％と限定した。
（２）圧延工程
圧延工程は本発明において重要であり、Ａｒ３変態点未
満６００ ’Ｃ以上の温度域で、ロールの半径 Ｒ（ｍ
ｍ）と該ロールによる圧延前の板厚：を及び摩擦係数：
μとが μ≦−０，２９，ｏ ｇ （Ｒ／ ｔ） ＋０．５５な
る関係を満たし、かつＡ ｒ ３変態点未満の合計圧下
率が６０％以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（ＦＤ
Ｔ） ＝（ＣＴ）とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）５１００℃かつ （ＣＴ）２６００℃ なる関係を満たす熱間圧延を行うか、あるいはＡ ｒ
３変態点未′ｒｉ！４５００℃以上の温度域で、ロール
の半径・Ｒ（ｍｍ）とこのロールによる圧延前の板厚：
ｔ （ｍｍ）と摩擦係数：μとがμ≦−〇、２１２ｏ
ｇ （Ｒ／ｔ）＋０．５５なる関係を満たし、かつＡ
ｒ３変態点未満の合計圧下率が６０％以上の圧延を行っ
た後、再結晶焼鈍を行うことが必要である。
満６００ ’Ｃ以上の温度域で、ロールの半径 Ｒ（ｍ
ｍ）と該ロールによる圧延前の板厚：を及び摩擦係数：
μとが μ≦−０，２９，ｏ ｇ （Ｒ／ ｔ） ＋０．５５な
る関係を満たし、かつＡ ｒ ３変態点未満の合計圧下
率が６０％以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（ＦＤ
Ｔ） ＝（ＣＴ）とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）５１００℃かつ （ＣＴ）２６００℃ なる関係を満たす熱間圧延を行うか、あるいはＡ ｒ
３変態点未′ｒｉ！４５００℃以上の温度域で、ロール
の半径・Ｒ（ｍｍ）とこのロールによる圧延前の板厚：
ｔ （ｍｍ）と摩擦係数：μとがμ≦−〇、２１２ｏ
ｇ （Ｒ／ｔ）＋０．５５なる関係を満たし、かつＡ
ｒ３変態点未満の合計圧下率が６０％以上の圧延を行っ
た後、再結晶焼鈍を行うことが必要である。
さらに、より一層の深絞り性の向上には粗圧延を９５０
°Ｃ以下Ａｒ３変態点以上で終了し、かつ熱延開始温度
（ＦＥＴ）を８００℃以下にするのが好適である。すな
わち、 ９５０℃以下Ａ ｒ ３変態点以上の温度域にて粗圧延
を終了した場合には、仕上圧延面組織が微細になるため
、仕上圧延時に導入される歪が蓄積されやすくなり、そ
の結果（１１１）方位が優先的に形成され、深絞り性が
向上する。なお、粗圧延時の圧下率が高くなるため５０
％以上が望ましい６また、ＦＥＴを８００°Ｃ以下とし
た場合には、低温域での圧下率が高くなるため、圧延時
に導入される（１１１）方位粒のひずみ量が増大するた
め、再結晶焼鈍後に（１１１１方位が優先的に形成され
る。
°Ｃ以下Ａｒ３変態点以上で終了し、かつ熱延開始温度
（ＦＥＴ）を８００℃以下にするのが好適である。すな
わち、 ９５０℃以下Ａ ｒ ３変態点以上の温度域にて粗圧延
を終了した場合には、仕上圧延面組織が微細になるため
、仕上圧延時に導入される歪が蓄積されやすくなり、そ
の結果（１１１）方位が優先的に形成され、深絞り性が
向上する。なお、粗圧延時の圧下率が高くなるため５０
％以上が望ましい６また、ＦＥＴを８００°Ｃ以下とし
た場合には、低温域での圧下率が高くなるため、圧延時
に導入される（１１１）方位粒のひずみ量が増大するた
め、再結晶焼鈍後に（１１１１方位が優先的に形成され
る。
また、仕上圧延をＡｒ３変態点以上の温度域にて終了す
ると、γ−α変態により集合組織がランダム化し、優れ
た深絞り性が得られない。一方。
ると、γ−α変態により集合組織がランダム化し、優れ
た深絞り性が得られない。一方。
仕上温度を５００℃以下に下げても、より一層の深絞り
性の向上は望めず、圧延荷重が増大するのみであるので
、圧延温度をＡｒ３変態点以下５００°Ｃ以上とした。
性の向上は望めず、圧延荷重が増大するのみであるので
、圧延温度をＡｒ３変態点以下５００°Ｃ以上とした。
また、Ａｒ３変態点未満の合計圧下率を６０％以上にし
ないと、圧延時に（１１１）方位が形成されないため、
深絞り性が劣る。
ないと、圧延時に（１１１）方位が形成されないため、
深絞り性が劣る。
さらに、ロール半径と圧延前板厚と摩擦係数とを
μ≦−０，２ｎｏｇ （Ｒ／ｔ）＋０．５５とする必
要がある。すなわちＡｒ３変態点未満でμ＞ −０，２
βｏｇ （Ｒ／ｔ）＋０．５５の条件で圧延を行うと、
ロールと鋼板との間の摩擦力により、ｍｉ表層部に付加
的剪断力が働きその結果、鋼板表層部に深絞り性が好ま
しくない（１１］方位が優先的に形成される。したがっ
て深絞り性が劣化する６ しかしながら、 μ≦−０，２１２０ｇ （Ｒ／ ｔ ） ＋ Ｃ１
５５とすることにより、鋼板表層部の（ｉｔｏ）方位が
減少し、さらに（ｌ １１）方位も増加することが明ら
かとなった。
要がある。すなわちＡｒ３変態点未満でμ＞ −０，２
βｏｇ （Ｒ／ｔ）＋０．５５の条件で圧延を行うと、
ロールと鋼板との間の摩擦力により、ｍｉ表層部に付加
的剪断力が働きその結果、鋼板表層部に深絞り性が好ま
しくない（１１］方位が優先的に形成される。したがっ
て深絞り性が劣化する６ しかしながら、 μ≦−０，２１２０ｇ （Ｒ／ ｔ ） ＋ Ｃ１
５５とすることにより、鋼板表層部の（ｉｔｏ）方位が
減少し、さらに（ｌ １１）方位も増加することが明ら
かとなった。
したがって、
μ≦０．２．９ｏｇ （Ｒ／ｔ）＋０．５５と限定した
。なお、このロール半径及び圧延前板厚の効果は、圧延
時の変形様式及び変形機構が変化したためであると考え
られる。
。なお、このロール半径及び圧延前板厚の効果は、圧延
時の変形様式及び変形機構が変化したためであると考え
られる。
なお、板厚が比較的薄い仕上中段ないし後段スタンドに
おいては、ロール半径が通常のサイズ（２３００ｍｍ）
では、摩擦係数を極めて小さくしなければならず、スリ
ップ等の操業上のトラブルを起こしやすくなる。そのた
め仕上中段ないし後段スタンドでは、ロール半径を２５
０ ｍ ｍ以下、好ましくは２００ｍｍ以下とするのが
よい。
おいては、ロール半径が通常のサイズ（２３００ｍｍ）
では、摩擦係数を極めて小さくしなければならず、スリ
ップ等の操業上のトラブルを起こしやすくなる。そのた
め仕上中段ないし後段スタンドでは、ロール半径を２５
０ ｍ ｍ以下、好ましくは２００ｍｍ以下とするのが
よい。
なお、本発明におけるロール半径及び初期板厚の効果は
、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例え
ばプラネタリ−ミルの如く、通常の圧延と比較して変形
様式の異なるものに対しては、効果はない。
、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例え
ばプラネタリ−ミルの如く、通常の圧延と比較して変形
様式の異なるものに対しては、効果はない。
なお、圧延後再結晶焼鈍を施さない巻取自己焼鈍材では
、巻取温度が６００℃以上でないと再結晶が完了しない
ため、ＣＴを６００°Ｃ以下とした。また、深絞り性の
向上には圧延温度は低いほうがよく、また巻取温度は高
いほうが何＄１１である。そのため、圧延仕上温度（Ｆ
ＤＴ）と巻取温度（ＣＴ）とが（ＦＤＴ）−（ＣＴ）５
１００℃の条件を満たす条件下で圧延を施す必要がある
。
、巻取温度が６００℃以上でないと再結晶が完了しない
ため、ＣＴを６００°Ｃ以下とした。また、深絞り性の
向上には圧延温度は低いほうがよく、また巻取温度は高
いほうが何＄１１である。そのため、圧延仕上温度（Ｆ
ＤＴ）と巻取温度（ＣＴ）とが（ＦＤＴ）−（ＣＴ）５
１００℃の条件を満たす条件下で圧延を施す必要がある
。
なお、熱間圧延後再結晶焼鈍を施すものについては、巻
取自己焼鈍は必要ないため、熱延終了温度を５００°Ｃ
以上とし、さらに巻取温度も低温でよい。
取自己焼鈍は必要ないため、熱延終了温度を５００°Ｃ
以上とし、さらに巻取温度も低温でよい。
熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱形焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は、５５０℃〜９５０℃の範囲
が適する。また加熱速度も１０”Ｃ／ ｈ ｒないし５
０℃／Ｓの範囲でよい。
ちらでもよい。焼鈍温度は、５５０℃〜９５０℃の範囲
が適する。また加熱速度も１０”Ｃ／ ｈ ｒないし５
０℃／Ｓの範囲でよい。
なお、本発明鋼は溶融亜鉛めっき等の各種表面処理厚板
として適用可能である。
として適用可能である。
〔実施例］
第１表に示す組成鋼スラブを１１５０°Ｃで加熱・均熱
後、粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗
圧延終了温度（ＲＤＴ）、仕上圧延開始温度（ＦＥＴ）
、仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、（
ＦＤＴ）（ＣＴ）、各スタンドのロール半径（Ｒ）、圧
延面板厚（ｔ ） 、 Ｚ ＝ −０，２ｆ２ ｏ ｇ
（Ｒ／ ｔ ） ＋０．５５、及び摩擦係数（μ）を
第２表に示す。なお、仕上板厚は１．２ｍｍである。
後、粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗
圧延終了温度（ＲＤＴ）、仕上圧延開始温度（ＦＥＴ）
、仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、（
ＦＤＴ）（ＣＴ）、各スタンドのロール半径（Ｒ）、圧
延面板厚（ｔ ） 、 Ｚ ＝ −０，２ｆ２ ｏ ｇ
（Ｒ／ ｔ ） ＋０．５５、及び摩擦係数（μ）を
第２表に示す。なお、仕上板厚は１．２ｍｍである。
酸洗後または酸洗後再結晶焼鈍を行った熱延板の材料特
性を第２表に示す。引張特性はＪＩＳ５号引張試験片を
使用して測定した。またｒ値は１５％引張ひずみを与え
た後、３点法にて１ｉｌｌｌ定し、Ｌ方向（圧延方向）
、Ｄ方向（圧延方向に４５％方向）およびＣ方向（圧延
方向に９０度方向）のｒ値をそれぞれｒｌ、ｒ２．ｒ３
とし、平均値〒を、 ｒ ＝ （ｒ ｌ’＋ ２ ｒ ２ ＋ ｒ ３ ）
／ ４、として求めた。
性を第２表に示す。引張特性はＪＩＳ５号引張試験片を
使用して測定した。またｒ値は１５％引張ひずみを与え
た後、３点法にて１ｉｌｌｌ定し、Ｌ方向（圧延方向）
、Ｄ方向（圧延方向に４５％方向）およびＣ方向（圧延
方向に９０度方向）のｒ値をそれぞれｒｌ、ｒ２．ｒ３
とし、平均値〒を、 ｒ ＝ （ｒ ｌ’＋ ２ ｒ ２ ＋ ｒ ３ ）
／ ４、として求めた。
本発明範囲内にて製造した熱延ｍ板は、比較例に比べて
優れた深絞り性を有することが・わかる。
優れた深絞り性を有することが・わかる。
［発明の効果］
本発明では、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
第１図はｉ値におよぼす摩擦係数μの影響を示すグラフ
、第２図はＴ値におよぼすＲ／ｔの影響を示すグラフで
ある。
、第２図はＴ値におよぼすＲ／ｔの影響を示すグラフで
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．００８重量％以下、 Ｓｉ：０．５重量％以下、 Ｍｎ：１．０重量％以下、 Ｐ：０．１５重量％以下、 Ｓ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１０〜０．１０重量％、 Ｎ：０．００８重量％以下 で、かつＴｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４） ≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３） なる関係を有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりな
る鋼を、Ａｒ＿３変態点未満６００℃以上の温度域で、
ロール半径：Ｒ（ｍｍ）と該ロールによる圧延前の板厚
：ｔ（ｍｍ）及び摩擦係数：μとが μ≦−０．２ｌｏｇ（Ｒ／ｔ）＋０．５５ なる関係を満たす潤滑条件の下で、かつ Ａｒ＿３変態点未満の全圧下率が６０％以上の圧延を行
った後、圧延仕上げ温度（ＦＤＴ）と、巻取り温度（Ｃ
Ｔ）とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１００℃かつ （ＣＴ）≧６００℃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、深
絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 ２ 請求項１記載の鋼をＡｒ＿３変態点未満５００℃以
上の温度域で、ロール半径：Ｒ （ｍｍ）と該ロールによる圧延前の板厚：ｔ（ｍｍ）と
摩擦係数：μとが μ≦−０．２ｌｏｇ（Ｒ／ｔ）＋０．５５ なる関係を満たす潤滑条件の下で、かつ Ａｒ＿３変態点未満の全圧下率が６０％以上の圧延を行
った後、再結晶焼鈍を施すことを特徴とする深絞り性に
優れた熱延鋼板の製造方法。 ３ 鋼の成分にさらにＢ：０．０００１〜０．００２０
重量％を含む鋼を用いることを特徴とする、請求項１又
は２記載の深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 ４ 鋼の成分にさらにＳｂ：０．００１〜０．０２０重
量％を含む鋼を用いることを特徴とす る、請求項１〜３のいずれかに記載の深絞り性に優れた
熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1278655A JPH07103424B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| AU47253/89A AU616094C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| US07/454,923 US4973367A (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| CA002006710A CA2006710C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-27 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| DE68917116T DE68917116T3 (de) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Verfahren zur Herstellung von Stahlblech mit hervorragender Tiefziehbarkeit. |
| EP89313663A EP0376733B2 (en) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| KR1019890020296A KR930003633B1 (ko) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | 심인발(deep drawing)성이 우수한 박강판의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1278655A JPH07103424B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03140417A true JPH03140417A (ja) | 1991-06-14 |
| JPH07103424B2 JPH07103424B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17600311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1278655A Expired - Fee Related JPH07103424B2 (ja) | 1988-12-28 | 1989-10-27 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103424B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09241755A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-09-16 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPH09263840A (ja) * | 1996-03-26 | 1997-10-07 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| CN102011054A (zh) * | 2010-12-24 | 2011-04-13 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 一种热轧酸洗板及其低钛强化生产工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH01208418A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性にすぐれる熱延薄鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-10-27 JP JP1278655A patent/JPH07103424B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH01208418A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性にすぐれる熱延薄鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09241755A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-09-16 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPH09263840A (ja) * | 1996-03-26 | 1997-10-07 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| CN102011054A (zh) * | 2010-12-24 | 2011-04-13 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 一种热轧酸洗板及其低钛强化生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07103424B2 (ja) | 1995-11-08 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |