JPH02258212A - 熱可塑性材料の管状予備成形物 - Google Patents

熱可塑性材料の管状予備成形物

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JPH02258212A
JPH02258212A JP2036000A JP3600090A JPH02258212A JP H02258212 A JPH02258212 A JP H02258212A JP 2036000 A JP2036000 A JP 2036000A JP 3600090 A JP3600090 A JP 3600090A JP H02258212 A JPH02258212 A JP H02258212A
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JP
Japan
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tube
mouth
preform
tubular
oriented
Prior art date
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Pending
Application number
JP2036000A
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English (en)
Inventor
Kjell M Jakobsen
チエル・ムスブル・ヤコブセン
Claes T Nilsson
クラエス・トウーステン・ニルソン
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Rexam AB
Original Assignee
PLM AB
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by PLM AB filed Critical PLM AB
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    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
    • B29K2995/0037—Other properties
    • B29K2995/0041—Crystalline
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、吹込成形処理による容器造形に適するように
予備成形された熱可塑性材料の管状予備成形物、及び、
前記の如き予備成形物を製造するための装置及び方法に
係る。１個のチューブの中で、軸方向延伸処理と吹込成
形処理とＫよって。
互いに接合している２個のブランク部から成る予（以下
余白） 備成形物に口部予定部と隣接ネック部とが成形される。
２個の口部間の移行部は、２個の別個のブランク部を形
成すべく切断される。これらのブランク部の１端を閉鎖
し１次に夫々の他端に所要の閉鎖表面を形成するために
再加工を行なうことによシ、各ブランクから１個の管状
予備成形物が形成される。
熱可塑性材料から容器を製造するために使用される製法
では１通常は容器用予備成形物と呼称されるブランクは
、無定型熱可盟性材料の長い押出チューブの被切断部か
ら製造される。被切断部材の１端は、最終的に容器の口
部を形成するように造形され５部材の他端は閉鎖される
。
本発明によれば、公知技術に基く前記の種類の製法に伴
なう成る種の欠点が除去される。
本発明はポリエステル又はポリアミド型の熱可塑性材料
から容器を製造するために特に適当である。前記の如き
材料の例はポリエチレンテレフタレート、ポリへキサ、
メチレンアジパミド、ポリカプロラクタム、ポリへキサ
メテレンセパカミド。
ポリエチレン２，６−及び１．５−ナフタレート、ポリ
テトラメチレン−１，２−ジヒドロキシベンゾエート及
ヒエチレンテレ７タレート、エチレンインフタレートと
同様のポリマーとのコポリマーである。本発明の以後の
記載では主として、以後ＰＥＴとして指体されるポリエ
チレンテレフタレートが使用されているが１本発明はＰ
Ｅ１Ｔ又は別の前記の材料の１種に限定はされない。他
の多くの熱可塑性材料に本発明方法を適用し得る。
現在の問題及び本発明を更に十分に理解するためにポリ
エステル、ポリエチレンテレフタレートの数種の特性を
下記に記載する。文献１例えばデイ−・ダプリュ・ファ
ン・クレヴエレン、プロパテイーズ・オブ・ポリマー、
エルスグアイア・サイエンティフィック・パブリッシン
グ・カンパニ１９７６によれば、無定型ポリエチレンテ
レフタレートが配向されたときに材料の性質が変化する
ことは公知である。これらの変化の成るものは１プロパ
テイーズ・オプ・ポリマー”の３１７ページ及び３１９
ページの第１４，３図及び第１４，４図に概略的に示さ
れている。下記の記載で使用される記号は前記文献中の
記号に対応している。
ＰＥＴは、別の多くの熱可塑性材料と同様に、材料の延
伸によシ配向され得る。この延伸は通常。
材料のガラス転移温度Ｔｇよシ高温で生起される。
材料の強度特性は配向により改良される。文献によれば
、熱可塑性材料ＰＩＩｉＴの場合、延伸比Ａの増加、即
ち被延伸材料の長さと未延伸材料の長さとの比の増加に
よって材料特性の改良の向上が得られる。延伸比Ａが約
２から３よシやや大きい値まで増加するときに、材料特
性の特に大きい変化が得られる。この場合、配向方向の
強度は顕著に改良されており、同時に密度Ｐと結晶化度
Ｘｃが上昇し且つガラス転移温度Ｔｇが上昇している。
３１７ページのダイヤグラムによれば、Ａの値が３．１
となるように延伸した後の材料は単位面積当りσ′−１
Ｏに対応する力に耐久し、伸び率は極めて小さい。他方
、Ａ＝２．８に於ける伸び率は実質的によシ大である。
以後の本文中に、約３倍の嬌伸即ち厚味減少によシ得ら
れる配向を指示するために、＠段階”なる用語を時々使
用する。これによシ前記の材料特性の顕著な改良が得ら
れる。
前記のダイヤグラムは、材料の一軸配向で得られる変化
を示す。二軸配向では両方の配向方向で同様の結果が得
られる。原則として継続的延伸によって配向が生起され
る。
前記の”段階”によシ得られる性質に対応する改良材料
特性は、無定型材料を流れるまで延伸し。
流れる前の材料の温度がガラス転移温度Ｔｇより低温で
あるときＫも得られる。図示のロッドでは。
直径を約〃に減少させると流れ帯域が生じる。
図によれば、流れ帯域は無定型材料中に連続的に移動し
ておシ、同時に、すでに流れ状態に到達した材料は、付
加的な永久延伸を伴なうことなくテストロンドの引張力
を吸収する。
びんの場合、結合用ネジを有する口部の所定の外径は規
格化されており、前記の如き成形方法を使用するときに
現在公知の技術では、吹込成形容器ボディの許容される
最大直径は前記の外径によって決定される。この理由に
関しては以後に詳細に説明する。予備成形物として造形
され得る管部材用の無定型出発材料を得るために、管部
材が押出管の切断によって得られる場合には、押出後に
ガラス転移温度Ｔｇよシ低温になるまで材料を急速に冷
却しなければならない。材料が過度の壁厚を有している
ときは、材料が適切な熱伝導率を持たないので壁の中央
部が所望の速さで冷却されない。その結果、材料の中央
部が結晶性となシネ透明になる。このような理由から理
論的には、押出チューブの可能な最大壁厚は約９■未満
である。
しかし乍ら実際には通例、４■未満の壁厚が使用される
。実際、過度な厚みの壁材料を持つ予備成形物の吹込成
形では、実際の吹込成形段階の間に材料が金型の壁に到
達する前に冷却するという問題が生じる。吹込成形され
た容器は最早、ガラスはど透明でなく、不透明な白色部
分を含んでいる。
吹込成形では、容器壁の応力及び浸透に対して所公知技
術によれば予備成形物の口部の造形中にチューブの外径
を減少させる仁とができない。その結果、吹込成形容器
の所望の口径は予備成形物の直径によって決定され、従
って、吹込成形容器ボディの最大直径によって決定され
る。容量の大きいびんが必要なときは、これらのびんは
、可能な最大直径に到達した後に公知技術によって軸方
向に引伸ばされる。このような引伸ばしでは、成る程度
の不安定が生じる以外に、容器ボディの使用材料が十分
に利用されないという欠点が生じる。
貯蔵容量の単位容積当シの材料の必要量が容器ボディの
直径と長さとの双方を実際の所要容積に適応させたとき
の材料の必要量よシも多くなるからである。更に、容器
の表面積が必要以上に大きいと、これに対応して炭酸飲
料の保存中に二酸化炭素の総浸透度が増加する。
材料の材料特性を最高度に利用するために、吹込成形段
階後に実際の容器ボディを構成する予備成形物部分の直
径は、吹込成形容器ボディの中の材料が所望の配向を得
るような値に選択されるのが望ましい。ＰＩｅＴの容器
では、材料が吹込成形に伴なって二軸的に延伸され、延
伸の積が約９となるのが望ましい。
前記の記載よシ公知技術では１口部の中の材料の量が算
出応力によシ決定されるのでなく、容器ボディの最大直
径によって決定されることが示される。従って通常は口
部の材料が相当に過剰である。
例えば容量１ｔのＰＥＴびんでは、公知技術によれば口
部が材料総量の２５〜３０チまでを含み得る。口部に好
ましくない寸法超過が現われることは別にしても、この
事実の結果、材料の浪費が生起される。これは工作品の
大量生産に於いて特に重要な欠点である。
現在、使用されている技術では１口部と隣接ネック部と
は非配向材料、即ち無定型材料から成る。
このことは、隣接ネック部を含む口部の中の材料が、容
器ボディの材料の性質とは異なる性質を有することを意
味する。例えば、　ＰＩＴの容器では。
口部の材料のガラス転移温度Ｔｇが７１℃であり。
容器ボディの材料のガラス転移温度が約８１’Ｃである
。従って１口部の材料は容器ボディの材料よシ低温で軟
化する。
ブランクの口部の常温形成によって、後に容器ボディの
壁部となるブランク区域に向って口部から下向きに材料
を移動させることは公知である。
この方法では１口部の材料量を将来の応力に成る程度釣
合わせることができるが、実際の容器ボディと口部との
間でネック区域が形成され、この区域の材料は３倍未満
まで延伸されている。従って成形容器の中のこれらネッ
ク区域は、適切に配向されていない材料から成り、同時
に壁厚が好ましくない大きさを持つ。この方法はスエー
デン特許出願第７８７０２，３６２−９号よシ公知であ
る。
フランス特許出願第７４７３９，６４８号に開示された
方法では、１端が閉鎖されており且つ他端に下流吹込部
材の中にブランクを固着する押縁を備えている管状ブラ
ンクが射出成形され、且つ管状ブランクが成る程度の再
造形後に吹込成形されて容器が得られる。ブランクの管
状部の中の材料はガラス転移温度Ｔｇよシ高温で半径方
向に膨張し、この方法で容器の口部を形成する。前記方
法で形成された容器は口部とネック区域とを有しておシ
、ネック区域の材料は極く僅かな延伸作用、従って配向
作用を受けている。従って公知容器の口部に関して記載
した欠点が、前記特許出願に記載の方法で製造・した容
器にも存在する。
更に前出のフランス特許出願の方法の欠点は。
ブランクを再造形して完成容器を得るときに、射出成形
された管状ブランクに含まれた材料の１部しか使用され
ないことである。この方法で生じる材料損が加工品の大
量生産のときに経済的不利益を生じることは明らかであ
る。
ドイツ連邦公開公報Ｄ０８第２，５４０，９３０号では
。
ＰＥＴの管状ブランクの再造形により容器が形成され且
つ容器壁が例えば１．５倍以上延伸されている材料から
成る方法が開示されている。容器の底部は無定型非配向
材料から成り、他方、容器のネック部は極めて軽度に配
向された材料から成る。加熱とその結果化じた結晶化と
によって、非配向帯域で材料の強度が改良され、同時に
、この帯域で材料は不透明になる・。更に、前記の方法
の組合せの結果、容器のネック区域の好ましくない寸法
超過が生じ、同時にこの部分の性質が容器ボディ自体の
材料の性質よシも低下する。
本発明のブランクでは、ブランクから形成された容器の
中で口部とネック区域との双方及び容器ボディが１発生
する応力に適応し得る材料から成り且つ前記部の中の材
料が少くとも軸方向で３倍以上延伸されるように十分な
程度まで配向されている。
この結果、容器の前記部の全部に於いてガラス転移温度
Ｔｇが高いという利点が得られる。これは前記部の全部
が同じ熱抵抗を有することを意味しておシ、このことは
公知技術で形成された容器に比較して重要な利点である
。後者の場合、少くとも主として透明な透き通った材料
から成る容器に関する限り、ネック区域と口部とは容器
ボディ自体よシも熱応力に敏感である。
更に本発明によれば１口部直径のよシ小さい容器の製造
が可能である。容器ボディの長さと直径とは、単位容積
の貯蔵スペース当シ最小量の材料が使用されるように容
器の貯蔵容量に釣合っている。
更に本発明によれば、任意の所望の形状のネック部を有
する容器をブランクから形成し得る。口部とネック部と
の双方で容器材料は配向されており１０％よシ大きい結
晶化度を有する。これは材料を必要な程度まで延伸させ
る、例えばＰＩＣＴ容器の場合軸方向に３倍以上延伸さ
せることによって達成される。公知技術では従来、容器
の口部とネック区域とを主として非配向材料から構成し
なければ前記の程度の配向を得ることは不可能であった
。前記の如く口部とネック部とが非配向材料から成る場
合、ネック部は可能な最短距離で容器ボディの配向部と
一体化され、この部分の壁厚は少くとも３の約数で減少
している。このような造形は、ネック部の中で主として
無定型材料及び低配向材料を含んでおシ従ってガラス転
移温度Ｔｇが低い帯域の寸法を小さくするための試みを
示していた。
本発明によれば、熱可塑性材料のチューブが相互に別個
の２個のクランプ装置の間で締付けられる。２個のクラ
ンプ装置間の帯域の材料は、クランプ装置を互いに遠去
かる方向に移動させることによってチューブの軸方向に
延伸される。ＰＥＴ使用の場合、少くとも３倍の延伸が
生起される。
本発明の１個の具体例によれば、材料がガラス転移温度
Ｔｇよシ高温である間にチューブ内の材料が延伸される
。他方、別の具体例では材料が常温状態で延伸される。
この仁とは、延伸段階の初期で材料がガラス転移温度Ｔ
ｇよシ低温であることを意味する。′常温状態”で延伸
されると、材料は流れが始まるまで延伸される。
延伸後、被延伸材料の少くとも中央部は、ガラス転移温
度Ｔｇよシ高温で金型に対して吹込成形され１例えばネ
ジを形成し５更に成る場合ＫＵ隣隣接ネタ２部相当する
部を形成し得る。２個の口部予定部は互いに隣シ合って
いる。
引続き、２個の口部予定部間の移行部でチューブが切断
される。前記の如く得られた２個の切断ブランク部の夫
々は、　　１Ｍの閉鎖後、及び必要な場合所望の閉鎖表
面を得るための他端の再加工後に、管状予備成形物を形
成する。
本発明の任意の具体例では軸方向延伸以前にガラス転移
温度Ｔｇよシ高温になるまで材料を加熱するか、又は延
伸段階に先立って吹込成形段階を実施する。後者の吹込
成形段階では、帯域の直径を増加するために加熱材料に
成る程度の膨張処理を実施する。
本発明の別の具体例では、軸方向延伸と被加熱材料の放
射方向膨張のための吹込成形とが同時的に実施され、予
備成形物の口部が造形される。
成る種の応用実施例では、被加熱材料帯域は、１個又は
数個の環状帯域が隣接材料の温度よ＃）３〜２０℃好ま
しくは１０〜１５℃高温となるような温度分布を有する
。実際の延伸又は伸長段階は高温の材料帯域で開始され
る。
材料の軸方向延伸の開始のときにチューブ内の材料がガ
ラス転移温度Ｔｇよシ低温であるときの本発明の応用で
は、好まし込具体例によれば延伸又は伸長段階が圧力に
よって開始される。これは例えば、チューブを包囲する
リングを介して達成され、リングの内面は、リングの内
径を縮少することによってチューブの外表面と接触し得
る。
材料の軸方向延伸によってチューブの外径が縮少される
。従って本発明の結果として、チューブの外径よシ小さ
い外径の口部を持つ予備成形物の製造が可能である。
本発明方法の実施装置は、多数の延伸及び吹込成形装置
を含んでおシ、これらは夫々、互いに或る程度の間隔を
隔てて配置された２個のクランプ装置を備える◎クラン
プ装置はチューブを締付けるために備えられておシ、２
組のクランプ装置は、互いに接近又は遠去かる方向で移
動可能に配置されている。クランプ装置とチューブとの
接触表面は冷却される。前記の２組のクランプ装置間の
チューブ内の材料と被加熱材料が吹込まれる吹込成形用
金型とを加熱するために適当な装置が備えられている。
更に装置は、吹込成形前にチューブの両端を閉鎖する部
材と、前記方法で形成された閉鎖キャビティに高圧力を
作用させる部材とを含む。
いくつかの代表的な具体例では、更に円筒状ロッドがチ
ューブ内に軸方向に備えられている。最後に５好ましく
は同等の２個の部にチューブを切断する部材が備えられ
ている。
本発明の具体例では、クランプ装置は、チューブがそれ
自体の軸に関して回転自在であるように配置されている
。従って、２組のクランプ装置間の帯域内の材料の加熱
及び更に同等の２個の部へのチューブの切断が容易に行
なわれる。
ブランク形成のときに、チューブは２個のクランプ装置
間に固着され１次にクランプ装置は互いに遠去かる方向
に移動する。成る種の代弊吟具体例では２組のクランプ
装置間の材料が先ず所望の温度分布になるまで加熱され
た後、成る応用例ではチューブ内の材料の放射方向３１
脹と同時か又はチューブ内の材料の第１放射方向膨脹後
に前記のクランプ装置の移動が生起される。延伸される
材料から成るチューブの部の長さに対する移動距離の長
さは、ＰＩＴの場合、材料が軸方向配向のときに少くと
も１０ｔｓの結晶化度に到達するように選択される。あ
る場合には、材料が延伸される前に円筒状ロットがチュ
ーブ内に導入されてもよい。
成る種の応用例では、ロッドが加熱される。半径方向膨
張を生起するためにチューブの両端が閉鎖され、成る場
合には２組のクランプ装置間の材料が加熱され、チュー
ブ内の閉鎖スペースに圧力が加えられ、被加熱材料祉膨
張し、例えば口部ネジ及び隣接ネック部を成形すぺ〈金
型表面と接触する。寸法安定性が得られる十分な程度ま
で材料が冷却されると、切断部材の中でチューブを２部
に切断する。２個の部の夫々の１端は再造形によシ閉鎖
され、必要表場合、他端即ち口部端を再加工して所望の
閉鎖表面を得る。このようにして予備成形が完了する。
前記の方法によれば各延伸段階とその後の切断段階の結
果、２個のブランク部が得られ、これらの成る種の再加
工及び再造形後に各ブランク部から１個のブランクが形
成される。この方法によれば予備成形物の製造中に材料
の損失は全く生じない。勿論、延伸段階中に形成された
延伸材料は。
隣接のネック予定部を持つ唯１個の口部予定部を形成す
るように使用されてもよい。しかし乍らこの場合、チュ
ーブ区分の中の予備成形物の製造に使用され得ない部分
が切断されるので、材料の好ましくない損失が生じる。
従って本発明のこの具体例は特別な場合にのみ５例えば
長い口部とネック部とを持つ容器用の予備成形物の製造
のためにのみ使用される。
第１図及び第２図は別個の２組のクランプ装置２０ａ　
−ｂと２１ａ−ｂとが配置されたフレームを示す。原則
として２組のクランプ装置は、上方クランプ部２０ａ、
　２１ａと下方クランプ部２０ｂ、２１ｂとから成る。
前記の２組のクランプ装置に於いて上方部は開放位置と
閉鎖位置との間で移動し得る。
各場合に閉鎖位置で各組のクランプ装置がチューブＳＯ
の１端を固着する。２組のクランプ装置は出発位置（第
１図）から、チューブ５０の長さに釣合った最小間隔（
第２図）まで互いに接近し。
其処から再び各出発位置に戻る。出発位置で各上方部は
開放位置に配置されており、２組のクランプ装置が互い
に前記最小間隔に接近するまで開放位置に維持されてい
る。この位置で各上方部は閉鎖位置を取シ、従って、チ
ューブ５０の比較的大きい部分を被覆する。チューブ５
０は同時に、各組のクランプ装置によって包囲され且つ
固着される。上方部が未だ閉鎖位置に維持されている間
Ｋ。
引続いて２組のり２ンプ装置が移動して出発位置まで戻
る。２組のクランプ装置の上方部２０ａ、　２１ａの移
動は駆動機構２５．２６により生起され。
２組のクランプ装置を相互に接近させるために駆動機構
２４が備えられている。２個の上方部は。
下方部に設けられた溝２２．２３の中を摺動し。
他方、下方部はフレーム１１の中に設けられた溝１３ａ
−ｂの中を摺動する。
クランプ装置にチューブ５０を挿入するか又はクランプ
装置からチューブ５０を除去すべくグリッパ２８が備え
られている。２組のクランプ装置が互いに最小間隔を隔
てているときに、２個の加熱ジョー２９ａ−ｂから成る
加熱部材は、チューブの中央区域を加熱し得る位置に誘
導される。加熱ジョーの運動は、プツンユーグルバーを
持つ駆動機構３３を介して行なわれる。例えば電力によ
るジョー加熱用のリード１１１３１が図示されている。
２組のクランプ装置のいずれかに隣接して円筒状の形成
及び吹込マンドレル２７が備えられている。このマンド
レルは駆動機構３９を介して、マンドレルの円筒状部が
別の組のクランプ装置の開口部の中に少し突入している
位置まで移動し得る。
２組のクランプ装置が夫々の出発位置にあるときにもマ
ンドレルは前記開口部の中に突入している。
マンドレルの外径とチューブ５０の内径とは。
マンドレルがチューブの中に挿入され得るように調整さ
れている。更に、マンドレルは１列のオリフィス４０を
備えておシ、該オリフィスはマンドレルの内部のキャビ
ティに連通しており、該キャビティは圧力媒体用ライン
３２に接続されている。
圧力媒体はライン３０ａ、　ｂ、　　ｃ、　　θ（圧力
ライン３０ｄは図示されていない）を介して個々の駆動
機構２４，２５，２６．３３及び３９に供給される。
第３図では、２組のクランプ装置２０ａ−ｂ、２１ａ−
ｂは、相互間間隔が最小である位置で示されている。更
にマンドレル２７の中の前記キャピテイ４２と、チュー
ブ５０の１端とクランプ装置２１ａ−ｂとの間のガスケ
ット４１と、チューブ５０の他端とクランプ装置２０ａ
−ｂとの間のガスケット３４とが図示されている。マン
ドレル２７とクランプ装置２０ａ−ｂとの間のガスケッ
ト３５もまた図示されている。下方クランプ装置２１ｔ
）に出口弁３６が配置されている。仁のようＫして、オ
リフィス４０を介して圧力が作用し得る閉鎖スペースが
マンドレル２７の中に形成される。
第４図は出発位置まで戻った２組のクランプ装置を示す
。チューブ５０の局部は依然として前のようＫしつかル
と保持されている。図によれば。
マンドレル２７はクランプ装置２１　ａ　−ｂ　Ｉｃ突
入し続ける。チューブ５０の中央帯域５１は軸方向に延
伸されておシその壁厚はチューブの残りの部分の壁厚よ
シ小さい。
第５図で中央帯域５１は金型５７ａ−ｂに対して吹込成
形されている。金型の成形表面は、ブランクから形成さ
れるべく製造途中の容器の互いに向き合った２個の口部
５２ａ−ｂの形状に一致する。
第６図は出発位置のマンドレル２７を示す。チ・二−プ
５０の切断位置即ち２個の成形口部５２ａ−す間の移行
部に切断ディスク５８が配置されている。
第７図はベアリング１２の回シを回転するターンテーブ
ルｌＯを示す。ターンテーブルに近接して多数の位置Ａ
−Ｕが図示されている。第１図及び第２図に示した協働
する２組のり２ンプ装置と駆動機構と管状マンドレルと
加熱装置等とを備えた１個のフレーム１１がターンテー
ブル上の各位置に配置されている。各位置に於いて個々
の加工段階は、マンドレル、加熱ジョー、２組のクラン
プ装置等の位置によって概略的に示されている。
第８図社、好ましくは所謂チューブの常温延伸に適する
本発明の具体例を示す。２組のクランプ装置の間に環状
加熱部材３８が配置されている。
この加熱部材によってチューブ５０の中央区域は環状帯
域５０よシ高温まで加熱される。
第９図及び第１０図は、チューブ５０の常温延伸に係る
。第９図では中央の延伸帯域の形成が開始されており、
第１０図では中央の延伸帯域５４の全部が形成されてい
る。
第１１図及び第１２図は、チューブ５０の中央帯域５１
ａが前出の本発明の具体例よシ長い本発明の変形例に係
る。図は２組のクランプ装置の１組のみを示す。第１１
図はチューブの延伸完了後の位置を示しておシ、第１２
図は、外側金型５９に対して吹込成形された後の中央帯
域５Ｊａ　（第１１図）を示す。外側金型の成形表面は
、ブランクから形成されることになっている製造中の容
器の互いに向き合った２個の口部【１個の口部５２ａの
み図示〕と隣接するネック予定部６０ａとの形状に対応
している。成形済のネック予定部の中で最大直径を有す
る帯域５６は好ましくは、チューブの初期直径の少くと
も３倍の直径を有する。
第１３図及び第１４図は完成した管状予備成形物を示す
。第１３図の予備成形物は第５図に示したブランク部か
ら形成されており、第１４図の予備成形物は第１２図に
示したブランク部から形成されている。予備成形物の１
端に口部６２ａ、　　ｂ及び隣接のネック部６３ａ、　
ｂが形成されている。予備成形物の他端に閉鎖部６１ａ
、ｂが形成されている。閉鎖部ｓｌａ、　ｂとネック部
６３ａ、　ｂとの間に管状部６４ａ、　　ｂが形成され
ている。
本発明の予備成形物の製造では、チューブ５０はグリッ
パ２８を介して第１図の位置に誘導される。２組のクラ
ンプ装置２０．２１は駆動機構２４を介して互いに接近
し、チューブの両端をガスケラ）３４．４１と接触させ
る。上方クランプ装置は駆動機構２５．２６を介して閉
鎖位置に配置され、チューブ５０の両端はしりかシと保
持され同時に比較的大きい部分に亘って包囲される。こ
の状態は第２図に示されている。変形例として、との段
階ですでに予めマンドレル２７を第３図の位置に配置し
ておいてもよい。加熱ジョー２９は加熱位置まで誘導さ
れ、チューブの中央部の材料をガラス転移温度Ｔｇよシ
低い温度まで加熱するのに必要な間前記位置に維持され
る。次に駆動機構２４は２組のクランプ装置を互いから
遠去かる方向に移動させる。チューブの中央部は延伸さ
れ。
同時にチューブ壁が薄くなシ、チューブは第４図の如き
外観を呈する。好ましくは延伸が少くとも約３倍であり
、従って厚みが１以下に減少する。
全延伸段階の間にマンドレル２７はチューブの内部で延
伸帯域内に配置されており、従って延伸帯域が好ましく
ない小直径になることが阻止される。
チューブの内部の閉鎖スペースに圧力を作用させ、材料
が外側金型５７と接触するよ５になるまで材料を帯域内
で一脹させる。この段階で互いに接合している２個のブ
ランク部の中の口部予定部と隣接ネック部とが造形され
て予備成形物が得られる。チューブ内の材料は外側金型
の表面と接触した状態で冷却されその結果、寸法安定性
が得られる。マンドレル２７を出発位置まで後退させる
のと同時に外側金型を開放し、切断ディスク２８によっ
て２個の口部予定部間の移行部でチューブを分割する。
この結果別個の２個のブランク部が製造される。このブ
ランク部の再造形によって１端を閉鎖し、再加工によっ
て他端に所要の閉鎖表面を設ける。この方法によシ、第
１３図の管状予備成形物が得られる。
１端閉鎖及び必要な場合口部再加工用の装置の設計は図
示されていないが、これらの装置はすでに公知であり使
用されでいる任意の技術によって製造され得る。閉鎖は
通常、チューブの１端の材料をガラス転移温度Ｔｇよシ
高温まで加熱し１次に前記端を実質的に球状のシェルに
対して軸方向に押圧し、前記シェルが軟材料を圧縮して
端部を２鎖することによって行なわれる。引続いて、２
組のクランプ装置が予備成形物を解放した後にグリッパ
２８は、形成された２個のブランク部を製造装置から取
出す。その後接前記の処理工程が反復される。
本発明の好ましい具体例によれば、前記の製造段階は第
７図の装置によシ実施される。位置Ａでチューブが２組
のクランプ装置に供給され１位置Ｂで２組のクランプ装
置が互いに接近する方向に移動し且つ同時にマンドレル
がチューブ内部に導入され１位置ａ−ｍでチューブの中
央領域が加熱され１位置Ｆで加熱処理が中断される。位
置Ｇ　−Ｈでチューブの中央部が延伸され１位置Ｉで外
側金型が成形位置まで導入され、位置Ｊでチューブの内
部に圧力が加えられ、隣接ネック部を持つ口部予定部が
形成される。位置にで外側金型が開放され１位置りでマ
ンドレルが出発位置まで後退する。位置Ｍａチューブの
形状を安定させる冷却位置、又は、予備位置であり、他
方１位置Ｎでチューブは２個のブランク部に分割される
。位置０で必要な場合２個の口部予定部が再加工すべく
加熱され１位置Ｐで口部の最終形状が得られる。位置Ｒ
で口部再加工装置は再び出発位置に戻り、引続いて位置
Ｓでブランク部は相互に近付く方向に移動する。その結
果１位置Ｔでグリッパが係合し。
位置υでクランプ装置が開放されて、形成された成形物
が、第７図の製造装置から取出され得る。
このときにグリッパ装置がブランクを１端閉鎖装置に転
送するのが有利である。このよりな１端閉鎖装置は第７
図に記載の装置から独立して備えられていてもよく、又
は、該装置の１部を形成していてもよい。
後者の場合この装置は、よシ多数の位置を備えることが
必要である。
チューブの中央帯域の常温延伸中に、材料の中央帯域内
の環状帯域は延伸段階の前に環状加熱部材３８（第８図
）を介して加熱される。この加熱部材は好ましくは、１
組のクランプ装置に達するまでの中央帯域を加熱するよ
うに設計されている。
延伸のときに開始される流れの移動方向を制御するため
に５材料は通常、流れ段階が伝搬されてはならない方向
で被加熱環の直後に冷却される。チューブの全材料が２
組のジョーの間で延伸されるのが必要な具体例では、被
冷却ジョーによって所要の冷却が得られる。別の具体例
では、原則として加熱装置３８の構成に対応する方法で
構成された環状冷却装置が使用される。
チューブの中央帯域を加熱延伸する場合、成る種の応用
例では、チューブが延伸される前にチューブの中央帯域
に７５ｙ望の温度分布を生成するために１個又は数個の
環状加熱部材が使用される。この場合環状加熱部材はし
ばしば、加熱ジョー２９の中の高温帯域から成る。
チューブΩ中央帯域で材料を常温延伸する場合。
材料の流れは先ず環状加熱部材３８によシ加熱された環
状帯域から始まる。チューブの中央帯域を更に延伸する
と、材料の流れ帯域は別の組のクランプ装置の方向に移
動しく第９図参照）、その結果、延伸段階の終了後に、
中央被延伸帯域が形成される。その様子状・第１θ図に
示されている。常温延伸の場合、延伸が約３倍までに限
定されている限シ、中央帯域はチューブの内径を縮少す
る傾向を、持たない。従って本発明のこのような具体例
では、実際の延伸段階以前にマンドレル２７をチューブ
内の位置に配置しておく必要はない。第１１図及び第４
２図は前出の本発明の具体例よシも長い被延伸中央帯域
５Ｘａを持つ本発明の具体例を示す。チューブの内部に
圧力を作用させると、２個の口部予定部と共Ｋｍ接ネッ
ク部もまた形成され。
これらのネック部は、実際の口部の直径よシ大きい直径
で形成される。この段階ではネック予定部を、最大直径
増加が少くとも３倍となるような程度に造形し得ること
が好ましい。これによシ、比較的寸法安定性のネック部
が形成されるという利点が生じる。前記ネック部は、容
器の残部の造形に伴なう後続加熱の間に極めて僅かな程
度の影響しか受けない。第１２図に部分的に示されたブ
ランク部から形成された予備成形物の様子は第１４図に
示されている。
延伸され且つ造形されたチューブの切断によってブラン
ク部を形成する方法を前記の記載に於いて説明した。本
発明の好ましい具体例で捻、ブランク部の相互間の切断
は、１個又は数個の切断ディスクによシ行なわれる。前
記ディスク唸２個の口部予定部間の移行部に形成される
チューブの円周面の回シを圧力下で回転する。
前記の記載では、チューブの中央材料区域の加熱が加熱
ジョーによって行なわれると仮定した。
可能な範囲の最も均等な材料の加熱を達成するために、
チューブは好ましくは加熱部材と相対的に回転しなけれ
ばならない。このためにクランプ装置を適当に変形し１
円錐形ベアリングを配備するか又はチューブの回シで回
転する加熱ジョーを配備する。
チューブの中央区域がガラス転移温度Ｔｇよシ低温の初
期温度で延伸される場合、材料は延伸段階後にガラス転
移温度Ｔｇよシ高温に加熱され。
その後で口部予定部と隣接ネック部とが造形される。
前記の記載に加えて１本発明の範囲は特許請求の範囲に
記載されている。
【図面の簡単な説明】
第１図は２組のクランプ装置を有する延伸及び吹込成形
装置の斜視図であり延伸装置の２組のクランプ装置がチ
ューブ区分の受容位置に配置された説明図、第２図はク
ランプ装置がチューブ区分の固着位置にあるときの延伸
及び吹込成形装置の斜視図、第３図はチューブ区分の中
央部の加熱中の延伸及び吹込成形装置の断面図、＃Ｉ４
図は固着されて延伸されたチューブ区分を含む延伸及び
吹込成形装置の断面図、第５図は口部と隣接ネック部と
を形成すべくチューブ区分の内容に圧力が加えられてい
るときの延伸及び吹込成形装置の断面図、第６図はチュ
ーブ区分を別個の２個のブランク部に切断する装置の説
明図、第７図は予備成形物用ブランク部の段階的製造装
置の概略説明図。 第８図はチューブ区分の環状部分加熱装置を持つ延伸及
び吹込成形装置の断面図、第９図はチューブ区分の常温
延伸段階中の延伸及び吹込成形装置の断面図、第１Ｏ図
はチューブ区分の常温延伸段階実施後の延伸及び吹込成
形装置の断面図、第１１図は軸方向延伸帯域の長さが増
加した延伸及び吹込成形装置の断面図、第１２図は第１
１図の延伸及び吹込成形装置の部分断面図を示しておシ
、チ≧−ブ区分の内容に圧力が作用しておシ特に口部に
隣接のネック部が形成されている状態を示す部分断面図
、第１３図は第５図のブランク部から造形された完成管
状予備成形物の断面図、第１４図社第１２図のブランク
部から造形された完成管状予備成形物の断面図である。 １０・・・ターンチー７’ル、１１・・・フレーム、１
２・・・ベアリング、２０．２１・・・クランプ装置、
２４．２５．２６・・・駆動機構、２７・・・マンドレ
ル、２８・・・グリッパ、２９・・・ジョー３４．３５
・・・ガスケット、３８・・・加熱部材。 ３９・・・駆動機構、４１・・・ガスケット、５０・・
・チューブ、５８・・・切断ディスク。

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）ポリエステル又はポリアミド型の熱可塑性材料、
    好ましくはポリエチレンテレフタレートから成り、１端
    に隣接ネック区域を持つ口部を有し且つ他端に好ましく
    は球形の閉鎖部を有し且つ両端間に管状区域を有する管
    状予備成形物であり、予備成形物の閉鎖端と環状区域と
    が主として結晶化度５％未満の無定型非配向材料から成
    る型の管状予備成形物に於いて、隣接ネック区域（６３
    ）を持つ予備成形物（６０）の口部（６２）が主として
    、少くとも約３の約数で壁厚を減少させることによつて
    予備成形物の軸方向に配向されており、ある場合には少
    くとも口部が予備成形物の周方向で或る程度好ましくは
    低度に配向されていることが可能であり、口部と隣接ネ
    ック区域との中の材料の結晶化度が最高５０％であり好
    ましくは１０〜２０％の間の値であることを特徴とする
    熱可塑性材料の管状予備成形物。
  2. （２）口部に接続するネック区域の中の材料が、材料の
    初期厚味を少くとも約１／３まで薄くすることによつて
    予備成形物の軸方向に配向されており、且つ、材料がガ
    ラス転移温度（Ｔｇ）未満の温度である間に吹込成形処
    理を用いた延伸によつて予備成形物の周方向に配向され
    ており、結晶化度は最高５０％、好ましくは１０〜３５
    ％の値であることを特徴とする特許請求の範囲第（１）
    項に記載の管状予備成形物。
  3. （３）口部（６２）の材料の配向から誘導される結晶化
    度は最高約２０％であり好ましくは１０〜１７％の値で
    あることを特徴とする特許請求の範囲第（１）又は第（
    ２）項に記載の管状予備成形物。
  4. （４）口部に隣接のネック区域（６３）の材料の配向か
    ら誘導される結晶化度が最高約３４％及び好ましくは約
    １２〜３０％の値であることを特徴とする特許請求の範
    囲第（１）項〜第（３）項のいずれかに記載の管状予備
    成形物。
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