JPH0242643B2 - - Google Patents

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JPH0242643B2
JPH0242643B2 JP55078286A JP7828680A JPH0242643B2 JP H0242643 B2 JPH0242643 B2 JP H0242643B2 JP 55078286 A JP55078286 A JP 55078286A JP 7828680 A JP7828680 A JP 7828680A JP H0242643 B2 JPH0242643 B2 JP H0242643B2
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tube
mouth
neck
stretching
blank
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Description

【発明の詳細な説明】
［技術分野］ 本発明は、例えば容器に形成するのに適当なポ
リエチレンテレフタレートの管状予備成形物
（tubular pre−moulding）を製造する方法に係
る。１つのチユーブの相互に隣接している２個の
ブランク部分から、軸方向延伸処理および吹込み
成形処理によつて、それぞれの予備成形物に口部
と隣接ネツク部を形成することができる。２つの
口部の間は、２個のブランクを形成すべく切断さ
れる。 ［技術背景］ 熱可塑性材料から容器を製造する方法において
は、非晶質熱可塑性材料の長い押出チユーブを切
断して、通常容器用予備成形物といわれるブラン
クを形成する。切断チユーブ部材の一端を最終的
に容器の口部を形成するように成形し、同部材の
他端は閉鎖する。 本発明は、従来公知の製法に伴う或る種の欠点
を排除する。 本発明が直面する技術上の問題及び本発明を更
に十分に理解し得るように、ポリエチレンテレフ
タレート（PET）のいくつかの特性を次に記載
する。文献、例えばD.W.van Krevelen、
“Properties of Polymers”Elsevier Scientific
Publishing Company、1976に記載されているよ
うに、非晶質ポリエチレンテレフタレートを配向
したときに、材料の性質が変化することは公知で
ある。これらの変化するいくつかの性質は同文献
の317ページ及び319ページの第１４．３図及び第
１４．４図に概略的に示されている。 PETは、多くの他の熱可塑性材料と同様に材
料の延伸により配向され得る。通常、この延伸は
材料のガラス転移温度Tgより高い温度で行なわ
れる。材料の強度特性は配向により改良される。
前記文献によれば、熱可塑性PETの場合、延伸
比の増加即ち延伸後の長さと延伸前の長さとの比
を増加すれば、材料特性の改良が得られる。延伸
比が約２から３よりやや大きい値まで増加すると
きに、材料特性の特に大きい変化がみられる。こ
の場合、配向方向の強度は顕著に改良されてお
り、同時に密度、結晶化度及びガラス転移温度
Tgが上昇する。317ページの図によれば、延伸比
が3.1となるように延伸した後の材料は単位面積
当りσ＝10に対応する力に耐え、他方、延伸比
2.8に於ける延び率は実質的により大である。 前記の図は、材料の一軸配向で得られる変化を
示す。二軸配向では両方の配向方向で同様の結果
が得られる。通常、連続的に延伸することによつ
て配向させる。 上記したような改良された材料特性は、非晶質
PET材料をそのガラス転移温度Tgより低い温度
で「流れ領域」（flow zone）形成下に延伸する
ときにも得られることが本発明に於いて判明し
た。PETロツドを流れ領域形成下に延伸すると、
その径はもとの約1/3に減少する。延伸を続ける
と、流れ領域は非晶質材料中を連続的に移動す
る。ここに「流れ領域」とは、ガラス転移温度
Tg以下での延伸により、PET材料内部に熱が蓄
積される部位を意味し、その結果当該部位の温度
が上昇して円滑な延伸が可能となると共に延伸部
位の結晶化度も大きくなる。 ボトルの場合、ネジ切りした口部の所定の外径
は規格化されており、モールド成形法を使用する
従来公知の技術では、吹込成形容器ボデイの許容
される最大直径はこの外径によつて決まる。この
理由に関しては以下に詳細に説明する。予備成形
物に変形されるチユーブの非晶質出発材料を得る
ためには、チユーブ押出後にガラス転移温度Tg
より低い温度になるまで材料を急冷しなければな
らない。材料壁が相当厚い場合、材料が充分な熱
伝導率をもたないので壁の中央部が所望の速さで
冷却されない。その結果、材料の中央部が結晶性
となり不透明になる。このため、理論的には、押
出チユーブの可能な最大壁厚は約９mm未満であ
る。しかし乍ら実際には通例、４mm未満の壁厚を
使用する。実際、相当な厚みの壁をもつ予備成形
物を吹込成形する際、吹込成形段階の間材料がモ
ールドの壁に到達する前に、材料が冷却するとい
う問題が生じる。このとき、吹込成形容器はガラ
スのように透明ではなくなり、不透明な白色部分
を含んでいる。吹込成形では、容器壁の強さ及び
ガス透過に対して所要の抵抗を有する容器を得る
ために、最終容器の壁厚が所定値より低い値にな
つてはならない。更に、公知技術によれば予備成
形物の口部の成形中にチユーブの外径を小さくす
ることができない。このため、吹込成形容器の所
望の口部径に応じて、予備成形物の径および吹込
成形容器ボデイの最大径を決めなければならな
い。容量の大きいボトルが必要なときは、これら
のボトルは、可能な最大径に到達した後に公知技
術によつて軸方向に引伸ばされる。しかし、この
ような引伸ばしでは、若干の不安定性が生じるの
みならず、容器ボデイの材料が十分に利用されな
いという欠点が生じる。貯蔵容量の単位容積当り
の材料の必要量が、容器ボデイの直径と長さとの
双方を実際の所要容積に適応させたときの材料の
必要量よりも多くなるからである。更に、容器の
表面積が必要以上に大きいと、これに対応して炭
酸飲料の保存中に二酸化炭素の全透過量が増大す
る。 材料の特性を最大限に利用するためには、吹込
成形段階後に実際の容器ボデイとなる予備成形物
の部位の径として、吹込成形容器ボデイの材料が
所望の配向を得るような値を選択するのが望まし
い。PETの容器では、材料が吹込成形によつて
二軸延伸され、両延伸の積が約９となるのが望ま
しい。 上記したことから、公知技術では口部の材料の
量は、計算上の応力により決定されるのではな
く、容器ボデイの最大径によつて決定されること
が判る。従つて、通常相当に過剰量の口部材料が
必要になる。 例えば容量１のPETボトルでは、公知技術
によれば口部が材料総量の25〜30％までを含み得
る。口部寸法が不都合に大きくなることをさしお
いても、このことは材料を大量に浪費することを
意味し、最終製品の大量生産に於いて特に重大な
欠点となる。 現在使用されている技術では、口部と隣接ネツ
ク部とは非配向材料、即ち非晶質材料からなる。
このことは、隣接ネツク部と口部の材料が容器ボ
デイの材料とは異なる性質を有することを意味す
る。例えば、PETの容器では、口部材料のガラ
ス転移温度Tgは71℃であるが、容器ボデイ材料
のガラス転移温度は約81℃となる。従つて、口部
材料は容器ボデイの材料より低温で軟化する。 ブランクの口部相当部位を冷間成形して、容器
ボデイの壁部を形成するブランク部位に口部材料
を移動させることは公知である。この方法では、
口部材料の量を容器としての口部にかかる応力に
或る程度釣合わせることができるが、実際の容器
ボデイと口部との間に成形されるネツク部の延伸
の程度は３倍よりも小さい。従つて、成形容器の
ネツク部は充分に配向されていない材料からな
り、同時に壁厚が大となつて好ましくない。この
方法はスエーデン特許出願第78／02、362−９号
に記載されている。 フランス特許出願第74／39648号に記載された
方法では、一端が閉鎖されており且つ他端に吹込
成形器にブランクを固定する玉縁（beading）が
備えれている管状ブランクが射出成形され、或る
程度の成形後に吹込成形されて容器とされる。ブ
ランクの管状部の材料はガラス転移温度Tgより
高い温度で半径方向に膨脹し、容器の口部を形成
する。この方法で成形された容器の口部とネツク
部とは、極く僅かしか延伸（配向）しておらず、
公知容器の口部に関して記載した上記欠点が、こ
の特許出願に記載の方法で製造した容器にも存在
する。 更に前記フランス特許出願の方法の欠点は、ブ
ランクを成形して完成容器を得るときに、射出成
形された管状ブランクの材料の一部しか使用しな
いことである。この方法で生じる材料損失が製品
の大量生産のときに経済的不利益を生じることは
明らかである。 ドイツ連邦公開公報DOS第2540930号には、
PETの管状ブランクから容器が形成されている
が、容器壁を例えば1.5倍以上に延伸する方法が
開示されている。容器の底部は非晶質非配向材料
からなり、容器のネツク部はわずかに配向された
材料からなる。加熱とその結果生じた結晶化とに
よつて、非配向ゾーンの材料の強度を増すが、同
時にこのゾーンの材料は不透明になる。更に、上
に述べた諸方法を組合せても、容器ネツク部の好
ましくない寸法超過が生じ、同時にこの部分の性
質が容器ボデイ自体の性質よりも低下する。 ［本発明の概要］ 本発明が提供する、一端に口部とそれに隣接す
るネツク部を有し且つ該ネツク部に連続する管状
部を有する、ポリエチレンテレフタレートの容器
成形用管状予備成形物の製法は、非晶質ポリエチ
レンテレフタレート材料の管状ブランクを用意
し、該材料のガラス転移温度（Tg）以下の初期
温度で該管状ブランクを軸方向に引張して、前記
口部および前記隣接ネツク部に相当する材料部位
を流れ領域形成下に軸方向に延伸し、これにより
前記口部および前記隣接ネツク部の材料厚さを約
１／３に減少すると共に軸方向に配向させ、次いで、
少なくとも、軸方向に配向させた前記口部相当部
位をそのガラス転移温度（Tg）以上の温度で吹
込成形して前記口部を形成することを特徴とす
る。 本発明のブランクでは、ブランクから形成され
た容器の口部とネツク部との双方及び容器ボデイ
が、発生する応力に適応し得る材料からなり、前
記口部とネツク部の材料が少なくとも軸方向に３
倍以上延伸されて十分に配向されている。 この結果、容器の前記各部においてガラス転移
温度Tgが高くなるという利点が得られる。これ
は前記各部が同じ熱抵抗を有することを意味して
おり、このことは公知技術で形成された容器に比
較して重要な利点である。というのは、公知技術
で形成された容器の場合、少なくとも透明材料か
らなる容器に関する限り、ネツク部と口部とは容
器ボデイ自体よりも熱応力に敏感だからである。 更に本発明によれば、口部径がより小さい容器
の製造も可能である。容器ボデイの長さと径と
は、貯蔵スペースの単位容積あたり最小量の材料
を使用して容器の貯蔵容量に合わせることができ
る。 更に本発明によれば、任意の所望の形状のネツ
ク部を有する容器をブランクから形成し得る。口
部とネツク部との双方で材料は配向されており、
10％より大きい結晶化度を有する。これは材料を
必要な程度まで延伸させる、例えばPET容器の
場合軸方向に３倍以上延伸させることによつて達
成される。公知技術では、容器の口部とネツク部
とを主として非配向材料から構成しなければこの
程度の配向を得ることは不可能であつた。そのた
め、公知技術では、壁厚を少なくとも1/3に減少
させた容器ボデイにネツク部を最短距離で一体化
させ、主として非晶質材料からできている低配向
性（従つてガラス転移温度Tgが低い）のネツク
部の大きさを小さくしていた。 ［本発明の具体例の説明］ 本発明によれば、熱可塑性PET材料のチユー
ブを２個のクランプ装置の間で締付ける。２個の
クランプ装置間のPET材料は、クランプ装置を
互いに遠去かる方向に移動させることによつて、
チユーブの軸方向に延伸される。この場合、
PET材料は少なくとも３倍の延伸比で延伸され
る。 本発明によれば、PET材料は冷間状態で延伸
される。このことは、延伸段階の初期で材料温度
がガラス転移温度Tgより低いことを意味する。
“冷間状態”で延伸するとき、材料は前記した流
れ状態下に延伸される。 延伸後、延伸材料の中央部をガラス転移温度
Tgより高い温度でモールドに吹込成形し、例え
ばネジを形成し、更に或る場合には隣接ネツク部
に相当する部位を形成し得る。このとき、２個の
口部は互いに隣接したままである。 その後、２個の口部の間でチユーブを切断す
る。切断ブランクの夫々は、一端を閉鎖し、所望
により他端を加工して閉鎖面とした後に、管状予
備成形物を形成する。 本発明方法を実施する具体的な装置は、多数の
延伸装置及び吹込成形装置を具備しており、夫々
２個のクランプ装置を有している。クランプ装置
はチユーブを締付けるために備えられているもの
であり、２組のクランプ装置は、互いに接近又は
遠去かる方向で移動可能に配置されている。クラ
ンプ装置のチユーブとの接触表面は冷却される。
２組のクランプ装置間のチユーブ材料を加熱する
ための装置および加熱材料をブローする吹込成形
用モールドを適当に配置することができる。更に
装置は、吹込成形前にチユーブの両端を閉鎖する
装置と、形成された閉鎖キヤビテイに圧力を送る
装置とを含む。代表的な具体例では、円筒状ロツ
ドをチユーブ内に軸方向に挿入し得るようにして
もよい。好ましくは同等の２個の部材にチユーブ
を切断する装置も備えられている。 本発明の具体例では、クランプ装置は、チユー
ブがその軸の回りに回転自在であるように配置さ
れている。このようにすると、２組のクランプ装
置間の材料の加熱及び同等の２個の部材のチユー
ブの切断が容易に行なわれる。 ブランク形成にあたり、チユーブを２個のクラ
ンプ装置間に固定し、次にクランプ装置を互いに
遠去かる方向に移動させる。或る具体例では２組
のクランプ装置間の材料を先ず所望の温度分布に
なるまで加熱した後、或る応用例ではチユーブ材
料を半径方向に膨脹すると同時か又はチユーブ材
料を半径方向に膨脹させた後に前記のクランプ装
置の移動を開始する。延伸されるチユーブの長さ
に対する移動距離は、PETの場合、材料が軸方
向配向して少なくとも10％の結晶化度に到達する
ように選択される。ある場合には、材料の延伸前
に円筒状ロツドをチユーブ内に挿入してもよい。
また、或る応用例では、ロツドを加熱してもよ
い。半径方向に膨脹させるためにチユーブの両端
を閉鎖し、２組のクランプ装置間の材料を加熱し
て、チユーブ内の閉鎖スペースを加圧し、例えば
口部ネジ及び隣接ネツク部を成形すべくモールド
表面に接触するように加熱材料を膨脹させる。寸
法安定性が得られるに十分な程度まで材料が冷却
されると、切断装置でチユーブを２つに切断す
る。２個の切断部材の夫々の一端は成形により閉
鎖し、必要な場合、他端即ち口部端を加工して所
望の閉鎖表面を得る。このようにして予備成形が
完了する。 上記した本発明方法によれば、予備成形物の製
造中に材料の損失は生じない。勿論、延伸段階後
に形成された延伸材料から、１組の口部と隣接ネ
ツク部が形成されるようにしてもよい。しかし乍
らこの場合、チユーブの予備成形物の製造に使用
されない部分が切断されるので、材料の好ましく
ない損失が生じる。従つて本発明のこの具体例は
特別な場合にのみ、例えば長い口部とネツク部と
をもつ容器の予備成形物を製造する場合に使用さ
れる。 第１図及び第２図は、２組のクランプ装置２０
ａ−ｂ及び２１ａ−ｂが配置されたフレームを示
す。基本的に、この２組のクランプ装置は、上方
クランプ２０ａ，２１ａと下方クランプ部２０
ｂ，２１ｂとからなる。前記２組のクランプ装置
に於いて、上方部は開放状態と閉鎖状態をとり得
る。閉鎖状態で各組のクランプ装置はチユーブ５
０の一端を嵌挿している。２組のクランプ装置は
出発位置（第１図）から、チユーブ５０の長さに
相当する最小間隔（第２図）まで互いに接近し、
そこから再び各出発位置に戻るようになつてい
る。出発位置で各上方部は開放状態にあり、２組
のクランプ装置が互いに前記最小間隔に接近する
まで開放状態に維持されている。この最小間隔の
位置で各上方部は閉鎖状態をとり、チユーブ５０
のほぼ大部分を覆う。チユーブ５０はそのとき各
組のクランプ装置によつて包囲され且つ固定され
る。引続いて、上方部を閉鎖状態に維持したま
ま、２組のクランプ装置を移動させて出発位置ま
で戻す。２組のクランプ装置の上方部２０ａ，２
１ａの作動は駆動機構２５，２６により行なわ
れ、２組のクランプ装置を相互に接近させるため
に駆動機構２４が備えられている。２つの上方部
は下方部に設けられたグルーブ２２，２３を摺動
し、他方、下方部はフレーム１１に設けられたグ
ルーブ１３ａ−ｂを摺動する。 クランプ装置にチユーブ５０を挿入するか又は
クランプ装置からチユーブ５０を取り出すための
グリツパ２８が備えられている。２組のクランプ
装置が前記最小間隔にあるとき、２つの加熱ジヨ
ー２９ａ−ｂの加熱装置が、チユーブの中央部を
加熱し得る位置に誘導される。加熱ジヨーの作動
は、プツシユ−プルバーを持つ駆動機構３３を介
して行なわれる。例えば電力により加熱ジヨーを
加熱するためのリード線３１が図示されている。 ２組のクランプ装置のいずれか一方に隣接して
円筒状の成形及び吹込マンドレル２７が備えられ
ている。このマンドレルは駆動機構３９を介し
て、マンドレルの円筒状部が他方の組のクランプ
装置の開口部の中に少し突入する位置まで移動し
得る。２組のクランプ装置が夫々の出発位置にあ
るときにも、マンドレルは前記開口部の中に突入
し得る。 マンドレルの外径とチユーブ５０の内径とは、
マンドレルがチユーブの中に挿入され得るように
調整されている。更に、マンドレルは一例のオリ
フイス４０を備えており、該オリフイスはマンド
レルの内部キヤビテイに連通しており、該キヤビ
テイは圧力媒体用ライン３２に接続されている。 圧力媒体はライン３０ａ，ｂ，ｃ，ｅ（圧力ラ
イン３０ｄは図示されていない）を介して個々の
駆動機構２４，２５，２６，３３及び３９に供給
される。 第３図では、２組のクランプ装置２０ａ−ｂ及
び２１ａ−ｂは、相互間の間隔が最小の位置にあ
る。更に、マンドレル２７の前記キヤビテイ４２
と、チユーブ５０の一端とクランプ装置２１ａ−
ｂとの間のガスケツト４１と、チユーブ５０の他
端とクランプ装置２０ａ−ｂとの間のガスケツト
３４とが図示されている。マンドレル２７とクラ
ンプ装置２０ａ−ｂとの間のガスケツト３５もま
た図示されている。下方クランプ装置２１ｂに出
口弁３６が配置されている。このようにして、オ
リフイス４０を介して加圧状態下におくことので
きる閉鎖スペースがマンドレル２７の中に形成さ
れる。 第４図は出発位置まで戻つた２組のクランプ装
置を示す。しかし、チユーブ５０は依然として前
のようにしつかりと保持されている。同図におい
て、マンドレル２７はクランプ装置２１ａ−ｂに
突入している。チユーブ５０の中央ゾーン５１は
軸方向に延伸されており、その壁厚はチユーブの
他の部分の壁厚より小さい。 第５図で中央ゾーン５１はモールド５７ａ−ｂ
に吹込成形されている。モールドの成形表面は、
ブランクから形成される容器の互いに向き合つた
２個の口部５２ａ−ｂの形状に一致する。 第６図は出発位置のマンドレル２７を示す。チ
ユーブ５０の切断位置即ち２個の成形口部５２ａ
−ｂの間に切断デイスク５８が配置されている。 第７図はベアリング１２の回りを回転するター
ンテーブル１０を示す。ターンテーブルに位置Ａ
−Ｕが図示されている。第１図及び第２図に示し
た２組のクランプ装置と駆動機構と管状マンドレ
ルと加熱装置等とを備えた１個のフレーム１１が
ターンテーブル上の各位置に配置されている。各
位置におけるそれぞれの加工段階は、マンドレ
ル、加熱ジヨー、２組のクランプ装置等の位置に
よつて概略的に示されている。 第８図は、チユーブの冷間延伸に適する本発明
の具体例を示す。２組のクランプ装置の間に環状
加熱部材３８が配置されている。この加熱部材に
よつてチユーブ５０の中央部はその環状周辺に亘
り加熱される。 第９図及び第１０図は、チユーブ５０の冷間延
伸を示す。第９図は中央部５３の延伸が開始して
いることを示すが、第１０図では中央部の全体５
４が延伸されている。 第１１図及び第１２図は、チユーブ５０の中央
ゾーン５１ａが上記した具体例より長い変形例に
係る。同図は２組のクランプ装置の１組のみを示
す。第１１図は延伸完了後のチユーブを示してお
り、第１２図は、外側モールド５９に吹込成形し
た中央ゾーン５１ａを示す。外側モールドの成形
表面は、ブランクから形成される容器の互いに向
き合つた２つの口部（１つの口部５２ａのみ図
示）と隣接するネツク部６０ａとの形状に対応し
ている。成形後のネツク部の中で最大径を有する
ゾーン５６は好ましくは、チユーブの初期直径の
少なくとも３倍の直径を有する。 第１３図及び第１４図は本発明方法により成形
した管状予備成形物を示す。第１３図の予備成形
物は第５図に示したブランクから形成したもので
あり、第１４図の予備成形物は第１２図に示した
ブランクから形成したものである。予備成形物の
一端に口部６２ａ，ｂ及び隣接のネツク部６３
ａ，ｂが形成されている。予備成形物の他端には
閉鎖部６１ａ，ｂが形成されている。閉鎖部６１
ａ，ｂとネツク部６３ａ，ｂとの間に管状部６４
ａ，ｂが形成されている。 本発明の予備成形物の製造法では、チユーブ５
０はグリツパ２８により第１図の位置に導かれ
る。２組のクランプ装置２０，２１を駆動機構２
４をもつて接近させ、チユーブの両端をガスケツ
ト３４，４１に接触させる。上方クランプ装置が
駆動機構２５，２６を介して閉鎖状態に移り、チ
ユーブ５０の両端はしつかりと保持されると同時
にほぼ大部分に亘つて包囲される。この状態は第
２図に示されている。変形例として、この段階で
マンドレル２７を第３図の位置に予め配置してお
いてもよい。加熱ジヨー２９が加熱位置まで誘導
され、チユーブ中央部の材料をガラス転移温度
Tgより低い温度に加熱するのに必要な間この位
置に維持される。次に駆動機構２４が２組のクラ
ンプ装置を相互に遠去かる方向に移動させると、
チユーブの中央部は延伸され、同時にチユーブ壁
が薄くなり、チユーブは第４図のようになる。好
ましくは延伸は約３倍であり、従つて厚みが約1/
３に減少する。延伸段階の間マンドレル２７はチ
ユーブ内にあり、延伸ゾーンが好ましくない小さ
な径になることを阻止する。 チユーブ内部の閉鎖スペースを加圧状態にし、
材料が外側モールド５７と接触するように膨脹さ
せる。この段階で、互いに接合している２つの口
部と隣接ネツク部とが成形されて予備成形物が得
られる。チユーブ材料は外側モールドの表面との
接触により冷却され、寸法安定性が得られる。マ
ンドレル２７を出発位置まで後退させるのと同時
に外側モールドを開放し、切断デイスク２８によ
つて２個の口部の間でチユーブを切断する。この
ようにして別個の２個のブランク部品が製造され
る。このブランク部品を加工成形して一端を閉鎖
し、更に別の加工によつて他端に所要の閉鎖表面
を設ける。この方法により、第１３図の管状予備
成形物が得られる。 一端閉鎖及び口部加工（必要な場合）用の装置
については図示していないが、これらはすでに公
知であり使用されている技術と同じである。閉鎖
は通常、チユーブの一端の材料をガラス転移温度
Tgより高い温度にまで加熱し、次に同端部を実
質的に球状の面に軸方向押圧し、軟化材料を圧縮
して閉鎖することによつて行なわれる。引続い
て、２組のクランプ装置が予備成形物を解放した
後に、グリツパ２８が形成された２個のブランク
部品を製造装置から取出す。その後に前記の処理
工程が反復される。 本発明の好ましい具体例によれば、前記の製造
段階は第７図の装置により実施される。位置Ａで
チユーブが２組のクランプ装置に供給され、位置
Ｂで２組のクランプ装置が互いに接近する方向に
に移動すると同時にマンドレルがチユーブ内部に
導入される。位置Ｃ−Ｅでチユーブの中央部を加
熱し、位置Ｆで加熱処理を止める。位置Ｇ−Ｈで
チユーブの中央部を延伸し、位置Ｉで外側モール
ドが成形位置まで導入され、位置Ｊでチユーブ内
部に圧力が加えられ、隣接ネツク部を持つ口部が
形成される。位置Ｋで外側モールドが開放し、位
置Ｌでマンドレルが出発位置まで後退する。位置
Ｍはチユーブの形状を安定させる冷却位置、又は
予備位置であり、位置Ｎでチユーブを２個のブラ
ンク部品に切断する。位置Ｏで必要に応じ２個の
口部を加工すべく加熱し、位置Ｐで口部の最終形
状が得られる。位置Ｒで口部加工装置は再び出発
位置に戻り、引続いて位置Ｓでブランク部品は再
び相互に近づき、位置Ｔでグリツパで両方を掴
み、位置Ｕでクランプ装置を開放して、形成され
た成形物を第７図の製造装置から取出す。このと
きにグリツパ装置がブランクを一端閉鎖装置に移
送するのが有利である。このような一端閉鎖装置
は第７図に記載の装置から独立して備えられてい
てもよく、又は該装置の１部を形成していてもよ
い。 チユーブの中央部の冷間延伸に際し、同中央部
の環状ゾーンを延伸前に環状加熱部材３８（第８
図）で加熱する。この加熱部材は好ましくは、１
組のクランプ装置から離れた中央部を加熱するよ
うに設計されている。延伸のときに形成される流
れ領域の移動方向を制御するために、材料は通
常、流れ領域が伝搬されてはならない側に於いて
加熱環状部の直ぐ近傍で冷却されている。チユー
ブの全材料が２組のジヨーの間で延伸される具体
例では、冷却ジヨーによつ所要の冷却を行なう。
他の具体例では、加熱装置３８と同じように配置
した環状冷却装置を使用する。 チユーブの中央部を加温延伸する場合、チユー
ブの延伸前にチユーブの中央部に所望の温度分布
を得るために１個又は数個の環状加熱部材を使用
する。この場合環状加熱部材は、昇温区域を有す
る加熱ジヨー２９の形態であつてもよい。 チユーブ中央部の材料を冷間延伸する場合、材
料の流れは先ず環状加熱部材３８により加熱され
た環状ゾーンから始まる。チユーブ中央部を更に
延伸すると、材料の流れ領域はもう一方の組のク
ランプ装置の方向に移動し（第９図参照）、延伸
段階の終了後に中央延伸ゾーンが形成される。そ
の様子は第１０図に示されている。冷間延伸の場
合、延伸が約３倍に限定されている限り、中央部
のチユーブ内径は縮少する傾向を示さない。従つ
て本発明のこのような具体例では、実際の延伸段
階以前にマンドレル２７をチユーブ内の位置に配
置しておく必要はない。第１１図及び第１２図
は、上に述べた本発明の具体例よりも長い延伸中
央ゾーン５１ａを有する本発明の他の具体例を示
す。チユーブ内部を加圧にすると、２個の口部と
共に隣接ネツク部が形成される。これらのネツク
部は実際の口部の直径より大きい。この段階では
ネツク部を、最大直径増加が少なくとも３倍とな
るような程度に成形することが好ましい。これに
より、比較的寸法安定性の良いネツク部が形成さ
れるという利点が生じる。このネツク部は、容器
の残部を成形する後続加熱の間殆ど影響を受けな
い。第１２図に部分的に示したブランクから形成
した予備成形物の様子は第１４図に示している。 延伸成形チユーブを切断してブランク部品を形
成する方法を上の記載に於いて説明した。本発明
の好ましい具体例では、ブランク部品の相互間の
切断は、１個又は数個の切断デイスクにより行な
われる。切断デイスクは２個の口部の間でチユー
ブの外周面の回りを圧力下で回転する。 上の記載では、チユーブの中央材料区域の加熱
は加熱ジヨーによつて行なわれるとした。可能な
限り最も均等な材料の加熱を達成するためには、
チユーブは好ましくは加熱部材に対し相対的に回
転しなければならない。このためにクランプ装置
を適当に変形し、円錐形ベアリングを配備するか
又はチユーブの回りで回転する加熱ジヨーを配備
する。 チユーブ中央部をガラス転移温度Tgより低い
初期温度で延伸する場合、材料を延伸段階後にガ
ラス転移温度Tgより高い温度に加熱し、その後
で口部と隣接ネツク部とを適宜成形する。 上記した説明に基づき、ガラス転移温度以下で
PETチユーブを流れ領域形成下に延伸する本発
明方法の具体化した例を次に記載する。 外径30mmおよび内径26mmのポリエチレンテレフ
タレートのチユーブを、第１図に示すクランプ装
置２０ａ−ｂと２１ａ−ｂ間に挟持する。マンド
レル２７をチユーブ内に挿入し、軸方向延伸時の
支持体とする。加熱ジヨー２９をチユーブ中央部
に接触させ、30℃又は60℃の温度に保つ。次いで
クランプ装置を相互に遠去かる方向に移動させ、
チユーブの軸方向延伸を行なう。このとき、チユ
ーブ両端に負荷した応力およびクランプ装置の移
動速度は次のとおりである。
【表】 上記負荷応力および速度の条件下で、延伸は円
滑に進行し、延伸中PET材料を冷却する必要は
なかつた。
【図面の簡単な説明】
第１図は、２組のクランプ装置を有する延伸及
び吹込成形装置の斜視図であり、延伸装置の２組
のクランプ装置がチユーブを受け入れる位置に配
置されていることを示す説明図である。第２図
は、クランプ装置がチユーブ固定位置にあるとき
の延伸及び吹込成形装置の斜視図である。第３図
は、チユーブ中央部の加熱中の延伸及び吹込成形
装置の断面図を示す。第４図は、チユーブを延伸
した状態の延伸及び吹込成形装置の断面図であ
る。第５図は、口部と隣接ネツク部とを形成すべ
くチユーブ内部に圧力が加えられているときの延
伸及び吹込み成形装置の断面図を示す。第６図
は、チユーブを２つのブランク部に切断する装置
の説明図である。第７図は、予備成形物用ブラン
ク部の段階的製造装置の概略説明図を示す。第８
図は、チユーブの環状部分の加熱装置をもつ延伸
及び吹込成形装置の断面図を示す。第９図は、チ
ユーブの冷間延伸段階中の延伸及び吹込成形装置
の断面図である。第１０図は、チユーブの冷間延
伸段階実施後の延伸及び吹込成形装置の断面図で
ある。第１１図は、軸方向延伸ゾーンの長さが増
加した延伸及び吹込成形装置の断面図を示す。第
１２図は、第１１図の延伸及び吹込成形装置の部
分断面図を示しており、チユーブ内部に圧力が加
えられており特に口部に隣接のネツク部が形成さ
れている状態を示す部分断面図を示す。第１３図
は、第５図のブランク部から成形された管状予備
成形物の断面図である。第１４図は、第１２図の
ブランク部から成形された管状予備成形物の断面
図である。 １０……ターンテーブル、１１……フレーム、
１２……ベアリング、２０，２１……クランプ装
置、２４，２５，２６……駆動機構、２７……マ
ンドレル、２８……グリツパ、２９……ジヨー、
３４，３５……ガスケツト、３８……加熱部材、
３９……駆動機構、４１……ガスケツト、５０…
…チユーブ、５８……切断デイスク。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 一端に口部とそれに隣接するネツク部を有し
    且つ該ネツク部に連続する管状部を有する、ポリ
    エチレンテレフタレートの容器成形用管状予備成
    形物の製法であつて、非晶質ポリエチレンテレフ
    タレート材料の管状ブランクを用意し、該材料の
    ガラス転移温度（Tg）以下の初期温度で該管状
    ブランクを軸方向に引張して、前記口部および前
    記隣接ネツク部に相当する材料部位を流れ領域形
    成下に軸方向に延伸し、これにより前記口部およ
    び前記隣接ネツク部の材料厚さを約1/3に減少す
    ると共に軸方向に配向させ、次いで、少なくと
    も、軸方向に配向させた前記口部相当部位をその
    ガラス転移温度（Tg）以上の温度で吹込形成し
    て前記口部を形成することを特徴とする前記製
    法。 ２ 前記口部相当部位と共に軸方向に配向させた
    隣接ネツク相当部位を吹込形成して前記隣接ネツ
    ク部を形成することを特徴とする特許請求の範囲
    第１項に記載の製法。 ３ １つの管状ブランクから２つの口部およびそ
    れぞれに隣接するネツク部が相互に向き合つて形
    成され、ガラス転移温度以下の温度に冷却した後
    前記２つの口部の間でチユーブを切断し、２つの
    管状予備成形物を形成することを特徴とする特許
    請求の範囲第１項又は第２項に記載の製法。
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