JPH02258960A - 鏡面を有するチタン合金の製造方法 - Google Patents
鏡面を有するチタン合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH02258960A JPH02258960A JP23392289A JP23392289A JPH02258960A JP H02258960 A JPH02258960 A JP H02258960A JP 23392289 A JP23392289 A JP 23392289A JP 23392289 A JP23392289 A JP 23392289A JP H02258960 A JPH02258960 A JP H02258960A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- titanium alloy
- treatment
- beta
- solution treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、チタン合金の熱処理方法に関する。
本発明は、α＋β型チタン合金およびβ型合金を成形後
、β変態点以上の温度でβ溶体化処理した後、室温まで
急冷しマルテンサイト単相、あるいはβ単相にし、次い
でβ変態点以下の温度で時効処理を施しマルテンサイト
相、あるいはβ相上のα析出物を微細に析出させ、更に
、該成形体の鏡面仕上げ処理を施すことによって鏡面状
態が得られるようにしたものである。
、β変態点以上の温度でβ溶体化処理した後、室温まで
急冷しマルテンサイト単相、あるいはβ単相にし、次い
でβ変態点以下の温度で時効処理を施しマルテンサイト
相、あるいはβ相上のα析出物を微細に析出させ、更に
、該成形体の鏡面仕上げ処理を施すことによって鏡面状
態が得られるようにしたものである。
一般に、α＋β型チタン合金の成形体は、硬質相と軟質
相との２和合金であり、α相とβ相との硬さの差および
加工性の差があることから、鏡面仕上げを施しても、鏡
面状態が得られない。また、β型チタン合金の成形体に
おいても、α相が量は少ないが存在するため、α相とβ
相との硬さの差および加工性の差により、鏡面仕上げを
施しても、鏡面状態が得られない。
相との２和合金であり、α相とβ相との硬さの差および
加工性の差があることから、鏡面仕上げを施しても、鏡
面状態が得られない。また、β型チタン合金の成形体に
おいても、α相が量は少ないが存在するため、α相とβ
相との硬さの差および加工性の差により、鏡面仕上げを
施しても、鏡面状態が得られない。
従来、チタン合金の成形体の熱処理方法は、成形体の強
度あるいは靭性を高めることを目的として、特公昭５８
−４８０２５号公報や、特開昭６１−２８１８６０号公
報に示されるように、β変態点温度以下で溶体化処理し
た後、急冷し、次に溶体化処理温度以下で時効処理を行
っている。このような処理においては、初析のα相が残
存しており、初析α相と時効処理によりβ相より析出し
た相には硬さの差および加工性の差が生じ、鏡面仕上げ
を施しても鏡面状態は得られない。
度あるいは靭性を高めることを目的として、特公昭５８
−４８０２５号公報や、特開昭６１−２８１８６０号公
報に示されるように、β変態点温度以下で溶体化処理し
た後、急冷し、次に溶体化処理温度以下で時効処理を行
っている。このような処理においては、初析のα相が残
存しており、初析α相と時効処理によりβ相より析出し
た相には硬さの差および加工性の差が生じ、鏡面仕上げ
を施しても鏡面状態は得られない。
したがって、チタン合金の成形体は、なし地模様の状態
やオーバーコート等の表面処理を施して使用されていた
。
やオーバーコート等の表面処理を施して使用されていた
。
チタン合金は、比強度が高い、高温強度が高い、また耐
食性が良い等の多くの利点を備えていることから、構造
用あるいは機械部品に多（使用されている。これらの製
品では強度、靭性、耐食性、防振性の機能面からの熱処
理が施されているが、外観面の要望がなく鏡面状態が必
要とされない。
食性が良い等の多くの利点を備えていることから、構造
用あるいは機械部品に多（使用されている。これらの製
品では強度、靭性、耐食性、防振性の機能面からの熱処
理が施されているが、外観面の要望がなく鏡面状態が必
要とされない。
しかし、近年、比重が小さく耐食性が良く硬度が高く高
級感があるというチタン合金の特徴から、装飾品に使用
されているが、この場合、オーバーコート等の表面処理
を施すか、又はなし地の模様での使用であって、鏡面で
の使用が出来なかった。
級感があるというチタン合金の特徴から、装飾品に使用
されているが、この場合、オーバーコート等の表面処理
を施すか、又はなし地の模様での使用であって、鏡面で
の使用が出来なかった。
このことはチタン合金が、硬質相と軟質相が存在する（
第１図（Ａ＋）ことから、鏡面仕上げ処理において、軟
質相が選択的に研磨されたり（第１図Ｄ）、軟質相が折
損・脱落したり（第１図０）することにより、仕上げ表
面に凹凸が形成され、なし地模様となり、鏡面状態が得
られないことによるものである。
第１図（Ａ＋）ことから、鏡面仕上げ処理において、軟
質相が選択的に研磨されたり（第１図Ｄ）、軟質相が折
損・脱落したり（第１図０）することにより、仕上げ表
面に凹凸が形成され、なし地模様となり、鏡面状態が得
られないことによるものである。
〔５題を解決するための手段〕
そこで本発明は、これらの問題点を解決するため、α＋
β型チタン合金あるいはβ型チタン合金を、β変態点以
上の温度でβ溶体化処理した後、室温まで急冷し、β変
態点以下の温度で時効処理し、表面全体をマルテンサイ
ト相およびβ相の組織から析出物を微細に析出させるも
のである。
β型チタン合金あるいはβ型チタン合金を、β変態点以
上の温度でβ溶体化処理した後、室温まで急冷し、β変
態点以下の温度で時効処理し、表面全体をマルテンサイ
ト相およびβ相の組織から析出物を微細に析出させるも
のである。
α＋β型チタン合金は、β変態点以上の温度に加熱保持
した（β溶体化処理）後に急冷を行うことにより、マル
テンサイト単相の組織となる。−方、β型チタン合金は
、β変態点以上の温度に加熱保持した後に急冷を行うこ
とにより、β単相の組織となる。さらに、β変態点以下
の温度で時効処理することにより、マルテンサイト相あ
るいはβ絹地にα相あるいはω相が微細に析出する。マ
ルテンサイト地にα相あるいはω相が析出した組織の状
態あるいはβ絹地にα相あるいはω相が析出した組織の
状態で鏡面仕上げの研磨処理することにより、チタン合
金表面が均一に研磨され、鏡面状態が得られる。
した（β溶体化処理）後に急冷を行うことにより、マル
テンサイト単相の組織となる。−方、β型チタン合金は
、β変態点以上の温度に加熱保持した後に急冷を行うこ
とにより、β単相の組織となる。さらに、β変態点以下
の温度で時効処理することにより、マルテンサイト相あ
るいはβ絹地にα相あるいはω相が微細に析出する。マ
ルテンサイト地にα相あるいはω相が析出した組織の状
態あるいはβ絹地にα相あるいはω相が析出した組織の
状態で鏡面仕上げの研磨処理することにより、チタン合
金表面が均一に研磨され、鏡面状態が得られる。
次に本発明の実施例を、図面に基づいて説明する。
実施例−１
本実施例では、第１表に示すα＋β型（Ｎｅａｒβ型）
チタン合金を用いた。
チタン合金を用いた。
各種熱処理を施したチタン合金の組織を第２図に示す。
第２図囚は、熱処理前のチタン合金の組織であり、α＋
β２相の組織を示している。
β２相の組織を示している。
第２図Ｂは、７５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷を
行った組織であり、α＋β２相の組織を示している。
行った組織であり、α＋β２相の組織を示している。
表
β変態点 ７８０℃
第２図０は、７５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷し
、更に５００℃・５ｈの時効処理後空冷した組織であり
、β相から微細なα相が析出し、かつ、初析のα相がそ
のまま残存している。
、更に５００℃・５ｈの時効処理後空冷した組織であり
、β相から微細なα相が析出し、かつ、初析のα相がそ
のまま残存している。
第２図０は、８５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷を
行った組織であり、マルテンサイト組織を示している。
行った組織であり、マルテンサイト組織を示している。
第２図■は、８５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷し
、更に４００℃・０．５ｈの時効処理後空冷した組織で
あり、マルテンサイト地からω相が微細を析出している
。
、更に４００℃・０．５ｈの時効処理後空冷した組織で
あり、マルテンサイト地からω相が微細を析出している
。
第２図［Ｆ］は、８５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油
冷し、更に４００℃・１６ｈの時効処理後空冷した組織
であり、マルテンサイト地から微細なα相あるいはω相
が析出している。
冷し、更に４００℃・１６ｈの時効処理後空冷した組織
であり、マルテンサイト地から微細なα相あるいはω相
が析出している。
第２図０は、８５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷し
、更に５００°Ｃ・１６ｈの時効処理後空冷した組織で
あり、マルテンサイト地から微細なα相が針状に析出し
ている。
、更に５００°Ｃ・１６ｈの時効処理後空冷した組織で
あり、マルテンサイト地から微細なα相が針状に析出し
ている。
このように、該チタン合金は、β変態点（７８０℃）以
上の温度で溶体化処理を行い油冷することにより、α相
が残存しないマルテンサイト単相の組織が得られ、溶体
化時間は５分以上が必要であった。
上の温度で溶体化処理を行い油冷することにより、α相
が残存しないマルテンサイト単相の組織が得られ、溶体
化時間は５分以上が必要であった。
この状態から更にβ変態点以下の温度で時効処理するこ
とにより、４５０℃以下ではマルテンサイト地から微細
なω相が析出し、４５０℃以上ではマルテンサイト地か
ら微細なα相が析出した＆ｌＩ！ｔＩｉが得られる。一
方、β変態点以下で溶体化処理油冷すると、α＋β２相
の＆１１織となり、更にβ変態点以下で時効処理すると
、β相から微細なα相が析出し、かつ、初析のα相が残
存する組織となっている。次に、各種熱処理を施したチ
タン合金の硬さを第３図、第４図に示す。
とにより、４５０℃以下ではマルテンサイト地から微細
なω相が析出し、４５０℃以上ではマルテンサイト地か
ら微細なα相が析出した＆ｌＩ！ｔＩｉが得られる。一
方、β変態点以下で溶体化処理油冷すると、α＋β２相
の＆１１織となり、更にβ変態点以下で時効処理すると
、β相から微細なα相が析出し、かつ、初析のα相が残
存する組織となっている。次に、各種熱処理を施したチ
タン合金の硬さを第３図、第４図に示す。
第３図は、８５０℃・０．５ｈの溶体化処理後急冷し、
更に時効処理したチタン合金の硬さを示す図である。
更に時効処理したチタン合金の硬さを示す図である。
溶体化処理のみ行ったチタン合金は、ピンカース硬度Ｈ
ν２６０を示し、各時効処理温度においても、時効処理
時間２ｈで１１ν３５０以上を示し、時効処理効果が発
生している。
ν２６０を示し、各時効処理温度においても、時効処理
時間２ｈで１１ν３５０以上を示し、時効処理効果が発
生している。
このことは、マルテンサイト地から微細なα相あるいは
ω相の析出が寄与するものである。
ω相の析出が寄与するものである。
第４図は、７５０℃・０．５ｈの溶体化処理後急冷し、
更に時効処理したチタン合金の硬さを示す図である。溶
体化処理のみ行ったチタン合金は、ピンカース硬度１１
ｖ ２４０を示すが、時効処理によって４００’Ｃ・５
ｈでＨｖ ４２０． ５００℃、５ｈでＨｖ ３７０と
硬化しており、α＋β相から微細なα相あるいはω相の
析出による硬化の効果が得られている。
更に時効処理したチタン合金の硬さを示す図である。溶
体化処理のみ行ったチタン合金は、ピンカース硬度１１
ｖ ２４０を示すが、時効処理によって４００’Ｃ・５
ｈでＨｖ ４２０． ５００℃、５ｈでＨｖ ３７０と
硬化しており、α＋β相から微細なα相あるいはω相の
析出による硬化の効果が得られている。
次に、各種熱処理を施したチタン合金に、鏡面仕上げ処
理を施した結果を第３表に示す。
理を施した結果を第３表に示す。
Ｘ 鏡面仕上げは、サンドペーパによる研磨、研磨剤に
よる研磨、更にパフ研磨の処理を行った。
よる研磨、更にパフ研磨の処理を行った。
第３表は、研磨後の非粗さと表面状態を示す表であり、
表面粗さは、各サンプルに対して２Ｔ１ｍ間隔で７ケ所
測定における最大表面粗さＲｍａｘの最大・最ｌ］い平
均で表している。
表面粗さは、各サンプルに対して２Ｔ１ｍ間隔で７ケ所
測定における最大表面粗さＲｍａｘの最大・最ｌ］い平
均で表している。
７５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷し、更に５００
℃・５ｈの時効処理を行ったチタン合金は、Ｈｖ３７０
と硬化しており、波うち、表面粗さが小さいものの、α
相とβ相との硬度の違いから研磨のむらが発生し、なし
地模様となってしまっている。
℃・５ｈの時効処理を行ったチタン合金は、Ｈｖ３７０
と硬化しており、波うち、表面粗さが小さいものの、α
相とβ相との硬度の違いから研磨のむらが発生し、なし
地模様となってしまっている。
一方、８５０℃・０．５ｈの溶体化処理油冷し、更に４
５０℃・５ｈあるいは５００℃・５ｈの時効処理を行っ
たチタン合金は、ビッカース硬度が高く、表面粗さも小
さく、マルテンサイト地に均一にα相もしくはω相が微
細に析出しており、研磨のむらがなく、鏡面状態が得ら
れている。又、４００℃・５ｈの特効処理を行ったチタ
ン合金は、完全にα相もしくはω相が析出しておらず、
研磨によるむらが若干発生している。
５０℃・５ｈあるいは５００℃・５ｈの時効処理を行っ
たチタン合金は、ビッカース硬度が高く、表面粗さも小
さく、マルテンサイト地に均一にα相もしくはω相が微
細に析出しており、研磨のむらがなく、鏡面状態が得ら
れている。又、４００℃・５ｈの特効処理を行ったチタ
ン合金は、完全にα相もしくはω相が析出しておらず、
研磨によるむらが若干発生している。
以上のことから、α＋β型チタン合金は、β変態点以上
の温度で溶体化処理を施し、室温まで急冷した後、β変
態点以下の温度で時効処理を施す熱処理によって、マル
テンサイト地から微細なα相もしくはω相を析出した組
織とし、鏡面仕上げ処理によって良好な鏡面状態が達成
されるものである。
の温度で溶体化処理を施し、室温まで急冷した後、β変
態点以下の温度で時効処理を施す熱処理によって、マル
テンサイト地から微細なα相もしくはω相を析出した組
織とし、鏡面仕上げ処理によって良好な鏡面状態が達成
されるものである。
実施例−２
本実施例で、第４表に示す典型的なα＋β型チタン合金
を用い、第５表に示す各種熱処理を施した。
を用い、第５表に示す各種熱処理を施した。
各種熱処理を施したチタン合金の組織を第５図に示す。
第５図囚は、熱処理前のチタン合金の＆ｇ織であり、α
＋β２相の＆ｌｌ織を示している。
＋β２相の＆ｌｌ織を示している。
第５図Ｂは、９００℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷を
行ったｍ織であり、α＋β２相の組織を示している。
行ったｍ織であり、α＋β２相の組織を示している。
第５表
第５図０は、１０５０℃・０，５ｈの溶体化処理後油冷
を行った組織であり、マルテンサイト組織を示している
。
を行った組織であり、マルテンサイト組織を示している
。
第５図０は、１０５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷
し、更に４００℃・１６ｈの時効処理後空冷した組織で
アリ、マルテンサイト地にω相が微細に析出している状
、帳を示している。
し、更に４００℃・１６ｈの時効処理後空冷した組織で
アリ、マルテンサイト地にω相が微細に析出している状
、帳を示している。
第５図（Ｄ〜（）Ｄは、それぞれ１０５０℃・０．５ｈ
の溶体化処理後油冷し、更に５００℃弓６ｈ、 ６０
０℃・１６ｈ、 ７００℃・１６ｈの時効処理後空冷
したＭｉ織であり、マルテンサイト地からα相が微細に
析出した状態を示している。
の溶体化処理後油冷し、更に５００℃弓６ｈ、 ６０
０℃・１６ｈ、 ７００℃・１６ｈの時効処理後空冷
したＭｉ織であり、マルテンサイト地からα相が微細に
析出した状態を示している。
このように、該チタン合金は、β変態点（９９５℃）以
上の温度で溶体化処理を行い油冷以上の速度で室温まで
冷却することにより、マルテンサイト単相の組織となる
。更に、この状態からβ変態点以下の温度で時効処理す
ることにより、マルテンサイト地からω相が微細に析出
する（時効処理温度：４００℃）＆ｌｌ織となり、ある
いはマルテンサイト地からα相が微細に析出する（時効
処理温度〉４００℃）＆［ｌ織となる。又、β変態点以
下の温度で溶体化処理を行い油冷すると、α＋β２相Ｍ
ｉ織が得られ、更に、β変態点以下の温度で時効処理す
ると、β相からα相あるいはω相が微細に析出し、初析
のα相は残存した組織が得られる。
上の温度で溶体化処理を行い油冷以上の速度で室温まで
冷却することにより、マルテンサイト単相の組織となる
。更に、この状態からβ変態点以下の温度で時効処理す
ることにより、マルテンサイト地からω相が微細に析出
する（時効処理温度：４００℃）＆ｌｌ織となり、ある
いはマルテンサイト地からα相が微細に析出する（時効
処理温度〉４００℃）＆［ｌ織となる。又、β変態点以
下の温度で溶体化処理を行い油冷すると、α＋β２相Ｍ
ｉ織が得られ、更に、β変態点以下の温度で時効処理す
ると、β相からα相あるいはω相が微細に析出し、初析
のα相は残存した組織が得られる。
次に、各種熱処理を施したチタン合金の硬さを第６図、
第７図に示す。
第７図に示す。
１０５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷した場合、ピ
ンカース硬度Ｈｖ３３５が得られるが、更にβ変態点以
下の時効処理を施すことにより、Ｈシ３５０〜３７０と
向上している。これは、マルテンサイト地がらα相ある
いはω相が微細に析出したＭｌｍによる効果である。
ンカース硬度Ｈｖ３３５が得られるが、更にβ変態点以
下の時効処理を施すことにより、Ｈシ３５０〜３７０と
向上している。これは、マルテンサイト地がらα相ある
いはω相が微細に析出したＭｌｍによる効果である。
一方、９００℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷したチタ
ン合金は、（Ｉν３５０を示し、更に６００℃・５ｈの
時効処理を施してもｔｌｖ３４５を示している。これは
、β相にα相が微細に析出するが、β相の量が少なく硬
度の向上がなされてない。
ン合金は、（Ｉν３５０を示し、更に６００℃・５ｈの
時効処理を施してもｔｌｖ３４５を示している。これは
、β相にα相が微細に析出するが、β相の量が少なく硬
度の向上がなされてない。
次に、各種熱処理を施したチタン合金を鏡面仕上げ処理
を施した結果を第６表に示す。
を施した結果を第６表に示す。
第６表
※ 鏡面仕上げは、サンドベーパによる研磨・研磨剤に
よる研磨、更にパフ研磨の処理を行った。
よる研磨、更にパフ研磨の処理を行った。
第６表から９００℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷した
チタン合金及び、更に６００℃・５ｈの時効処理を施し
たチタン合金は、鏡面仕上げ処理を施しても鏡面状態が
得られず、１０５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷し
、更に５００℃・１６ ｈ 、 ６００℃・１６ｈ、
７００℃・１６ｈの各時効処理を施したチタン合金は鏡
面仕上げ処理により、良好な鏡面状態が得られている。
チタン合金及び、更に６００℃・５ｈの時効処理を施し
たチタン合金は、鏡面仕上げ処理を施しても鏡面状態が
得られず、１０５０℃・０．５ｈの溶体化処理後油冷し
、更に５００℃・１６ ｈ 、 ６００℃・１６ｈ、
７００℃・１６ｈの各時効処理を施したチタン合金は鏡
面仕上げ処理により、良好な鏡面状態が得られている。
ただし、４００℃・１６ｈの時効処理を施した場合は、
完全にα相もしくはω相が析出しておらず鏡面状態が得
られなかった。
完全にα相もしくはω相が析出しておらず鏡面状態が得
られなかった。
以上のことから、α＋β型チタン合金は、β変態点以上
の温度で溶体化処理を施し、室温まで急冷した後、β変
態点以下の温度で時効処理を施す熱処理によって、マル
テンサイト地に微細なα相あるいはω相を析出した組織
とし、鏡面仕上げ処理によって良好な鏡面状態が達成さ
れるものである。
の温度で溶体化処理を施し、室温まで急冷した後、β変
態点以下の温度で時効処理を施す熱処理によって、マル
テンサイト地に微細なα相あるいはω相を析出した組織
とし、鏡面仕上げ処理によって良好な鏡面状態が達成さ
れるものである。
実施例−３
本実施例では、第７表に示すβ型チタン合金を用い、第
８表に示す各種熱処理を施した。
８表に示す各種熱処理を施した。
第 ７ 表
第８表
β趨点 ： ７３０℃
各種熱処理を施したチタン合金の組織を第８図に示す。
第８図囚は、熱処理前のチタン合金の組織であり、β粒
界が細長く引き延ばされている。
界が細長く引き延ばされている。
第８図Ｂは、７５０℃・Ｌｏｇｉｎの溶体化処理後油冷
したチタン合金の組織であり、等輪島のβ単相ｍ織とな
っている。
したチタン合金の組織であり、等輪島のβ単相ｍ織とな
っている。
第８図０は、７５０℃・１０ｍ１ｎの溶体化処理後油冷
し、更に４５０℃・４０ｈの時効処理を施したチタン合
金の組織であり、β相全面からα相が微細に析出してい
る。
し、更に４５０℃・４０ｈの時効処理を施したチタン合
金の組織であり、β相全面からα相が微細に析出してい
る。
第８図０は、７００℃・１０ｍ１ｎの溶体化処理後油冷
したチタン合金の組織であり、β相にα相が混在してい
る。
したチタン合金の組織であり、β相にα相が混在してい
る。
第８図りは、７００℃・１０＋ｓｉｎの溶体化処理後油
冷し、更に４５０℃・４０ｈの時効処理を施したチタン
合金の組織であり、β相からα相が微細に析出している
が、初析のα相が残存している。
冷し、更に４５０℃・４０ｈの時効処理を施したチタン
合金の組織であり、β相からα相が微細に析出している
が、初析のα相が残存している。
このように、該チタン合金は、β変態点（７３０℃）以
上の温度で溶体化処理を行い油冷以上の速度で室温まで
冷却することにより、β単相の組織となり、更にβ変態
点以下の温度で時効処理することにより、β相から微細
なαあるいはω相が析出した組織が得られる。
上の温度で溶体化処理を行い油冷以上の速度で室温まで
冷却することにより、β単相の組織となり、更にβ変態
点以下の温度で時効処理することにより、β相から微細
なαあるいはω相が析出した組織が得られる。
次に、各種熱処理を施したチタン合金の硬さを、第９図
に示す。
に示す。
第９図により、該チタン合金を７５０℃・１０ＩＩｌｉ
ｎの溶体化処理後油冷して得られるチタン合金のビッカ
ース硬度Ｈν２６０であるが、６００℃以下の温度によ
る時効処理によって、Ｈν３００以上の硬度が得られて
いる。更に時効処理時間は、４０ｈ以上で処理効果が発
注している。これは、β相より漱細なα相もしくはω相
が析出した組織となる効果である０次に、各種熱処理を
施したチタン合金に、鏡面仕上げ処理を施した結果を第
９表に示す。
ｎの溶体化処理後油冷して得られるチタン合金のビッカ
ース硬度Ｈν２６０であるが、６００℃以下の温度によ
る時効処理によって、Ｈν３００以上の硬度が得られて
いる。更に時効処理時間は、４０ｈ以上で処理効果が発
注している。これは、β相より漱細なα相もしくはω相
が析出した組織となる効果である０次に、各種熱処理を
施したチタン合金に、鏡面仕上げ処理を施した結果を第
９表に示す。
※ 鏡面仕上げは、サンドペーパによる研磨、研磨剤に
よる研磨、更に研磨の処理を行った。
よる研磨、更に研磨の処理を行った。
第９表から、７５０℃弓０ｍ１ｎの溶体化処理後油冷し
、更に４５０℃・４０ｈの時効処理を施したチタン合金
が鏡面仕上げ処理にて、良好な鏡面状態が得られている
。
、更に４５０℃・４０ｈの時効処理を施したチタン合金
が鏡面仕上げ処理にて、良好な鏡面状態が得られている
。
以上のことから、β型チタン合金は、β変態点以上の温
度で溶体化処理を施し、室温まで急冷した後、β変態点
以下の温度で時効処理を施す熱処理によって、β相から
微細なα相あるいはω相を析出した組織とし、鏡面仕上
げ処理によって良好な鏡面状態が達成されるものである
。
度で溶体化処理を施し、室温まで急冷した後、β変態点
以下の温度で時効処理を施す熱処理によって、β相から
微細なα相あるいはω相を析出した組織とし、鏡面仕上
げ処理によって良好な鏡面状態が達成されるものである
。
以上説明したように、本発明によればα＋β型チタン合
金あるいはβ型チタン合金を熱処理によって、マルテン
サイト単相あるいはβ単相の状態から、α相、ω相の析
出物を均一に微細に析出させた組織を形成することがで
き、鏡面仕上げ処理によって良好な鏡面状態を達成する
ことができるもので、チタン合金の持つ高硬度、耐擦傷
性を堝なわずに、鏡面効果を付与した高級窓のある装飾
品を提供することができるものである。
金あるいはβ型チタン合金を熱処理によって、マルテン
サイト単相あるいはβ単相の状態から、α相、ω相の析
出物を均一に微細に析出させた組織を形成することがで
き、鏡面仕上げ処理によって良好な鏡面状態を達成する
ことができるもので、チタン合金の持つ高硬度、耐擦傷
性を堝なわずに、鏡面効果を付与した高級窓のある装飾
品を提供することができるものである。
第１図囚は従来のチタン合金成形体の鏡面仕上げ処理前
の断面図、第１図Ｂ、０は従来のチタン合金成形体の鏡
面仕上げ処理後の断面図、第２図囚はＴｉ９．５Ｖ
２．５Ｍｏ −３ｊｊの熱処理前の合金組織を示す顕微
鏡写真（ｘ ４００）、第２図ＢはＴｉ −９，５Ｖ−
２，５Ｍｏ −３ＡＩの溶体化処理（７５０℃−０，５
ｈ）後油冷した合金組織を示す顕微鏡写真（ｘ ４００
）、第２図０はＴｉ −９，５Ｖ−２，５Ｍｏ −３Ａ
／の溶体化処理（７５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に
時効処理（５００℃・５ｈ）した合金組織を示す顕微鏡
写真（ｘ ４００）、第２図０はＴｉ−９，５Ｖ−２，
５Ｍｏ ３Ｎの溶体化処理（８５０℃・０．５ｈ）後
油冷した合金組織を示す顕微鏡写真（ｘ ４００）、第
２図０はＴｉ −９，５Ｖ−２，５Ｍｏ −３Ｍの溶体
化処理（８５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理
（４００℃・＋６ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（
Ｘ４００）、第２図りはＴｉ −９，５Ｖ−２，５Ｍｏ
−３Ｎの溶体化処理（８５０℃・０．５ｈ）後油冷し
、更に時効処理（４５０℃・１６ｈ）した合金組織を示
す顕微鏡写真（Ｘ ４００）、第２図ＧはＴｉ −９，
５Ｖ−２，５Ｍｏ −３Ｈの溶体化処理（８５０℃・０
．５ｈ）後油冷し、更に時効処理（５００℃弓６ｈ）し
た合金組織を示すｓ！Ｊ微鏡耳鏡写真４００）、第３図
はＴｉ −９，５Ｖ ２．５Ｍｏ ３Ｎの溶体化処
理（８５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理した
合金のビッカース硬度を示す図、第４図はＴｔ −９，
５Ｖ−２，５Ｍｏ −３ＡＩの溶体化処理（７５０℃・
０、５ｈ）後油冷し、更に時効処理した合金のピンカー
ス硬度を示す図、第５２囚はＴｉ−６Ａｌ−６Ｖの熱処
理前の合金組織を示す顕微鏡（ｘ ４００）、第５図囚
はＴｉ−６Ａ！ ４Ｖ（Ｄ溶体化処理（９００℃・０．
５ｈ）後油冷した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４００
）、第５図０はＴｔ−６Ａｌ−４Ｖの溶体化処理（９０
０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理（６００℃・
５ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ ４００）、
第５図０はＴニー６／’Ｊ−４Ｖの溶体化処理（１０５
０℃・０．５ｈ）後油冷した合金組織を示す顕微鏡写真
（Ｘ４００）、第５図りはＴｉ−６ＡＩ−４Ｖの溶体化
処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理
（４００℃・１６ｈ）した合金＆１１織を示す顕微鏡写
真（Ｘ４００）、第５図［Ｆ］はＴｉ−６Ｎ−４Ｖの溶
体化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効
処理（５００℃・１６ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写
真（Ｘ４００）、第５図０はＴｉ−６Ａ／−４Ｖの溶体
化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処
理（６００℃・１６ｈ）した合金Ｍｉ織を示す顕微鏡写
真（ｘ ４００）、第５図ａＯはＴｉ−６Ａ／−４Ｖの
溶体化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時
効処理（６００℃・１６ｂ）した合金組織を示す顕微鏡
写真（ｘ ４００）、第６図はＴｔ−６Ａ！４Ｖの溶体
化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処
理した合金のピンカース硬度を示す図、第７図はＴｉ−
６Ａ／−４Ｖの溶体化処理（９００℃・０゜５ｈ）後油
冷し、更に時効処理した合金のピンカース硬度を示す図
、第８図（４）はＴｒ−１５Ｖ −３ＡＩ−３５ｎ
３Ｃｒの熱処理前の合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４０
０）、第８図りはＴｉ−１５Ｖ−３Ａｌ ３Ｓｎ−３
Ｃｒの溶体化処理（７５０℃・ｌｏｍｉｎ）後油冷した
合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４００）、第８図０はＴ
ｉ−１５Ｖ −３ｋｌ −３Ｓｎ −３Ｃｒの溶体化処
理（７５０℃弓抛ｉｎ）後油冷し、更に時効処理（４５
０℃・４０ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４０
０）、第８図０はＴｉ−１５Ｖ−３／Ｖ−３Ｓｎ−３Ｃ
ｒの溶体化処理（７ｏＯ℃・１０ｎｉｎ）後油冷した合
金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４００）、第８図■はＴｉ
−１５Ｖ −３ＡＩ −３Ｓｎ −３Ｃｒの溶体化処理
（７００℃・１０ｍ１ｎ）後油冷し、更に時効処理（４
５０℃・４０ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ
４００）、第９図はＴｉ １５Ｖ ３１’Ｊ ３
Ｓｎ−３Ｃｒの溶体化処理（７００℃・１０ｍ１ｎ）後
油冷し、更に時効処理した合金のピンカース硬度を示す
図である。 １・・・硬質相 ２・・・軟質相 以上 出願人 セイコー電子工業株式会社 代理人 弁理士 林 敬 之 助 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） 躬 １７ 時効時間（ｈｒ） 第 ３ 図 一効五友（１） 第 ４ 図 晴ガ綺聞（ｈｒ） 躬 ６ 図
の断面図、第１図Ｂ、０は従来のチタン合金成形体の鏡
面仕上げ処理後の断面図、第２図囚はＴｉ９．５Ｖ
２．５Ｍｏ −３ｊｊの熱処理前の合金組織を示す顕微
鏡写真（ｘ ４００）、第２図ＢはＴｉ −９，５Ｖ−
２，５Ｍｏ −３ＡＩの溶体化処理（７５０℃−０，５
ｈ）後油冷した合金組織を示す顕微鏡写真（ｘ ４００
）、第２図０はＴｉ −９，５Ｖ−２，５Ｍｏ −３Ａ
／の溶体化処理（７５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に
時効処理（５００℃・５ｈ）した合金組織を示す顕微鏡
写真（ｘ ４００）、第２図０はＴｉ−９，５Ｖ−２，
５Ｍｏ ３Ｎの溶体化処理（８５０℃・０．５ｈ）後
油冷した合金組織を示す顕微鏡写真（ｘ ４００）、第
２図０はＴｉ −９，５Ｖ−２，５Ｍｏ −３Ｍの溶体
化処理（８５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理
（４００℃・＋６ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（
Ｘ４００）、第２図りはＴｉ −９，５Ｖ−２，５Ｍｏ
−３Ｎの溶体化処理（８５０℃・０．５ｈ）後油冷し
、更に時効処理（４５０℃・１６ｈ）した合金組織を示
す顕微鏡写真（Ｘ ４００）、第２図ＧはＴｉ −９，
５Ｖ−２，５Ｍｏ −３Ｈの溶体化処理（８５０℃・０
．５ｈ）後油冷し、更に時効処理（５００℃弓６ｈ）し
た合金組織を示すｓ！Ｊ微鏡耳鏡写真４００）、第３図
はＴｉ −９，５Ｖ ２．５Ｍｏ ３Ｎの溶体化処
理（８５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理した
合金のビッカース硬度を示す図、第４図はＴｔ −９，
５Ｖ−２，５Ｍｏ −３ＡＩの溶体化処理（７５０℃・
０、５ｈ）後油冷し、更に時効処理した合金のピンカー
ス硬度を示す図、第５２囚はＴｉ−６Ａｌ−６Ｖの熱処
理前の合金組織を示す顕微鏡（ｘ ４００）、第５図囚
はＴｉ−６Ａ！ ４Ｖ（Ｄ溶体化処理（９００℃・０．
５ｈ）後油冷した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４００
）、第５図０はＴｔ−６Ａｌ−４Ｖの溶体化処理（９０
０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理（６００℃・
５ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ ４００）、
第５図０はＴニー６／’Ｊ−４Ｖの溶体化処理（１０５
０℃・０．５ｈ）後油冷した合金組織を示す顕微鏡写真
（Ｘ４００）、第５図りはＴｉ−６ＡＩ−４Ｖの溶体化
処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処理
（４００℃・１６ｈ）した合金＆１１織を示す顕微鏡写
真（Ｘ４００）、第５図［Ｆ］はＴｉ−６Ｎ−４Ｖの溶
体化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効
処理（５００℃・１６ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写
真（Ｘ４００）、第５図０はＴｉ−６Ａ／−４Ｖの溶体
化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処
理（６００℃・１６ｈ）した合金Ｍｉ織を示す顕微鏡写
真（ｘ ４００）、第５図ａＯはＴｉ−６Ａ／−４Ｖの
溶体化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時
効処理（６００℃・１６ｂ）した合金組織を示す顕微鏡
写真（ｘ ４００）、第６図はＴｔ−６Ａ！４Ｖの溶体
化処理（１０５０℃・０．５ｈ）後油冷し、更に時効処
理した合金のピンカース硬度を示す図、第７図はＴｉ−
６Ａ／−４Ｖの溶体化処理（９００℃・０゜５ｈ）後油
冷し、更に時効処理した合金のピンカース硬度を示す図
、第８図（４）はＴｒ−１５Ｖ −３ＡＩ−３５ｎ
３Ｃｒの熱処理前の合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４０
０）、第８図りはＴｉ−１５Ｖ−３Ａｌ ３Ｓｎ−３
Ｃｒの溶体化処理（７５０℃・ｌｏｍｉｎ）後油冷した
合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４００）、第８図０はＴ
ｉ−１５Ｖ −３ｋｌ −３Ｓｎ −３Ｃｒの溶体化処
理（７５０℃弓抛ｉｎ）後油冷し、更に時効処理（４５
０℃・４０ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４０
０）、第８図０はＴｉ−１５Ｖ−３／Ｖ−３Ｓｎ−３Ｃ
ｒの溶体化処理（７ｏＯ℃・１０ｎｉｎ）後油冷した合
金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ４００）、第８図■はＴｉ
−１５Ｖ −３ＡＩ −３Ｓｎ −３Ｃｒの溶体化処理
（７００℃・１０ｍ１ｎ）後油冷し、更に時効処理（４
５０℃・４０ｈ）した合金組織を示す顕微鏡写真（Ｘ
４００）、第９図はＴｉ １５Ｖ ３１’Ｊ ３
Ｓｎ−３Ｃｒの溶体化処理（７００℃・１０ｍ１ｎ）後
油冷し、更に時効処理した合金のピンカース硬度を示す
図である。 １・・・硬質相 ２・・・軟質相 以上 出願人 セイコー電子工業株式会社 代理人 弁理士 林 敬 之 助 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） 躬 １７ 時効時間（ｈｒ） 第 ３ 図 一効五友（１） 第 ４ 図 晴ガ綺聞（ｈｒ） 躬 ６ 図
Claims (3)
- （１）α＋β型チタン合金もしくはβ型チタン合金の熱
処理方法において、 β変態温度以上の温度でβ溶体化処理した後、室温まで
急冷し、更に、β変態温度以下の温度で時効処理するこ
とを特徴とするチタン合金の熱処理方法。 - （２）α＋β型チタン合金もしくはβ型チタン合金の熱
処理方法において、 前記α＋β型チタン合金もしくは前記β型チタン合金の
主組織をマルテンサイト相もしくはβ相とする第１の工
程と、前記マルテンサイト相もしくは前記β相よりα相
、ω相、もしくはα相とω相からなる析出物を析出する
第２の工程とからなることを特徴とするチタン合金の処
理方法。 - （３）α＋β型チタン合金もしくはβ型チタン合金から
なるチタン合金成形体の製造方法において、前記α＋β
型チタン合金もしくはβ型チタン合金を所望の形状の成
形体に形成し、 前記成形体をβ変態温度以上の温度でβ溶体化処理し、
室温まで急冷し、次いで、β変態温度以下の温度で時効
処理し、室温まで徐冷した後、前記成形体を研磨処理す
ることを特徴とするチタン合金成形体の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1233922A JPH07100846B2 (ja) | 1988-12-26 | 1989-09-08 | 鏡面を有するチタン合金の製造方法 |
| US07/579,467 US5171375A (en) | 1989-09-08 | 1990-09-06 | Treatment of titanium alloy article to a mirror finish |
| EP90309793A EP0416929B1 (en) | 1989-09-08 | 1990-09-07 | Process for treating a titanium alloy or article made therefrom |
| DE69014501T DE69014501T2 (de) | 1989-09-08 | 1990-09-07 | Verfahren zur Behandlung von Titanlegierung und damit hergestelltes Stück. |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63-328426 | 1988-12-26 | ||
| JP32842688 | 1988-12-26 | ||
| JP1233922A JPH07100846B2 (ja) | 1988-12-26 | 1989-09-08 | 鏡面を有するチタン合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02258960A true JPH02258960A (ja) | 1990-10-19 |
| JPH07100846B2 JPH07100846B2 (ja) | 1995-11-01 |
Family
ID=26531260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1233922A Expired - Lifetime JPH07100846B2 (ja) | 1988-12-26 | 1989-09-08 | 鏡面を有するチタン合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07100846B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0441656A (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-12 | Nkk Corp | チタン材の鏡面研磨方法 |
| US5503691A (en) * | 1992-05-06 | 1996-04-02 | Mintek | The aesthetic enhancement or modification of articles or components made of non-ferrous metals |
| JP2009228053A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Daido Steel Co Ltd | チタン材料およびその製造方法 |
| WO2011105039A1 (ja) * | 2010-02-23 | 2011-09-01 | Thk株式会社 | チタン材料、このチタン材料を構成部材に含む転動装置、及びチタン材料の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4949816A (ja) * | 1972-05-18 | 1974-05-15 | ||
| JPS5620152A (en) * | 1979-07-30 | 1981-02-25 | Toshiba Corp | Manufacture of erosion resistant alloy |
| JPS62133053A (ja) * | 1985-12-03 | 1987-06-16 | Kobe Steel Ltd | チタン合金圧延板の熱処理方法 |
| JPH01152250A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Nippon Steel Corp | 高硬度値を有するβ型チタン合金の製造方法 |
-
1989
- 1989-09-08 JP JP1233922A patent/JPH07100846B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4949816A (ja) * | 1972-05-18 | 1974-05-15 | ||
| JPS5620152A (en) * | 1979-07-30 | 1981-02-25 | Toshiba Corp | Manufacture of erosion resistant alloy |
| JPS62133053A (ja) * | 1985-12-03 | 1987-06-16 | Kobe Steel Ltd | チタン合金圧延板の熱処理方法 |
| JPH01152250A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Nippon Steel Corp | 高硬度値を有するβ型チタン合金の製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0441656A (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-12 | Nkk Corp | チタン材の鏡面研磨方法 |
| US5503691A (en) * | 1992-05-06 | 1996-04-02 | Mintek | The aesthetic enhancement or modification of articles or components made of non-ferrous metals |
| JP2009228053A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Daido Steel Co Ltd | チタン材料およびその製造方法 |
| WO2011105039A1 (ja) * | 2010-02-23 | 2011-09-01 | Thk株式会社 | チタン材料、このチタン材料を構成部材に含む転動装置、及びチタン材料の製造方法 |
| JP2011174120A (ja) * | 2010-02-23 | 2011-09-08 | Thk Co Ltd | チタン材料、このチタン材料を構成部材に含む転動装置、及びチタン材料の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07100846B2 (ja) | 1995-11-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0663453B1 (en) | Titanium alloy and method for production thereof | |
| JP2990615B2 (ja) | 高強度鋼製スウェーバーおよびその製造方法 | |
| JPH02258960A (ja) | 鏡面を有するチタン合金の製造方法 | |
| EP0416929B1 (en) | Process for treating a titanium alloy or article made therefrom | |
| AU2017290058A1 (en) | Methods of forming an oxide layer on a metal body | |
| JPH0372133B2 (ja) | ||
| US3002865A (en) | Method of strengthening the surface of metallic springs by warm working | |
| JPH02182849A (ja) | チタン合金を用いた装飾品 | |
| US3355333A (en) | Selective hardening of age-hardenable alloys and articles produced thereby | |
| JPH02294462A (ja) | 鋼部材の浸炭焼入方法 | |
| JPH06299307A (ja) | 析出硬化型合金の表面改質法 | |
| JP2787455B2 (ja) | 浸炭焼入れ方法 | |
| JPS63130755A (ja) | α＋β型チタン合金の加工熱処理方法 | |
| JP2004323912A (ja) | 高強度コイルばね及びその製造方法 | |
| JPH0452247A (ja) | 履帯用ピンおよびその製造方法 | |
| JPS61261427A (ja) | 冷間加工性にすぐれ，且つ，浸炭加熱時の結晶粒粗大化を防止した鋼の製造方法 | |
| JPS58130269A (ja) | 硬化深さの大きな軟窒化処理物品の製法 | |
| JP3104449B2 (ja) | 浸炭歯車の熱処理法 | |
| TWI384077B (zh) | Anti-tempering softening treatment of high-carbon tool steel and its manufacturing method | |
| JPH01152250A (ja) | 高硬度値を有するβ型チタン合金の製造方法 | |
| JPS59232642A (ja) | 温間鍛造法 | |
| JPS62142042A (ja) | 軸物部品の製造方法 | |
| JPS61124521A (ja) | 加工熱処理法 | |
| JPH01195265A (ja) | 高強度β型チタン合金の製造方法 | |
| JPS60152337A (ja) | 温間鍛造による浸炭部品の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071101 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081101 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081101 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091101 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |