JPH0226122B2

JPH0226122B2 -

Info

Publication number: JPH0226122B2
Application number: JP58173704A
Authority: JP
Inventors: Ryuichi Sagawa; Osamu Nagata; So Kashima
Original assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd
Current assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd
Priority date: 1983-09-20
Filing date: 1983-09-20
Publication date: 1990-06-07
Also published as: JPS6064101A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は貫流ボイラの制御装置、特にその給水
制御装置に関するものである。

通常貫流ボイラは給水入口から蒸気出口までの
間が管路により構成されており、例えばドラムボ
イラの如く蒸発部が循環回路とはなつていない。
即ち貫流ボイラにおいては節炭器で予熱された給
水が蒸発器に送られ給水ポンプの押込み圧力によ
り蒸発器出口まで貫流する。その間に給水は加熱
されて蒸発し発生蒸気は過熱器に導かれるという
構成になつている。この貫流ボイラは、大量の水
を保有するドラムなどがないので蓄熱容量が小さ
く始動に要する時間が短かくまた、負荷の追従性
に優れており、従つて小形、軽量化が可能であ
る、という特徴を有している。このために貫流ボ
イラの用途としては中間負荷火力発電用や排ガス
エネルギ回収プラントなどに多く用いられてい
る。この上記した排ガスエネルギ回収用としては
ごみ焼却炉やデイーゼルエンジンの如く、これま
で無駄に放出されていた排気ガスのエネルギを貫
流ボイラにより回収し、ここで得られる蒸気で例
えばタービン等を運転し動力または電力としてエ
ネルギ回収を図るといつた例がある。即ち蒸気タ
ービンにて発電機を駆動することにより電力が回
収され、また船舶などにおいて蒸気タービンによ
り推進主軸を駆動することにより動力が回収され
るものである。

ガスタービンならびにこのガスタービンの排気
ガスを熱源とする貫流ボイラとを組合せこのボイ
ラからの発生蒸気で蒸気タービンを駆動して動力
または電力を回収する構成のいわゆるコンバイン
ドプラントがあるが、このプラントはガスタービ
ンの長所を生かしつつその欠点である熱効率の悪
さを改善するのに適したプラントとして最近特に
注目を集めている。

また、ごみ焼却炉やデイーゼルエンジン、ガス
タービン等の排ガスをその熱源として利用するボ
イラは通常の専焼のボイラと異なり加熱の強さは
他の要因で定まるものであり自由に調節すること
はできない。これは通常の専焼ボイラなどではバ
ーナに送る燃料量を調節することにより加熱の度
合が加減できるが、しかし排ガスを熱源とするボ
イラ即ち排ガスボイラはデイーゼルエンジンやガ
スタービンの負荷もしくはごみ焼却炉に供給され
るごみの量とごみの質によりボイラの加熱の度合
が左右され自由に調節することができないもので
ある。従つて排ガスボイラの制御装置としては通
常の専焼ボイラの制御装置とは異なり、排出され
るガスの有するエネルギに応じてボイラの給水量
を制御することがその主たる役割をなすものであ
る。

しかし、一方貫流ボイラは給水量に比して加熱
が強過ぎると流動不安定現象を起し、ボイラが安
定した蒸気を発生しなくなるばかりでなくボイラ
の管路を焼損することもあり、このような流動不
安定現象は給水温度が低い場合に起り易いという
傾向がある。従来の貫流ボイラは上記の現象にた
いしては管路の途中に絞りを入れて管路における
圧力損失を大きくして流動不安定現象を防ぐ工夫
がなされている。しかし負荷が急変したり、また
給水加熱器の故障などにより給水温度が低くなつ
た場合など計画の条件から外れた場合には流動不
安定を起し易く特にボイラの負荷が高い場合にこ
の傾向は強くあらわれる。

現在用いられている排ガスを熱源とする貫流ボ
イラの制御装置においては上記の流動不安定にた
いして充分に対応しうるものではなく従つてボイ
ラの負荷が急変したり、また高負荷の場合におい
て何らかの原因により給水温度が低下した場合に
おいては不安定流動現象を起す恐れがある。これ
を更に従来例について図面に従つて以下詳細に説
明する。

第１図は前記のコンバインドプラントの管路系
統図の例示でありガスタービン１の排ガスはダク
ト２を通過して貫流ボイラ３に到りこれを加熱し
てスタツク４から系外に排出される。他方給水は
給水ポンプ５で加圧され給水弁６で流量調節され
たあと管路７_aを通過して貫流ボイラ３に供給さ
れる。貫流ボイラ３内の水路は管路７_bにより構
成されており給水はガスタービン１の排ガスによ
り加熱されて過熱蒸気となり管路７_cを経て気水
分離器８に送られる。気水分離器８と蒸気タービ
ン９は管路７_dおよび主蒸気弁１０を介して接続
されており、過熱蒸気は蒸気タービン９に送られ
負荷（図示なし）を駆動する。蒸気タービン９を
通過した蒸気は復水器１１で復水し、復水ポンプ
１２により汲出されてドレンタンク１３に送られ
給水加熱器１４にて加熱されたのち給水ポンプ５
に送られ再び給水として利用される。

５０は貫流ボイラ３の従来例の制御装置であ
り、ガスタービン１の回転数計（ガスタービンの
低圧圧縮機の回転数）２０、ガスタービンの吸気
温度計２１、ガスタービンの排ガス温度計２２、
貫流ボイラの排ガス温度計２３と貫流ボイラ出口
の蒸気温度計２４の出力信号を夫々入力として給
水弁６に制御信号を出力するものである。即ち給
水ポンプ５は一定回転にて運転されているのでこ
こで給水弁６の開度を加減することにより貫流ボ
イラ３への給水量が調節されるという構成になつ
ている。

ここで制御装置５０について従来のブロツク接
続図の構成例を示す第２図に基づき詳しく説明す
ると、ガスタービン１の通過風量すなわち排ガス
量はガスタービンの低圧圧縮機の回転数から高い
精度で推測できることが知られている。ここで制
御装置５０内の関数発生器１０１には低圧圧縮機
回転数計２０よりの回転数N₁と吸気温度計２１
よりの温度出力T₀が入力されており、予め定め
られたガスタービンの特性に基づき排ガス流量
G_gを推定し出力する。なおここで吸気温度計２
１の温度出力T₀は排ガス流量G_gをより高い精度
で推定するためにパラメータとして用いられる。
他方ガスタービン１の排ガス温度計２２の温度出
力T₃とボイラの排ガス温度計２３の温度出力T₂
は減算器１０３に入力されてその差温△Ｔが計算
され出力される。排ガス流量信号G_gと差温△Ｔ
は乗算器１０２にて乗ぜられボイラ受熱量に比例
した即ちボイラ受熱量（予想）信号G_g・△Ｔが
出力され、この値が次の関数発生器１０４に入力
される。

関数発生器１０４はボイラの特性に基づき予め
関数の形が設定されており、ボイラ受熱量信号か
ら発生蒸気量信号G_sを計算する機能を有してい
る。ガスタービン１の排ガス温度計２２の温度出
力T₃は減算器１０３の他に関数発生器１０５に
も入力され、ここでボイラ出口の蒸気温度の設定
値T^₄が計算される。なお関数発生器１０５はプ
ラント効率が最大になるように予め関数の形が設
定されている。ボイラ出口の蒸気温度計２４の出
力温度T₄と関数発生器１０５の出力であるＴ＾が
減算器１０６にて比較され、その偏差△T₄が公
知の比例プラス積分形の増幅器により構成された
PIコントローラ１０７を介し補正蒸気量信号と
して加算器１０８に入力され、加算器１０８にお
いて発生蒸気量と補正蒸気量から給水量を計算
し、この給水量に見合つた給水を行うよう給水弁
６に給水制御信号S_c1を出力する。

次に第２図に例示した制御装置５０の作用につ
いて説明すると、ガスタービン１の負荷が変化す
ればそれに応じて排ガスの流量や貫流ボイラ３の
出入口の温度も変化し、貫流ボイラ３の加熱の程
度も影響をうける。このようなボイラの運転状態
の変化は制御装置５０において検知され給水量が
調節されることになる。即ち関数発生器１０１に
より排ガス流量信号G_gが、また減算器１０３に
よりボイラの入口および出口のガス温度の差温△
Ｔが夫々出力され乗算器１０２の出力であるボイ
ラ受熱量（予想）信号G_g・△Ｔはボイラの新し
い運転状態における受熱量を示す。この新しい受
熱量に対応した給水量が関数発生器１０４で計算
されて発生蒸気量信号G_sとPIコントローラ１０
７からの補正蒸気量信号との合計に見合つた給水
をおこなうように加算器１０８を介して給水弁６
に給水制御信号S_c1が出力される。

ボイラの運転状態の変化により、ボイラ出口の
蒸気温度T₄が変化するが関数発生器１０５によ
りガスタービン１の排ガス温度出力T₃に応じて
蒸気温度の設定値も変わるので蒸気温度は最適な
蒸気条件となるように常に調節される。なお給水
弁６は給水制御信号S_c1に応じ給水量調節可能な
る公知の弁が使用されている。

ここで給水ポンプ５の例えば回転数の変動によ
る出力変動や給水温度の変動などの外乱による変
動が小さい場合や、またガスタービンの負荷変動
が緩かなときは第２図に例示した制御装置５０は
ボイラを安定にまた精度よく制御する。しかし、
上記外乱による変動やガスタービンの負荷の変動
が大きい場合は充分な制御をするとはいえない。

ガスタービンは始動停止が容易でかつ負荷追従
性に優れているという特性を有しておりこのため
に負荷が急変することは屡々あるが、このような
場合でも貫流ボイラとしては安定よく運転する必
要がある。この制御装置５０においてはガスター
ビン１の負荷が例えば急増すると、乗算器１０２
の出力であるボイラの受熱量（予想）G_g・△Ｔ
が増加し、それに応じて給水制御信号S_c1も直ち
に増加するが、ボイラ自身の有する蓄熱容量など
のためにボイラ出口の蒸気の出力温度T₄は即応
的には変化せず、また他方ガスタービン１の負荷
の上昇に伴ないガスタービンの排ガス温度出力
T₃は直ちに増加するので減算器１０６の出力で
ある偏差△T₄は負の大きな偏差をしめす。この
負の大きな偏差△T₄は給水を絞る方向に作用す
るのでボイラ受熱量（予想）G_g・△Ｔに比べて
給水量が極端に小さくなりここで流動不安定を起
すことになる。

またこのような傾向は給水温度T₁によつても
影響をうけ例えば給水加熱器１３の故障などによ
り給水温度T₁が低くなつた場合には最適な蒸気
条件が得られないばかりでなくやはり流動不安定
を起す原因ともなる。

また他方、ガスタービン１の負荷が急減した場
合は上記の急増した場合と逆の現象が生ずる。即
ちボイラの受熱量（予想）G_g・△Ｔの減少によ
りそれに応じて給水制御信号S_c1は減少するがボ
イラ自身の有する蓄熱容量などのためにボイラ出
口の蒸気の出力温度T₄は即応的には変化せず一
方においてガスタービン１の負荷の減少に伴ない
ガスタービンの排ガス温度出力T₃は直ちに減少
するので減算器１０６の出力である偏差△T₄は
正の大きな偏差をしめす。この正の大きな偏差△
T₄は給水を増加させる方向に作用する。

過渡的に必要以上の給水量を供給された貫流ボ
イラは過熱度の低い蒸気を蒸気タービンに供給す
ることになる。つまり給水温度が低い場合やガス
タービン１の負荷の減少の割合が過大な場合は湿
り蒸気を蒸気タービン９に供給する。過熱度の低
い蒸気や湿り蒸気は蒸気タービンの効率を悪化さ
せるばかりではなくドレンアタツクによりタービ
ン羽根を損傷することになる。そしてこの傾向は
排ガス温度が低く過熱度の小さいコンバインドプ
ラントにおいて著しくあらわれる。

本発明は貫流ボイラにおける上記の問題点を解
決するためになされたもので既存の設備にわずか
の部品を追加することによりボイラの加熱量が急
変した場合でも流動不安定を起すことなく、かつ
蒸気タービンにたいしてもドレンアタツクを生ぜ
しめない制御装置を提供するものであり即ちボイ
ラ加熱用の排ガス流量と、ボイラ入口と出口の排
ガスの温度差とからボイラの受熱量を計算する手
段と、ボイラの受熱量から発生蒸気量を計算する
手段と、ボイラ入口の排ガス温度から計算される
ボイラ出口の蒸気温度の設定値と、ボイラ出口の
蒸気温度の測定値との偏差から補正蒸気量を計算
する手段と、発生蒸気量と補正蒸気量とから給水
量を計算する手段とを有し給水量を調節する貫流
ボイラの制御装置において、前記ボイラの受熱量
から安定給水量を計算する手段と、安定給水量と
前記給水量とを比較してその値の大なる方を較正
給水量として選択する手段と、ボイラの受熱量と
給水温度とからボイラの最低給水量を計算する手
段と、最低給水量と前記較正給水量とを比較し、
最低給水量が大きくかつこの状態が一定時間以上
持続した場合に負荷に供給する蒸気通路を遮断可
能とする手段とを付設したことを特徴とする貫流
ボイラの制御装置であり以下本発明の実施例を図
面について説明する。

第３図は本発明の制御装置の実施例51を示すブ
ロツク接続図であり第２図に示された従来の制御
装置の回路構成にたいして更に関数発生器１１０
および１１４、高位選択器１１１、比較器１１
２、タイマ１１３、を付加し、管路７_aに取付け
られた給水温度計２５のボイラの給水温度T₁を
入力信号として加え、給水制御信号２段S_c2の他
にタービントリツプの給水系異常信号E_sを出力す
る構成になつている。

ここで関数発生器１１０には乗算器１０２の出
力信号であるボイラ受熱量（予想）G_g・△Ｔお
よびボイラの給水温度T₁が入力せられる。関数
発生器１１０においてはボイラが不安定流動を起
す限界に若干の余裕を見込んだボイラ安定給水量
G_snioを計算し高位選択器１１１に出力する。関
数発生器１１０の具体的な関数の値はボイラの形
式、寸法により異なり、夫々のボイラに応じて設
計計算されまたは工場試験運転の結果の値により
定められる。不安定流動現象はボイラの加熱が大
きくなる程、又給水温度T₁が下る程、又給水量
が少なくなる程起り易くなるので一般的には、ボ
イラ受熱量（予想）G_g・△Ｔの増加に応じてボ
イラ安定給水量G_snioも大きくなり、また給水温
度T₁が下ればボイラ安定給水量G_snioは大きくな
る。

高位選択器１１１には上記安定給水量G_snioの
他に加算器１０８の出力である給水制御信号S_c1
が接続され、この両者のうちの値の大きい方の信
号を較正給水量として選択して給水制御信号２段
S_c2として出力される。

関数発生器１１４にはボイラ受熱量（予想）
G_g・△Ｔおよび給水温度T₁が入力せられこのT₁
の値をパラメータとしてここでボイラの最低給水
量G_fnioを計算し、比較器１１２に出力される。

ボイラ出口の蒸気の条件はボイラへの給水量と
ボイラの加熱量のヒートバランスによつて定ま
る。即ち C_p・G_g・△Ｔ＝G_f（is−if） …(1)式ここに C_pはガスの比熱（Kcal／Kg℃） G_gは排ガス流量（Kg／sec.） △Ｔはボイラ出入口のガスの差温（℃） G_fは給水量（Kg／sec.） isはボイラ出口エンタルピ（Kcal／Kg） ifは給水のエンタルピ（Kcal／Kg）（給水のエンタルピifは給水温度T₁にほぼ等し
い。）ここでボイラ出口のエンタルピisが低下し過ぎ
ると、前述したごとく蒸気タービンにおいてドレ
ンアタツクを生じるので、ボイラ出口エンタルピ
isには許容下限値があり、その値をi_snioとする。
ボイラ出口のエンタルピの許容下限値i_snioは蒸気
タービンの形式、羽根の材質や形状等に依存した
蒸気タービン個有の値である。上記(1)式よりボイ
ラの最低給水量G_fnioは次の(2)式で定められる。

G_fnio＝C_p・G_g・△Ｔ／i_snio−T₁ …(2)式関数発生器１１４は減算器と除算器と係数器と
を組合せ、ボイラ受熱量（予想）G_g・△Ｔと給
水温度T₁の２つの入力からT₁の値をパラメータ
として最低給水量G_fnioを計算するように構成し
てもよい。また上記(2)式を用いて最低給水量
G_fnioとボイラ受熱量（予想）G_g・△Ｔと給水温
度T₁の関係を予め計算し、複数のダイオードと
抵抗と増幅器を組合せる公知の関数発生器により
構成してもよい。

比較器１１２には高位選択器１１１の出力であ
る給水制御信号２段S_c2と関数発生器１１４の出
力であるボイラの最低給水量G_fnioが入力として
接続され、関数発生器１１４の出力G_fnioが大な
る場合に次段のタイマ１１３をセツトする。

タイマ１１３は例えば公知のオンデイレイのモ
ータタイマにより構成されており、セツト状態が
一定時間以上持続すると給水系異常信号E_sを出力
する。給水系異常信号E_sは別の駆動回路（図示な
し）を介して第１図における主蒸気弁１０を全閉
としバイパス弁１４を全開にするとともにブザー
等の警報を出力する。

次に第３図の制御装置の作用について説明す
る。ボイラの負荷の整定状態においては加算器１
０８の出力である給水制御信号S_c1は関数発生器
１１０の出力であるボイラ安定給水量G_snioより
大きく給水制御信号２段S_c2として加算器１０８
の出力S_c1が選択されている。また給水制御信号
２段S_c2は関数発生器１１４の出力である最低給
水量G_fnioより大きいためにタイマ１１３はセツ
トされていない。ここでガスタービン１の負荷が
急増すると乗算器１０２の出力であるボイラ受熱
量（予想）G_g・△Ｔが増加し、それに応じて発
生蒸気量信号G_sが増加する。他方においてガス
タービン１の排ガス温度出力T₃は急増するがボ
イラ出口蒸気温度T₄は即応的には大きくならな
いためにPIコントローラ１０７の入力である温
度の偏差△T₄は負の大きな値となり、給水量を
絞る方向に作用する。従つてボイラの加熱量に比
べて給水量が極端に少くなり給水制御信号S_c1は
関数発生器１１０の出力であるボイラ安定給水量
G_snioより小さくなる。ここで高位選択器１１１
の出力として関数発生器１１０の出力である安定
給水量G_snioが較正給水量として選択され給水制
御信号２段S_c2として出力されるので貫流ボイラ
は流動不安定とはならずに安定して運転できる。

時間が経過し、ボイラ出口蒸気温度T₄が上昇
してくれば減算器１０６の出力の偏差△T₄は小
さくなり加算器１０８の出力である給水制御信号
S_c1が増加し関数発生器１１０の出力のボイラ安
定給水量G_snioより大きくなればボイラの整定運
転時と同じ状態となり加算器１０８の出力S_c1が
選択され、この値が給水制御信号２段S_c2として
出力される。なお関数発生器１１０の出力である
ボイラ安定給水量G_snioが関数発生器１１４の出
力である最低給水量G_fnioよりも小さいような場
合にて高位選択器１１１にて関数発生器１１０の
出力G_snioの値が選ばれるときにはタイマ１１３
がセツトされ一定時間経過后給水系異常信号E_sが
出力されるのはいうまでもない。

ガスタービン１の負荷が急減した場合には関数
発生器１０４の出力発生蒸気量信号G_sは小さく
なるが、減算器１０６の出力である温度の偏差△
T₄は正の大きな値になるために加算器１０８の
出力である給水制御信号S_c1はあまり減少せずボ
イラへの給水量は加熱に比べて過剰となりボイラ
出口の蒸気の過熱度は低下し、場合によつては湿
り蒸気となる。このような状態では関数発生器１
１４の出力G_fnioの値が給水制御信号S_c1よりも大
きいために比較器１１２によりタイマ１１３がセ
ツトされ一定時間経過後に給水系異常信号E_sが出
力され第１図における主蒸気弁１０が全閉にされ
るとともにバイパス弁１５が全開にされ、余剰蒸
気は復水器１１にダンプされるので蒸気タービン
９はドレンアタツクから保護される。なおこのタ
イマ１１３は給水系異常信号の誤操作防止用に設
けられたものであり、極く短時間内であれば関数
発生器１１４の出力G_fnioが大きくなつてもボイ
ラの自身の有する蓄熱容量によりボイラ出口の蒸
気の過熱度はあまり下らないので、タイマ１１３
にて作動に時限をもたせることにより給水系異常
信号の発信をおくらせ警報の確度をあげるように
したものである。

以上の説明においてはガスタービン１の吸気温
度T₀と低圧圧縮機回転数N1より排ガス流量信号
G_gの値を推定したものであるが、排ガスダクト
等の回路の途中に公知の風速計を設け、この風速
計の出力より直接に排ガス流量信号G_gを検出し
てもよい。

またデイーゼルエンジンの排ガスを利用する場
合は、エンジンの吸気圧力、または過給機の回転
数、または燃料ラツク位置で排ガス流量信号G_g
を推定してもよい。

第４図は本発明の制御装置の他の実施例52を示
すものであり、本実施例と第３図において示され
た実施例と異なるところは関数発生器１１０にか
えて設けられた関数発生器１１０′の構成であり、
本実施例においてボイラの安定給水量G_snioを計
算する関数発生器１１０′の入力として乗算器１
０２の出力であるボイラ受熱量（予熱）G_g・△
Ｔの値のみを用い、給水温度T₁は入力として用
いていない。これは流動不安定を起す点が給水温
度の値にあまり影響をうけないボイラにおいて有
利に利用しうる実施例であり関数発生器１１０′
の関数の形は給水温度T₁の変動を予め見込み余
裕をもたせた値に設定されたものである。ここで
ガスタービン１の負荷が急増した場合に関数発生
器１１０′の出力は余裕がとられ大きくされてい
るので比較的早期に関数発生器１１０′の出力で
ある安定給水量G_snioが高位選択器１１１の出力
である給水制御信号２段S_c2となるので効率は若
干おちるが関数発生器１１０′の構造が簡略化で
き従つて制御装置は安価になる。なおこの場合全
運転時間に比して関数発生器１１０′の出力であ
るボイラの安定給水量G_snioの値が給水制御信号
２段S_c2として選択されている時間は僅かなので
効率の低下は無視出来る。

以上の如く本発明による貫流ボイラの制御装置
によれば従来の制御装置に若干の改造を加えるの
みの安価な制御装置によりエンジンやガスタービ
ン等の急激な負荷変動による排ガス量の変動があ
つた場合においても貫流ボイラは流動不安定を起
すことなく安定した運転を継続できるとともに蒸
気タービンをドレンアタツクから保護することが
できる制御装置を提供するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図はコンバインドプラントの従来例の管路
系統図、第２図は貫流ボイラの従来例の制御装置
ブロツク接続図、第３図は本発明の貫流ボイラの
制御装置の実施例のブロツク接続図、第４図は本
発明の貫流ボイラの制御装置の他の実施例のブロ
ツク接続図である。１……ガスタービン、２……ダクト、３……貫
流ボイラ、４……スタツク、５……給水ポンプ、
６……給水弁、７_a，７_b，７_c，７_d……管路、８
……気水分離器、９……蒸気タービン、１０……
主蒸気弁、１１……復水器、１２……復水ポン
プ、１３……ドレンタンク、１４……給水加熱
器、１５……バイパス弁、２０……回転数計、２
１……ガスタービン吸気温度計、２２……ガスタ
ービン排ガス温度計、２３……貫流ボイラ排ガス
温度計、２４……貫流ボイラ出口蒸気温度計、２
５……ボイラ給水温度計、５０，５１，５２……
制御装置、１０１，１０４，１０５，１１０，１
１０′，１１４……関数発生器、１０２……乗算
器、１０３，１０６……減算器、１０７……PI
コントローラ、１０８……加算器、１１１……高
位選択器、１１２……比較器、１１３……タイ
マ。

Claims

【特許請求の範囲】１ボイラ加熱用の排ガス流量と、ボイラ入口と
出口の排ガスの温度差とからボイラの受熱量を計
算する手段と、ボイラの受熱量から発生蒸気量を
計算する手段と、ボイラ入口の排ガス温度から計
算されるボイラ出口の蒸気温度の設定値と、ボイ
ラ出口の蒸気温度の測定値との偏差から補正蒸気
量を計算する手段と、発生蒸気量と補正蒸気量と
から給水量を計算する手段とを有し給水量を調節
する貫流ボイラの制御装置において、前記ボイラ
の受熱量から安定給水量を計算する手段と、安定
給水量と前記給水量とを比較してその値の大なる
方を較正給水量として選択する手段と、ボイラの
受熱量と給水温度とからボイラの最低給水量を計
算する手段と、最低給水量と前記較正給水量とを
比較し、最低給水量が大きくかつこの状態が一定
時間以上持続した場合に負荷に供給する蒸気通路
を遮断可能とする手段とを付設したことを特徴と
する貫流ボイラの制御装置。２安定給水量を計算する手段は、給水温度をパ
ラメータとして用いている特許請求の範囲第１項
記載の貫流ボイラの制御装置。