JPH02267490A - 復水器 - Google Patents
復水器Info
- Publication number
- JPH02267490A JPH02267490A JP8676789A JP8676789A JPH02267490A JP H02267490 A JPH02267490 A JP H02267490A JP 8676789 A JP8676789 A JP 8676789A JP 8676789 A JP8676789 A JP 8676789A JP H02267490 A JPH02267490 A JP H02267490A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- condenser
- steam
- jet
- header
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B9/00—Auxiliary systems, arrangements, or devices
- F28B9/02—Auxiliary systems, arrangements, or devices for feeding steam or vapour to condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B1/00—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser
- F28B1/02—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser using water or other liquid as the cooling medium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は原子力、火力発電用蒸気タービンプラントに係
り、特に蒸気タービンの主蒸気経路から復水器にかけて
高温、高圧のタービ・ンバイパス蒸気を導く系統を備え
たものにおける復水器の胴板に対する保護を確実に果た
す復水器の改良に関する。
り、特に蒸気タービンの主蒸気経路から復水器にかけて
高温、高圧のタービ・ンバイパス蒸気を導く系統を備え
たものにおける復水器の胴板に対する保護を確実に果た
す復水器の改良に関する。
（従来の技術）
大容量の原子力、火力発電用蒸気タービンプラントにお
いては蒸気タービンの起動時における原子炉あるいはボ
イラと、蒸気タービンとの間の負荷の不均衡を緩和し、
さらには蒸気タービン負荷の急激な減少に備えるために
蒸気タービンへ向かう蒸気を復水器に導くタービンバイ
パス系統が付設されている。第５図はこのタービンバイ
パス系統を具備する原子力発電用蒸気タービンプラント
の一例を示すもので、原子炉１で発生した蒸気は主蒸気
管２を通して高圧タービン３に導かれ、内部で膨張を遂
げる。この蒸気は高圧タービン３から湿分分離器５に送
られ、そこで湿分が除去されて後低圧タービン５に導か
れ、再び内部で膨張を遂げる。これらの高圧および低圧
タービン３．５における蒸気の膨張による仕事で負荷で
ある発電機（図示せず）が回され、電気出力が得られる
。
いては蒸気タービンの起動時における原子炉あるいはボ
イラと、蒸気タービンとの間の負荷の不均衡を緩和し、
さらには蒸気タービン負荷の急激な減少に備えるために
蒸気タービンへ向かう蒸気を復水器に導くタービンバイ
パス系統が付設されている。第５図はこのタービンバイ
パス系統を具備する原子力発電用蒸気タービンプラント
の一例を示すもので、原子炉１で発生した蒸気は主蒸気
管２を通して高圧タービン３に導かれ、内部で膨張を遂
げる。この蒸気は高圧タービン３から湿分分離器５に送
られ、そこで湿分が除去されて後低圧タービン５に導か
れ、再び内部で膨張を遂げる。これらの高圧および低圧
タービン３．５における蒸気の膨張による仕事で負荷で
ある発電機（図示せず）が回され、電気出力が得られる
。
この後、蒸気は低圧タービン５から復水器６に排出され
、そこで冷却水によって冷却され、凝縮させられる。ち
なみに、復水器６の冷却水には海水が使用され、蒸気と
海水とは伝熱壁により隔てられたなかで接触を果たし、
復水のみが復水器６のホットウェルに回収される。この
とき生じた復水は原子炉１に対する給水として用いられ
、閉サイクルが構成される。
、そこで冷却水によって冷却され、凝縮させられる。ち
なみに、復水器６の冷却水には海水が使用され、蒸気と
海水とは伝熱壁により隔てられたなかで接触を果たし、
復水のみが復水器６のホットウェルに回収される。この
とき生じた復水は原子炉１に対する給水として用いられ
、閉サイクルが構成される。
しかして、タービンバイパス系統７は主蒸気管２と復水
器６とを結ぶタービンバイパス管８、このタービンバイ
パス管８の経路内に設けられる減圧弁９および減温装置
１０から構成されている。
器６とを結ぶタービンバイパス管８、このタービンバイ
パス管８の経路内に設けられる減圧弁９および減温装置
１０から構成されている。
たとえば、負荷遮断により主蒸気管２に備えられる蒸気
加減弁１１が閉じられると蒸気がタービンバイパス管８
を通して復水器６に流れ、各タービン３．５の負荷の減
少に追従する運転操作が採られる。このとき、高温、高
圧の蒸気を復水器６が受は入れるだけの温度、圧力にす
るために減温装置１０および減圧弁９が働くようになっ
ている。
加減弁１１が閉じられると蒸気がタービンバイパス管８
を通して復水器６に流れ、各タービン３．５の負荷の減
少に追従する運転操作が採られる。このとき、高温、高
圧の蒸気を復水器６が受は入れるだけの温度、圧力にす
るために減温装置１０および減圧弁９が働くようになっ
ている。
さらに、タービンバイパス蒸気の復水器６への導入にお
いては復水器６の器内圧力がほぼ真空に保たれることか
ら、器内での蒸気の膨張に一定の節度が保てる次に述べ
るような多孔式ヘッダ１２が使用される。
いては復水器６の器内圧力がほぼ真空に保たれることか
ら、器内での蒸気の膨張に一定の節度が保てる次に述べ
るような多孔式ヘッダ１２が使用される。
すなわち、第６図および第７図は従来の多孔式ヘッダ１
２の構造と共に、その配置の仕方の一例を示しており、
ここで、多孔式ヘッダ１２は復水器・６の冷却管群１３
ａ、１３ｂの上方に各冷却管の長手方向に沿うように配
置され、１本の場合には復水器６の中心位置を占め（第
６図参照）、２本の場合には互いに相手との距離を保つ
（第７図参照）ように各々配置される。また、多孔式ヘ
ッダ１２の胴壁には第６図（ｂ）に示されるように蒸気
噴流ＸＩ ＳＸ２が各々復水器胴板１４ａ、１４ｂに向
くように複数の噴出孔１５が穿たれる。
２の構造と共に、その配置の仕方の一例を示しており、
ここで、多孔式ヘッダ１２は復水器・６の冷却管群１３
ａ、１３ｂの上方に各冷却管の長手方向に沿うように配
置され、１本の場合には復水器６の中心位置を占め（第
６図参照）、２本の場合には互いに相手との距離を保つ
（第７図参照）ように各々配置される。また、多孔式ヘ
ッダ１２の胴壁には第６図（ｂ）に示されるように蒸気
噴流ＸＩ ＳＸ２が各々復水器胴板１４ａ、１４ｂに向
くように複数の噴出孔１５が穿たれる。
さらに、第７図の２本の多孔式ヘッダ１２を使用するも
のにおいて、第６図（ｂ）の構造の多孔式ヘッダ１２を
適用すると、復水器胴板１４ａ、１４ｂに向く蒸気噴流
ＸＩ 、Ｘ２と共に、中心に向く蒸気噴流Ｙｌ 、Ｙ２
が生じることになる。
のにおいて、第６図（ｂ）の構造の多孔式ヘッダ１２を
適用すると、復水器胴板１４ａ、１４ｂに向く蒸気噴流
ＸＩ 、Ｘ２と共に、中心に向く蒸気噴流Ｙｌ 、Ｙ２
が生じることになる。
（′発明が解決しようとする課題）
ところで、蒸気がタービンバイパス管８を通り、多孔式
ヘッダ１２から復水器６内に噴き出すときの圧力は、一
般に、５ないし１０ｋｇ／ｃシ程度と目されており、こ
の蒸気が真空度７２２關Ｈｇ程度の低圧力まで急激に膨
張した場合には噴出孔１５の出口における流れは超音速
（マツハ数３ないし５）となっている。この超音速噴流
の長さしは次の式から求められる。
ヘッダ１２から復水器６内に噴き出すときの圧力は、一
般に、５ないし１０ｋｇ／ｃシ程度と目されており、こ
の蒸気が真空度７２２關Ｈｇ程度の低圧力まで急激に膨
張した場合には噴出孔１５の出口における流れは超音速
（マツハ数３ないし５）となっている。この超音速噴流
の長さしは次の式から求められる。
Ｌ＝Ｌ ｓ ｘＩ）
ただし、Ｌｓ：噴出孔から噴出する超音速噴流無次元長
さ Ｄ ：噴出孔の口径 ここで、第６図を代表して考察してみると、多孔式ヘッ
ダ１２から噴出した蒸気噴流ＸＩ ＳＸ２は復水器胴板
１４ａ、１４ｂにそれぞれ衝突し、反転しながら冷却管
群１３ｇ、１３ｂに導かれるが、このとき、復水器胴板
１４ａ、１４ｂに達するまでに蒸気噴流ＸＩ％Ｘ２が亜
音速域まで下げられ、多数の噴出孔１５によってそのエ
ネルギを均一に分散されるならば、蒸気噴流Ｘ１ＳＸ２
による打撃は問題にはならないが、蒸気噴流Ｘ１１Ｘ２
の温度が高い（通常２００〜３５０℃）ままであると、
このときの膨張過程は等エンタルピ変化であり、周囲流
体との混合および復水器ウォータカーテンによるスプレ
ー水による冷却等による温度降下があったとしても、場
合によってはｔｏｏ ”ｃ以上の高温の蒸気噴流Ｘｉ
、Ｘ２がそのまま復水器胴板１４ａ、１４ｂに衝突して
しまうことが予想される。このため、復水器胴板１４ａ
、１４ｂは急激に加熱され、局部的に過大な熱歪（熱応
力）が発生する懸念がある。また、長期的には衝突の繰
り返しにより復水器胴板１４ａ、１４ｂに浸食が生じる
虞れがある。
さ Ｄ ：噴出孔の口径 ここで、第６図を代表して考察してみると、多孔式ヘッ
ダ１２から噴出した蒸気噴流ＸＩ ＳＸ２は復水器胴板
１４ａ、１４ｂにそれぞれ衝突し、反転しながら冷却管
群１３ｇ、１３ｂに導かれるが、このとき、復水器胴板
１４ａ、１４ｂに達するまでに蒸気噴流ＸＩ％Ｘ２が亜
音速域まで下げられ、多数の噴出孔１５によってそのエ
ネルギを均一に分散されるならば、蒸気噴流Ｘ１ＳＸ２
による打撃は問題にはならないが、蒸気噴流Ｘ１１Ｘ２
の温度が高い（通常２００〜３５０℃）ままであると、
このときの膨張過程は等エンタルピ変化であり、周囲流
体との混合および復水器ウォータカーテンによるスプレ
ー水による冷却等による温度降下があったとしても、場
合によってはｔｏｏ ”ｃ以上の高温の蒸気噴流Ｘｉ
、Ｘ２がそのまま復水器胴板１４ａ、１４ｂに衝突して
しまうことが予想される。このため、復水器胴板１４ａ
、１４ｂは急激に加熱され、局部的に過大な熱歪（熱応
力）が発生する懸念がある。また、長期的には衝突の繰
り返しにより復水器胴板１４ａ、１４ｂに浸食が生じる
虞れがある。
そこで、本発明の目的は多孔式ヘッダの噴出孔から復水
器内に噴出する蒸気噴流によって復水器胴板が急激に加
熱され、あるいはその直撃により復水器胴板に浸食が生
じるのを効果的に防止するようにした復水器を提供する
ことにある。
器内に噴出する蒸気噴流によって復水器胴板が急激に加
熱され、あるいはその直撃により復水器胴板に浸食が生
じるのを効果的に防止するようにした復水器を提供する
ことにある。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
本発明は上記の目的を達成するために冷却管群の上方に
蒸気噴流がほぼ水平方向に向くように複数の噴出孔を穿
った多孔式ヘッダを設け、蒸気タービンをバイパスして
流れる高温の蒸気をヘッダを通して冷却管群に導くよう
に構成した復水器において、単一のあるいは２本のヘッ
ダを復水器の胴板近傍に噴出孔から流出する蒸気が復水
器の中心方向にのみ向くように配置したことを特徴とす
るものである。
蒸気噴流がほぼ水平方向に向くように複数の噴出孔を穿
った多孔式ヘッダを設け、蒸気タービンをバイパスして
流れる高温の蒸気をヘッダを通して冷却管群に導くよう
に構成した復水器において、単一のあるいは２本のヘッ
ダを復水器の胴板近傍に噴出孔から流出する蒸気が復水
器の中心方向にのみ向くように配置したことを特徴とす
るものである。
さらに、本発明は２本の多孔式ヘッダ相互の間隔Ｓを次
式の関係を満たすように配置したことを特徴とするもの
である。
式の関係を満たすように配置したことを特徴とするもの
である。
Ｓ＞Ｋ×Ｌｓ×Ｄ
ただし、Ｋ ：係数
Ｌｓ：噴出孔から噴出する超音速噴流
無次元長さ
Ｄ ：噴出孔の口径
（作用）
本発明の原理を第３図を参照して説明する。
第３図に示されるグラフは噴出蒸気のマツハ数に対応す
る噴出孔から噴出する超音速噴流無次元長さＬｓの値を
示している。図から明らかなようにマツハ数により超音
速噴流長さが決まり、蒸気噴流はこの超音速噴流の長さ
よりも遠い地点で亜音速域に入る。この蒸気噴流が亜音
速域に入る地点を求め、復水器胴板に対面する多孔式ヘ
ッダの位置を定めるようにする。これは単一の多孔式ヘ
ッダの場合と、２本の多孔式ヘッダの場合とがあり、何
れの場合も復水器胴板との間の距離を適切に保つように
する。単一の多孔式ヘッダの場合には復水器胴板の近傍
に置かれ、蒸気噴流が復水器の中心方向にだけ向くよう
にする。２本の多孔式ヘッダによる場合は相互の間隔Ｓ
を次のように定める。
る噴出孔から噴出する超音速噴流無次元長さＬｓの値を
示している。図から明らかなようにマツハ数により超音
速噴流長さが決まり、蒸気噴流はこの超音速噴流の長さ
よりも遠い地点で亜音速域に入る。この蒸気噴流が亜音
速域に入る地点を求め、復水器胴板に対面する多孔式ヘ
ッダの位置を定めるようにする。これは単一の多孔式ヘ
ッダの場合と、２本の多孔式ヘッダの場合とがあり、何
れの場合も復水器胴板との間の距離を適切に保つように
する。単一の多孔式ヘッダの場合には復水器胴板の近傍
に置かれ、蒸気噴流が復水器の中心方向にだけ向くよう
にする。２本の多孔式ヘッダによる場合は相互の間隔Ｓ
を次のように定める。
Ｓ＞Ｋ×Ｌｓ×Ｄ
ただし、Ｋ ：係数（実験値による）
Ｌｓ：噴出孔から噴出する超音速噴流
無次元長さ
Ｄ ：噴出孔の口径
このように構成するならば、従来のものと比較して距離
が２倍以上となり、復水器胴板は多孔式ヘッダの噴出孔
より噴出する蒸気噴流による直撃を受けることがなくな
り、加熱による熱歪（熱応力）は起り得ず、また浸食の
発生も防止される。
が２倍以上となり、復水器胴板は多孔式ヘッダの噴出孔
より噴出する蒸気噴流による直撃を受けることがなくな
り、加熱による熱歪（熱応力）は起り得ず、また浸食の
発生も防止される。
タービンバイパス蒸気量が多い場合に２本の多孔式ヘッ
ダから各々復水器の中心に向かって蒸気噴流が噴出し、
噴流同士が衝突する。この噴流が衝突する位置では噴流
は既に亜音速域に減速していることより、噴流同士の干
渉・混合も不安定な現象を呈することなく、むしろお互
いのエネルギを相殺させることになり、この結果、復水
器銅板は蒸気噴流との接触を免れること可能になる。
ダから各々復水器の中心に向かって蒸気噴流が噴出し、
噴流同士が衝突する。この噴流が衝突する位置では噴流
は既に亜音速域に減速していることより、噴流同士の干
渉・混合も不安定な現象を呈することなく、むしろお互
いのエネルギを相殺させることになり、この結果、復水
器銅板は蒸気噴流との接触を免れること可能になる。
（実施例）
以下、本発明の一実施例を第１図（ａ）（ｂ）および第
２図を参照して説明する。なお、第７図（ａ）（ｂ）に
示される構成と同一の構成については同一の符号を付し
てその説明を省略する。
２図を参照して説明する。なお、第７図（ａ）（ｂ）に
示される構成と同一の構成については同一の符号を付し
てその説明を省略する。
ｔ！４１図（ａ）において、多孔式ヘッダ２１は復水器
胴板１４ａに接近して配置される。この多孔式ヘッダ２
１の胴壁には第１図（ｂ）に示されるように蒸気噴流Ｚ
１が復水器６の中心にのみ向くように複数の噴出孔２２
が穿たれている。
胴板１４ａに接近して配置される。この多孔式ヘッダ２
１の胴壁には第１図（ｂ）に示されるように蒸気噴流Ｚ
１が復水器６の中心にのみ向くように複数の噴出孔２２
が穿たれている。
ここで、冷却管群１３ａ、１３ｂに沿って延在する多孔
式ヘッダ２１の全体配置は第２図に示されるように奥側
の導入口から手前側の端まで各冷却管の全長にわたって
いる。
式ヘッダ２１の全体配置は第２図に示されるように奥側
の導入口から手前側の端まで各冷却管の全長にわたって
いる。
上記のように構成したものにおいては多孔式ヘッダ２１
の噴出孔２２を通して流れ出る蒸気噴流２１は複数の噴
出孔２２から分散して噴出するために相互にエネルギの
均一化が果たされると共に、背側に位置する復水器胴板
１４ａには蒸気噴流Ｚｌが全く衝突しない。また、噴出
孔２２と対峙する復水器胴板１４ｂまでの距離が従来技
術と比ベ２倍以上に拡がるためにその間に充分に減速が
果たされ、さらに周囲流体との間で混合・拡散作用が生
じて温度が下げられる。このため、復水器胴板１４ｂに
部分に打撃、加熱等の影響を及ぼすまでに至らず、これ
らの復水器胴板１４ａ、１４ｂ部分における機能が損な
われるのを防止することができる。
の噴出孔２２を通して流れ出る蒸気噴流２１は複数の噴
出孔２２から分散して噴出するために相互にエネルギの
均一化が果たされると共に、背側に位置する復水器胴板
１４ａには蒸気噴流Ｚｌが全く衝突しない。また、噴出
孔２２と対峙する復水器胴板１４ｂまでの距離が従来技
術と比ベ２倍以上に拡がるためにその間に充分に減速が
果たされ、さらに周囲流体との間で混合・拡散作用が生
じて温度が下げられる。このため、復水器胴板１４ｂに
部分に打撃、加熱等の影響を及ぼすまでに至らず、これ
らの復水器胴板１４ａ、１４ｂ部分における機能が損な
われるのを防止することができる。
次に、第４図および第５図を参照して本発明の他の実施
例を説明する。本実施例は従来の第８図に対応したもの
で、勝手反対に形成される２本の多孔式ヘッダ２３ａ、
２３ｂの間隔Ｓは次のように規定される。すなわち、 Ｓ＞Ｋ×Ｌｓ×Ｄ ただし、Ｋ ：係数（実験値による） Ｌｓ：噴出孔から噴出する超音速噴流 無次元長さ Ｄ ：噴出孔の口径 本実施例では互いの蒸気噴流Ｚｌ、Ｚ２同士が衝突する
復水器６の中心に到達する前に速度が減少して亜音速域
に入るため、そこで蒸気噴流Ｚｌ。
例を説明する。本実施例は従来の第８図に対応したもの
で、勝手反対に形成される２本の多孔式ヘッダ２３ａ、
２３ｂの間隔Ｓは次のように規定される。すなわち、 Ｓ＞Ｋ×Ｌｓ×Ｄ ただし、Ｋ ：係数（実験値による） Ｌｓ：噴出孔から噴出する超音速噴流 無次元長さ Ｄ ：噴出孔の口径 本実施例では互いの蒸気噴流Ｚｌ、Ｚ２同士が衝突する
復水器６の中心に到達する前に速度が減少して亜音速域
に入るため、そこで蒸気噴流Ｚｌ。
ｚ２が干渉、混合するようなことがあっても、衝撃波の
発生等の不安定な状況を生じることがなく、さらに互い
のエネルギは運動方向が反対のために相殺され、復水器
胴板１４ａ、１４ｂ部分に加熱および浸食などの影響を
及ぼさない。
発生等の不安定な状況を生じることがなく、さらに互い
のエネルギは運動方向が反対のために相殺され、復水器
胴板１４ａ、１４ｂ部分に加熱および浸食などの影響を
及ぼさない。
［発明の効果］
以上説明したように本発明においては単一のあるいは２
本の多孔式ヘッダを復水器胴板の近傍に噴出孔から流出
する蒸気が復水器の中心方向にのみ向くように配置して
いるので、復水器胴板が急激に加熱されることがなく、
熱歪が生じるのが防止されると共に、衝突の繰り返しに
よる浸食の発生が抑制される。したがって、本発明によ
れば復水器胴板部分の損傷が防止され、プラントの信頼
性が高められるという優れた効果を奏する。
本の多孔式ヘッダを復水器胴板の近傍に噴出孔から流出
する蒸気が復水器の中心方向にのみ向くように配置して
いるので、復水器胴板が急激に加熱されることがなく、
熱歪が生じるのが防止されると共に、衝突の繰り返しに
よる浸食の発生が抑制される。したがって、本発明によ
れば復水器胴板部分の損傷が防止され、プラントの信頼
性が高められるという優れた効果を奏する。
第１図は本発明による復水器の一実施例を示す構成図、
第２図は第１図に示される復水器の斜視図、第３図はマ
ツハ数と超音速噴流無次元長さとの関係を示す特性図、
第４図は本発明の他の実施例を示す構成図、第５図は第
４図に示される復水器の斜視図、第６図は従来のタービ
ンバイパス系統を有する蒸気タービンプラントを示す系
統図、第７図および第８図は従来の復水器を示す構成図
である。 ６・・・・・・・・・復水器 １３ａ、１３ｂ・・・冷却管群 １４ａ、１４ｂ・・・復水器胴板 ２１．２３ａ、２３ｂ−・・多孔式ヘッダ２２・・・・
・・・・・噴出孔 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 第子丸 健 （ａ） 第１図 第４図 り貢戯蕉気マヴハ◆（− （Ｌｓ：１射Ｌｆ５憧出する七〇ｈＥ噴九無スＬ長シ）
第５図
第２図は第１図に示される復水器の斜視図、第３図はマ
ツハ数と超音速噴流無次元長さとの関係を示す特性図、
第４図は本発明の他の実施例を示す構成図、第５図は第
４図に示される復水器の斜視図、第６図は従来のタービ
ンバイパス系統を有する蒸気タービンプラントを示す系
統図、第７図および第８図は従来の復水器を示す構成図
である。 ６・・・・・・・・・復水器 １３ａ、１３ｂ・・・冷却管群 １４ａ、１４ｂ・・・復水器胴板 ２１．２３ａ、２３ｂ−・・多孔式ヘッダ２２・・・・
・・・・・噴出孔 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 第子丸 健 （ａ） 第１図 第４図 り貢戯蕉気マヴハ◆（− （Ｌｓ：１射Ｌｆ５憧出する七〇ｈＥ噴九無スＬ長シ）
第５図
Claims (2)
- （１）冷却管群の上方に蒸気噴流がほぼ水平方向に向く
ように複数の噴出孔を穿った多孔式ヘッダを設け、蒸気
タービンをバイパスして流れる高温の蒸気を前記ヘッダ
を通して前記冷却管群に導くように構成した復水器にお
いて、単一のあるいは２本の前記ヘッダを前記復水器の
胴板近傍に前記噴出孔から流出する蒸気が該復水器の中
心方向にのみ向くように配置したことを特徴とする復水
器。 - （２）２本の前記ヘッダ相互の間隔Ｓを次式の関係を満
たすように配置したことを特徴とする請求項１記載の復
水器。 Ｓ＞Ｋ×Ｌｓ×Ｄ ただし、Ｋ：係数 Ｌｓ：噴出孔から噴出する超音速噴流 無次元長さ Ｄ：噴出孔の口径
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8676789A JPH02267490A (ja) | 1989-04-07 | 1989-04-07 | 復水器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8676789A JPH02267490A (ja) | 1989-04-07 | 1989-04-07 | 復水器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02267490A true JPH02267490A (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=13895900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8676789A Pending JPH02267490A (ja) | 1989-04-07 | 1989-04-07 | 復水器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02267490A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20210231030A1 (en) * | 2018-07-03 | 2021-07-29 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Steam bypass conduit |
-
1989
- 1989-04-07 JP JP8676789A patent/JPH02267490A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20210231030A1 (en) * | 2018-07-03 | 2021-07-29 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Steam bypass conduit |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6033181A (en) | Turbine blade of a gas turbine | |
| JP6025266B2 (ja) | 湿分分離器構成 | |
| KR101714946B1 (ko) | 복수기, 및 이를 구비하는 증기터빈 플랜트 | |
| EP1726712B1 (en) | Recovery boiler | |
| US4541366A (en) | Feed water preheater | |
| US6220036B1 (en) | Cooling structure for combustor tail pipes | |
| JPH0498089A (ja) | 復水器 | |
| JPS5997487A (ja) | タ−ビン復水器 | |
| KR102481662B1 (ko) | 증기 우회 도관 | |
| CN118934112A (zh) | 一种汽轮机旁路扩散器结构 | |
| JPH08135404A (ja) | 復水器およびタービンプラントのバイパス蒸気導入方法 | |
| JPS5828985A (ja) | 復水器 | |
| JPS6250643B2 (ja) | ||
| JP3808170B2 (ja) | 蒸気過熱低減器と蒸気発生器とボイラ | |
| JP2020122628A (ja) | 復水器 | |
| JPH0392507A (ja) | 蒸気タービンのタービンバイパス装置 | |
| JPS58220908A (ja) | タ−ビンバイパス蒸気のエネルギ−ダンパ構造 | |
| JPS6017693A (ja) | 復水器 | |
| JPH0238878B2 (ja) | Fukusuiki | |
| JP3039986B2 (ja) | 蒸気ダンパ | |
| CN207865358U (zh) | 一种二次再热机组降压蒸汽吹管系统 | |
| JPS5960180A (ja) | 復水器 | |
| US1961792A (en) | Heat exchanger | |
| JPS58178186A (ja) | 復水器 | |
| JPH07151475A (ja) | 復水器 |