JPH02270945A - Ｉｃリードフレーム用銅合金の製造方法 - Google Patents
Ｉｃリードフレーム用銅合金の製造方法Info
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- JPH02270945A JPH02270945A JP9006089A JP9006089A JPH02270945A JP H02270945 A JPH02270945 A JP H02270945A JP 9006089 A JP9006089 A JP 9006089A JP 9006089 A JP9006089 A JP 9006089A JP H02270945 A JPH02270945 A JP H02270945A
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- copper alloy
- annealing
- lead frame
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、平坦性に優れ、内部歪が除去されたＩＣリ
ードフレーム用銅合金の製造方法に関するものである。
ードフレーム用銅合金の製造方法に関するものである。
一般にＩＣリードフレーム用銅合金は、調質仕上圧延に
より目的とする板厚を得るが、この工程後、調質仕上圧
延時の形状不良を矯正する目的で。
より目的とする板厚を得るが、この工程後、調質仕上圧
延時の形状不良を矯正する目的で。
テンションレベラーによる矯正を行っている。
ＩＣリードフレーム用素材には、高精度の形状が必要と
されている。素材の急峻度、カール、横曲り等がこれに
当るが、これらの平坦性不良は後のフレーム成形時の寸
法精度の悪化を招き、また生産性を著しく低下させる。
されている。素材の急峻度、カール、横曲り等がこれに
当るが、これらの平坦性不良は後のフレーム成形時の寸
法精度の悪化を招き、また生産性を著しく低下させる。
ところで、このような平坦性を仕上調質圧延のみで得る
ことは難しいため、仕上調質圧延後にテンションレベラ
ーによる矯正を行い、目的とする平坦性を得ている６ ［発明が解決しようとする課題〕 しかしながら、従来のテンションレベラー矯正では、高
平坦性は得られるが、一方、仕上調質圧延時に内包する
素材の内部歪の除去は十分ではないという問題点があっ
た。素材の内部歪はフレーム成形時に解放され、リード
足の不ぞろいを生じ。
ことは難しいため、仕上調質圧延後にテンションレベラ
ーによる矯正を行い、目的とする平坦性を得ている６ ［発明が解決しようとする課題〕 しかしながら、従来のテンションレベラー矯正では、高
平坦性は得られるが、一方、仕上調質圧延時に内包する
素材の内部歪の除去は十分ではないという問題点があっ
た。素材の内部歪はフレーム成形時に解放され、リード
足の不ぞろいを生じ。
そのまま基板に実装されることにより、導通不良等の不
具合を生じる。また高集積化により、ＩＣ升ツブを載せ
るフレームのダイパッド部の変形は、ワイヤーポンデイ
〉・グの接着信頼性を低下させる４、このような問題は
、最近のＩＣの小型化、多ビン化の動向により顕著とな
り、素材の内部歪の除去が必要とな−・）できた。
具合を生じる。また高集積化により、ＩＣ升ツブを載せ
るフレームのダイパッド部の変形は、ワイヤーポンデイ
〉・グの接着信頼性を低下させる４、このような問題は
、最近のＩＣの小型化、多ビン化の動向により顕著とな
り、素材の内部歪の除去が必要とな−・）できた。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、高平坦性が得られるとともに、内部歪の少な
いＩＣリードフレーム用銅合金の製造方法を得ることを
目的どする。
たもので、高平坦性が得られるとともに、内部歪の少な
いＩＣリードフレーム用銅合金の製造方法を得ることを
目的どする。
（課題を解決するための手段〕
この発明に係るＩＣツリードフレーム用銅合金の製造方
法は６添加元素としてＡＤ、、Ｓｉ、、 Ｐ、 Ｔｉ、
Ｃｐ。
法は６添加元素としてＡＤ、、Ｓｉ、、 Ｐ、 Ｔｉ、
Ｃｐ。
Ｍｎ、 Ｆｅ、 Ｃｏ、 Ｎｉ、 Ｚｎ、 Ｚｒ、 Ｓ
ｎ、 Ｍｇ、 Ａｇ、 Ｔｅおよび１３から選ばれる１
種または２種以十を０〜５重量％含有し、残部がＣｕで
ある銅合金からなるリードフレーム用素材を、４を上調
質圧延後１５０℃〜４００℃で３０分間〜４００分間の
低温焼鈍を行うか、または２５０℃〜６００℃で５秒〜
３００秒間の連続焼鈍を行った後、伸び率０．１５％１
〜１．０％でテンションレベラー矯正を行う方法である
。
ｎ、 Ｍｇ、 Ａｇ、 Ｔｅおよび１３から選ばれる１
種または２種以十を０〜５重量％含有し、残部がＣｕで
ある銅合金からなるリードフレーム用素材を、４を上調
質圧延後１５０℃〜４００℃で３０分間〜４００分間の
低温焼鈍を行うか、または２５０℃〜６００℃で５秒〜
３００秒間の連続焼鈍を行った後、伸び率０．１５％１
〜１．０％でテンションレベラー矯正を行う方法である
。
この発明では、ＩＣリードフレー・ム用銅合金を仕上調
質圧延をした後に、ｌ記条件での低温焼鈍あるいは連続
焼鈍により素材の内部歪を解放し、さらに上記条件での
テンションレベラー矯正（、：Ｊ、り高平坦性を得る。
質圧延をした後に、ｌ記条件での低温焼鈍あるいは連続
焼鈍により素材の内部歪を解放し、さらに上記条件での
テンションレベラー矯正（、：Ｊ、り高平坦性を得る。
ここで、最初の低温焼鈍においで、温度を１５０℃〜４
００℃としたのは、１．５０℃未満では［］的どする内
部歪の除去が不十分であり、上限についでは杓料強度の
低下しない温度とした。また焼鈍時間について３０分間
〜４００分間としたのは、３０分未満では十分かつ均一
な内部歪の除去が行えず、また上限については工業的生
産性の確保できる時間λ・し。
００℃としたのは、１．５０℃未満では［］的どする内
部歪の除去が不十分であり、上限についでは杓料強度の
低下しない温度とした。また焼鈍時間について３０分間
〜４００分間としたのは、３０分未満では十分かつ均一
な内部歪の除去が行えず、また上限については工業的生
産性の確保できる時間λ・し。
た。
一方、連続焼鈍にお＋ｉる温度ならびに時間の限定につ
いても、上述の低温焼鈍と根拠を同じく」る。
いても、上述の低温焼鈍と根拠を同じく」る。
次に上記焼鈍のテンションレベラー矯１］−において、
伸び率を０．１５％・〜１．０％としたのは、０．１！
ｉ％未満では十分な形状矯正が行えず、高平坦性は得ら
れない。また１、上、限を１．０％としたのは、１．０
％を超える矯正では、過度の矯正により、再び内部歪を
蓄積するところとなり、先に行った焼鈍の効果を打消す
ものである。
伸び率を０．１５％・〜１．０％としたのは、０．１！
ｉ％未満では十分な形状矯正が行えず、高平坦性は得ら
れない。また１、上、限を１．０％としたのは、１．０
％を超える矯正では、過度の矯正により、再び内部歪を
蓄積するところとなり、先に行った焼鈍の効果を打消す
ものである。
リードフレーム用素材中の各成分の範囲に”ついては、
銅系リードフレーム材として適当な機械的強度、耐熱性
等を確保する「］的で、各元素を添加ｌ１１、導伝率、
コストの面よりその合計重量を５％以トとした。
銅系リードフレーム材として適当な機械的強度、耐熱性
等を確保する「］的で、各元素を添加ｌ１１、導伝率、
コストの面よりその合計重量を５％以トとした。
以トこの発明の一実施例について説明する。
Ｓｎ、 ２．０重量％、Ｎｊ Ｏ，２重量％、残部Ｃｕ
および不可避の不純物からなる合金を、上述の成分比に
配合し溶製後、圧延と焼鈍を繰り返し、最終的に仕Ｅ加
工率を：う７％どし、仕上調質圧延により板厚０゜２ｍ
１１１の合金条を作製した。この合金条を脱脂後筒］表
に示す条件で焼鈍とテンションレベラー矯正を行い、第
２表に示を諸項目について測定を行った・ 第１表 第２表 注１）急峻度 素材を定盤上に置き、素材の耳波の高さをを耳波の長さ
で除して百分率で表わしたもの。
および不可避の不純物からなる合金を、上述の成分比に
配合し溶製後、圧延と焼鈍を繰り返し、最終的に仕Ｅ加
工率を：う７％どし、仕上調質圧延により板厚０゜２ｍ
１１１の合金条を作製した。この合金条を脱脂後筒］表
に示す条件で焼鈍とテンションレベラー矯正を行い、第
２表に示を諸項目について測定を行った・ 第１表 第２表 注１）急峻度 素材を定盤上に置き、素材の耳波の高さをを耳波の長さ
で除して百分率で表わしたもの。
注２）内部歪
「１Ｆ！接的な方法として、素材２２０ｍｍ Ｘ ５０
ｍｍを２ｍｍおきにエツチングで溶かし、垂下式にて、
各月のカールのばらつき（Ｒ大値と最小値の差）で示し
た。
ｍｍを２ｍｍおきにエツチングで溶かし、垂下式にて、
各月のカールのばらつき（Ｒ大値と最小値の差）で示し
た。
第１表に示す加工条件にて加工した場合の諸評価を第２
表に示すが、 ＆１〜４の実施例はＮα５．７．８．１
０に示す比較例およびＮα１３．１４に示す従来例と比
較し、内部歪の除去が良好であることがわかる。これは
低温焼鈍あるいは連続焼鈍による内部歪除去効果である
と認められる。
表に示すが、 ＆１〜４の実施例はＮα５．７．８．１
０に示す比較例およびＮα１３．１４に示す従来例と比
較し、内部歪の除去が良好であることがわかる。これは
低温焼鈍あるいは連続焼鈍による内部歪除去効果である
と認められる。
ここで比較例中ＮＱ ６、Ｎａ ９については、内部歪
除去効果は認められるが、焼鈍過多により材料強度の低
下が見られ、不適当である。
除去効果は認められるが、焼鈍過多により材料強度の低
下が見られ、不適当である。
また、恥５，８については、温度不足により。
また丸７．１０については、被加工時間不足により、い
ずれも内部歪除去効果は認められない。さらに。
ずれも内部歪除去効果は認められない。さらに。
翫１１については平坦性において不満であり、Ｎα１２
については、焼鈍による内部歪除去効果を過度のテンシ
ョンレベラー矯正により、打消してしまっている。
については、焼鈍による内部歪除去効果を過度のテンシ
ョンレベラー矯正により、打消してしまっている。
なお、上記実施例では、製造工程途中の素条について示
したが、この工程の後、使用される板幅にスリット後、
スリット時の歪を除去する目的で、歪取り焼鈍またはレ
ベラー矯正を行うことは有用な手段である。
したが、この工程の後、使用される板幅にスリット後、
スリット時の歪を除去する目的で、歪取り焼鈍またはレ
ベラー矯正を行うことは有用な手段である。
また、上記実施例では、Ｓｎ ２．０重量％、Ｎｉ Ｏ
，２重量％、残部がＣｕからなる合金について説明した
が、添加元素としてＡ（１，Ｓｉ、 Ｐ、 Ｔｉ、 Ｃ
ｒ、 Ｍｎ、 Ｆｅ、Ｃｏ、 Ｎｉ、 Ｚｎ、 Ｚｒ、
Ｓｎ、 Ｍｇ、 Ａｇ、 Ｔｅ、 Ｂの１種または２
種以上を０〜５重量％含有し、残部が実質的にＣｕから
なる銅合金に対して有効である。
，２重量％、残部がＣｕからなる合金について説明した
が、添加元素としてＡ（１，Ｓｉ、 Ｐ、 Ｔｉ、 Ｃ
ｒ、 Ｍｎ、 Ｆｅ、Ｃｏ、 Ｎｉ、 Ｚｎ、 Ｚｒ、
Ｓｎ、 Ｍｇ、 Ａｇ、 Ｔｅ、 Ｂの１種または２
種以上を０〜５重量％含有し、残部が実質的にＣｕから
なる銅合金に対して有効である。
以上のように、この発明によれば、低温焼鈍または連続
焼鈍後、テンションレベラー矯正を行うため、高平坦性
で、内部歪の少ないＩＣリードフレーム用銅合金が得ら
れる効果がある。
焼鈍後、テンションレベラー矯正を行うため、高平坦性
で、内部歪の少ないＩＣリードフレーム用銅合金が得ら
れる効果がある。
Claims (1)
- （１）添加元素としてＡｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｍｇ、Ａｇ
、ＴｅおよびＢから選ばれる１種または２種以上を０〜
５重量％含有し、残部がＣｕである銅合金からなるリー
ドフレーム用素材を、仕上調質圧延後１５０℃〜４００
℃で３０分間〜４００分間の低温焼鈍を行うか、または
２５０℃〜６００℃で５秒〜３００秒間の連続焼鈍を行
った後、伸び率０．１５％〜１．０％でテンシヨンレベ
ラー矯正を行うことを特徴とするＩＣリードフレーム用
銅合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9006089A JPH02270945A (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | Ｉｃリードフレーム用銅合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9006089A JPH02270945A (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | Ｉｃリードフレーム用銅合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02270945A true JPH02270945A (ja) | 1990-11-06 |
Family
ID=13988024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9006089A Pending JPH02270945A (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | Ｉｃリードフレーム用銅合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02270945A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0741887A (ja) * | 1992-09-24 | 1995-02-10 | Poongsan Corp | 電気、電子部品用銅合金及びその製造方法 |
| US5833920A (en) * | 1996-02-20 | 1998-11-10 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Copper alloy for electronic parts, lead-frame, semiconductor device and connector |
| US5997810A (en) * | 1995-08-10 | 1999-12-07 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | High-strength copper based alloy free from smutting during pretreatment for plating |
| CN103639230A (zh) * | 2013-12-06 | 2014-03-19 | 安徽鑫科新材料股份有限公司 | 一种锌白铜带材的加工工艺 |
| CN104060121A (zh) * | 2014-06-05 | 2014-09-24 | 锐展(铜陵)科技有限公司 | 一种汽车用高耐磨铜合金线的制备方法 |
| WO2017199906A1 (ja) * | 2016-05-16 | 2017-11-23 | 古河電気工業株式会社 | 銅系合金線材 |
| CN107988570A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-05-04 | 中铝洛阳铜加工有限公司 | 一种铜合金板带箔低温去应力张力矫直工艺 |
| CN112981172A (zh) * | 2019-12-12 | 2021-06-18 | 昆山微电子技术研究院 | 一种芯片引线框架材料用高纯Cu-Al-Ag合金及其制备方法 |
| CN115466865A (zh) * | 2022-08-15 | 2022-12-13 | 宁波康强电子股份有限公司 | 一种基于低温塑性变形和分级时效制备高强高导Cu-Cr-Sn合金的方法 |
-
1989
- 1989-04-10 JP JP9006089A patent/JPH02270945A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN103639230B (zh) * | 2013-12-06 | 2015-12-02 | 安徽鑫科新材料股份有限公司 | 一种锌白铜带材的加工工艺 |
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| WO2017199906A1 (ja) * | 2016-05-16 | 2017-11-23 | 古河電気工業株式会社 | 銅系合金線材 |
| JP6284691B1 (ja) * | 2016-05-16 | 2018-02-28 | 古河電気工業株式会社 | 銅系合金線材 |
| CN108368565A (zh) * | 2016-05-16 | 2018-08-03 | 古河电气工业株式会社 | 铜系合金线材 |
| US10626483B2 (en) | 2016-05-16 | 2020-04-21 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Copper alloy wire rod |
| CN107988570A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-05-04 | 中铝洛阳铜加工有限公司 | 一种铜合金板带箔低温去应力张力矫直工艺 |
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| CN115466865A (zh) * | 2022-08-15 | 2022-12-13 | 宁波康强电子股份有限公司 | 一种基于低温塑性变形和分级时效制备高强高导Cu-Cr-Sn合金的方法 |
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