JPH0227125B2 - - Google Patents
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- JPH0227125B2 JPH0227125B2 JP2969180A JP2969180A JPH0227125B2 JP H0227125 B2 JPH0227125 B2 JP H0227125B2 JP 2969180 A JP2969180 A JP 2969180A JP 2969180 A JP2969180 A JP 2969180A JP H0227125 B2 JPH0227125 B2 JP H0227125B2
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- Japan
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- valve
- pressure
- control valve
- oil chamber
- mold
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- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 3
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/64—Mould opening, closing or clamping devices
- B29C45/67—Mould opening, closing or clamping devices hydraulic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は合成樹脂の成形機に用いられる直圧
式型締シリンダーの型開閉油圧装置に関するもの
である。
式型締シリンダーの型開閉油圧装置に関するもの
である。
合成樹脂の成形機では、サイクルアツプによる
生産性向上のため高速型開閉が要求され、同時に
作動安定による精密成形や型構造上の問題または
自動インサート、取出機等との組合せ動作の上な
どから、スローダウンの動作のより安定化が望ま
れている。
生産性向上のため高速型開閉が要求され、同時に
作動安定による精密成形や型構造上の問題または
自動インサート、取出機等との組合せ動作の上な
どから、スローダウンの動作のより安定化が望ま
れている。
また成形に要するエネルギーの節減も要求され
るようになつて来ているが、従来の圧力マツチ型
やパワーマツチ型と称される省エネルギー型の油
圧回路では、負荷が必要とする圧力にマツチング
した圧力だけを供給するシステムであつたため、
メーターイン制御を行うと低速への切り換え時に
慣性により負荷側が負圧となり、圧油がほとんど
供給されなくなつてアクチユエータが停止してし
まい、動作が安定しない問題があり、メーターア
ウト制御を行うと上記の様な問題は解決される
が、出力側と制動側の面積差からメーターアウト
側の圧力が上昇し、それに伴つて消費エネルギー
が増大する問題があつた。
るようになつて来ているが、従来の圧力マツチ型
やパワーマツチ型と称される省エネルギー型の油
圧回路では、負荷が必要とする圧力にマツチング
した圧力だけを供給するシステムであつたため、
メーターイン制御を行うと低速への切り換え時に
慣性により負荷側が負圧となり、圧油がほとんど
供給されなくなつてアクチユエータが停止してし
まい、動作が安定しない問題があり、メーターア
ウト制御を行うと上記の様な問題は解決される
が、出力側と制動側の面積差からメーターアウト
側の圧力が上昇し、それに伴つて消費エネルギー
が増大する問題があつた。
この発明は上記要望を満し、型開閉動作の安定
と使用エネルギーの効率化を可能とする新たな構
成の型開閉油圧装置を提供するものである。
と使用エネルギーの効率化を可能とする新たな構
成の型開閉油圧装置を提供するものである。
上記目的によるこの発明の特徴は、型締ラムの
内部にブースターラムを備えた型開閉装置におい
て、型締シリンダーのＡ油室側油圧路とＢ油室側
油圧路に、両油圧路の通過流量を同一比率で増減
制御する電気比例流量制御弁を設けるとともに、
油圧源側に上記電気比例流量制御弁の出力側と協
動して電気比例流量制御弁前後の差圧を型締シリ
ンダーの負荷にかかわらず常に一定化する制御手
段を施し、かつ上記電気比例流量制御弁の制動側
と協動し低速型閉時と差動型開時と低速型開時の
制動側流量制御を行なう減圧型プレツシヤーコン
ペンセータ弁を、出力側油圧路の電磁切換弁と上
記電気比例流量制御弁との間のリターン回路に配
設してなることにある。
内部にブースターラムを備えた型開閉装置におい
て、型締シリンダーのＡ油室側油圧路とＢ油室側
油圧路に、両油圧路の通過流量を同一比率で増減
制御する電気比例流量制御弁を設けるとともに、
油圧源側に上記電気比例流量制御弁の出力側と協
動して電気比例流量制御弁前後の差圧を型締シリ
ンダーの負荷にかかわらず常に一定化する制御手
段を施し、かつ上記電気比例流量制御弁の制動側
と協動し低速型閉時と差動型開時と低速型開時の
制動側流量制御を行なう減圧型プレツシヤーコン
ペンセータ弁を、出力側油圧路の電磁切換弁と上
記電気比例流量制御弁との間のリターン回路に配
設してなることにある。
以下この発明を図示の例により詳細に説明す
る。
る。
１は直圧式の型締シリンダーで、型締ラム２の
内部にブースターラム３を備えている。このブー
スターラム３と上記型締ラム２とによつて形成さ
れた油室Ａと油圧源回路ＤとにわたるＡ油室側油
圧路ａに４ポートの電気比例流量制御弁４と４ポ
ートの電磁切換弁５とが設けてある。
内部にブースターラム３を備えている。このブー
スターラム３と上記型締ラム２とによつて形成さ
れた油室Ａと油圧源回路ＤとにわたるＡ油室側油
圧路ａに４ポートの電気比例流量制御弁４と４ポ
ートの電磁切換弁５とが設けてある。
なお、電気比例流量制御弁は、出力側と制動側
との通過流量が等しくなるように開度調整されて
いる。
との通過流量が等しくなるように開度調整されて
いる。
また型締シリンダー１の油室Ｂと上記電気比例
流量制御弁４とにわたるＢ油室側油圧路ｂには、
タンク６の油圧回路に圧油を排出する４ポートの
電磁切換弁７が設けられ、かつ油圧路の一部は分
岐b1されて、上記電気比例流量制御弁４とにわた
るＡ油室側油圧路ａのリターン回路a1に電磁切換
弁５を介して接続してある。
流量制御弁４とにわたるＢ油室側油圧路ｂには、
タンク６の油圧回路に圧油を排出する４ポートの
電磁切換弁７が設けられ、かつ油圧路の一部は分
岐b1されて、上記電気比例流量制御弁４とにわた
るＡ油室側油圧路ａのリターン回路a1に電磁切換
弁５を介して接続してある。
上記リターン回路a1には、電気比例流量制御弁
４と協動して、低速型閉時の制動側定流量制御と
差動型開時及び低速型開時の出力側及び制動側定
流量制御とを行う減圧型プレツシヤーコンペンセ
ータ弁８が配設してあり、そのメータイン、メー
タアウトの流量比率はフイードインまたは定差圧
スプリングの強さを変化させる等により変化でき
る。
４と協動して、低速型閉時の制動側定流量制御と
差動型開時及び低速型開時の出力側及び制動側定
流量制御とを行う減圧型プレツシヤーコンペンセ
ータ弁８が配設してあり、そのメータイン、メー
タアウトの流量比率はフイードインまたは定差圧
スプリングの強さを変化させる等により変化でき
る。
９はＡ油室側油圧路ａとＢ油室側油圧路ｂの分
岐路b1とにわたり配したシヤツトル弁で、このシ
ヤツトル弁９と型締シリンダー１の油室Ｃとにわ
たるＣ油室側油圧路ｃに４ポートの電磁切換弁１
０とチエツク弁１１が設けられ、かつ電磁切換弁
１０によりタンク回路のプリフイル弁１２が型締
ラム２の型閉方向移動時に作動して、圧油を油室
Ｃに補償するようになつている。
岐路b1とにわたり配したシヤツトル弁で、このシ
ヤツトル弁９と型締シリンダー１の油室Ｃとにわ
たるＣ油室側油圧路ｃに４ポートの電磁切換弁１
０とチエツク弁１１が設けられ、かつ電磁切換弁
１０によりタンク回路のプリフイル弁１２が型締
ラム２の型閉方向移動時に作動して、圧油を油室
Ｃに補償するようになつている。
次に型閉作用について説明すると、まず油圧源
回路Ｄより吐出された圧油は、電気比例流量制御
弁４と油圧源回路Ｄにおいて出力側定流量制御さ
れる。
回路Ｄより吐出された圧油は、電気比例流量制御
弁４と油圧源回路Ｄにおいて出力側定流量制御さ
れる。
なお油圧源回路Ｄとしては、例えば第２図に示
す定吐出ポンプ１３による圧力マツチング回路や
第３図に示す可変吐出ポンプ１４によるパワーマ
ツチング回路のいずれをも採用することができ
る。
す定吐出ポンプ１３による圧力マツチング回路や
第３図に示す可変吐出ポンプ１４によるパワーマ
ツチング回路のいずれをも採用することができ
る。
第２図に示す圧力マツチング回路では、流量制
御時にリリーフ弁１５により電磁比例流量制御弁
４の前後の差圧を一定にすべく圧力制御される。
御時にリリーフ弁１５により電磁比例流量制御弁
４の前後の差圧を一定にすべく圧力制御される。
つまり、
ポンプの吐出圧＝負荷圧＋√差圧
となる。なお、差圧はリリーフ弁１５のスプリン
グ力により設定される。
グ力により設定される。
また第３図に示すパワーマツチング回路では、
流量制御時に制御弁１６により、電磁比例流量制
御弁４の前後の差圧を一定にすべくポンプ１４の
吐出量が制御される。
流量制御時に制御弁１６により、電磁比例流量制
御弁４の前後の差圧を一定にすべくポンプ１４の
吐出量が制御される。
このような回路では、電磁比例流量制御弁４か
らの吐出量を見ると、 吐出量∝電磁比例流量制御弁の開弁度×√差圧 の関係にあり、ここで開弁度と差圧が一定である
ため、吐出量も一定となる所謂定流量制御がなさ
れるのである。これが上記した出力側定流量制御
である。
らの吐出量を見ると、 吐出量∝電磁比例流量制御弁の開弁度×√差圧 の関係にあり、ここで開弁度と差圧が一定である
ため、吐出量も一定となる所謂定流量制御がなさ
れるのである。これが上記した出力側定流量制御
である。
また上記リターン回路a1は減圧型プレツシヤコ
ンペセータ弁８と電磁比例流量制御弁４を介して
形成されており、電磁比例流量制御弁４から排出
される油量は、 油量∝電磁比例流量制御弁の開弁度×√差圧 の関係において、開弁度一定、差圧一定であるこ
とから、排出油量が一定となる。これが制動側定
流量制御である。
ンペセータ弁８と電磁比例流量制御弁４を介して
形成されており、電磁比例流量制御弁４から排出
される油量は、 油量∝電磁比例流量制御弁の開弁度×√差圧 の関係において、開弁度一定、差圧一定であるこ
とから、排出油量が一定となる。これが制動側定
流量制御である。
第１図の状態において、上記電磁切換弁５を左
側に、また電磁切換弁７を右側に切換えると、出
力側となる油室Ａに圧油が流れて高速型閉が開始
される。このとき制動側となる油室Ｂの圧油はＢ
油室側油圧路ｂをリターンするのであるが、分岐
路b1によつて電磁切換弁７からタンク６への排出
されるものと、電磁切換弁５を経て減圧型プレツ
シヤコンペセータ弁８へ流れるものとに別れる。
このとき油室Ａの面積SAと油室Ｂの面積SBの比
率を１：２とし、Ａ油室側流量をQaとすると、
油室Ｂからのリターン油QRDは SB／SAQa＝QRD＝2Qa となるが、電磁切換弁７よりタンク６へのバイパ
ス流れがあるため油室Ｂは無背圧のまま高速型閉
が進行する。
側に、また電磁切換弁７を右側に切換えると、出
力側となる油室Ａに圧油が流れて高速型閉が開始
される。このとき制動側となる油室Ｂの圧油はＢ
油室側油圧路ｂをリターンするのであるが、分岐
路b1によつて電磁切換弁７からタンク６への排出
されるものと、電磁切換弁５を経て減圧型プレツ
シヤコンペセータ弁８へ流れるものとに別れる。
このとき油室Ａの面積SAと油室Ｂの面積SBの比
率を１：２とし、Ａ油室側流量をQaとすると、
油室Ｂからのリターン油QRDは SB／SAQa＝QRD＝2Qa となるが、電磁切換弁７よりタンク６へのバイパ
ス流れがあるため油室Ｂは無背圧のまま高速型閉
が進行する。
また低速型閉時（型閉スローダウン時）には電
気比例流量制御弁４への電気指令を下げるととも
に、電磁切換弁７を中立に戻す。これによりリタ
ーン油は全量が減圧型プレツシヤコンペンセータ
弁８と電気比例流量制御弁４の流量制御部を通過
することにより制動側定流量制御されて急速に低
速型閉へと移行する。電気比例流量制御弁４の流
量制御部を通過することにより制動側定流量制御
されて急速に低速型閉へと移行する。
気比例流量制御弁４への電気指令を下げるととも
に、電磁切換弁７を中立に戻す。これによりリタ
ーン油は全量が減圧型プレツシヤコンペンセータ
弁８と電気比例流量制御弁４の流量制御部を通過
することにより制動側定流量制御されて急速に低
速型閉へと移行する。電気比例流量制御弁４の流
量制御部を通過することにより制動側定流量制御
されて急速に低速型閉へと移行する。
この際、Ｂ油室側油圧路ｂは減圧型プレツシヤ
コンペンセータ弁８と電気比例流量制御弁４によ
りメーターアウト制御がなされるため、慣性によ
り型締ラム２が所定の速度以上で動くのが防止さ
れる。
コンペンセータ弁８と電気比例流量制御弁４によ
りメーターアウト制御がなされるため、慣性によ
り型締ラム２が所定の速度以上で動くのが防止さ
れる。
そして型閉じが完了したら電磁切換弁７を右側
に切り換えると共に電磁切換弁１０を右側に切り
換えて強力型締めを行う。この場合、油室Ｂは電
磁切換弁７を介してタンク６に連通するので背圧
が生じない。電磁切換弁１０は強力型締め後左側
に戻す。
に切り換えると共に電磁切換弁１０を右側に切り
換えて強力型締めを行う。この場合、油室Ｂは電
磁切換弁７を介してタンク６に連通するので背圧
が生じない。電磁切換弁１０は強力型締め後左側
に戻す。
次に型開の作動について説明すると、電気比例
流量制御弁４により出力側定流量制御された圧油
Qaは、電磁切換弁５の右側への切換えと電磁切
換弁７の中立への切り換えによつて、出力側とな
つた油室Ｂに流入し強力型開を行う。このとき制
御側に変つた油室Ａからのリターン油QRCは、減
圧型プレツシヤコンペンセータ弁８と電気比例流
量制御弁４、電磁切換弁７を通過してタンク６へ
と通ずる。この時、電気比例流量制御弁４におけ
る出力側と制御側の弁開度を１：１としておく
と、 SA／SBQa＝QRC＝１／２Qa となり、油室Ｂからの戻り量は油室Ａへの供給量
Qaの半分しかないため、減圧型プレツシヤコン
ペンセータ弁８の制御差圧は発生せず、従つてメ
ーターアウト制御されずにメーターイン制御によ
り油室Ａは無背圧のまま強力型開ができる。
流量制御弁４により出力側定流量制御された圧油
Qaは、電磁切換弁５の右側への切換えと電磁切
換弁７の中立への切り換えによつて、出力側とな
つた油室Ｂに流入し強力型開を行う。このとき制
御側に変つた油室Ａからのリターン油QRCは、減
圧型プレツシヤコンペンセータ弁８と電気比例流
量制御弁４、電磁切換弁７を通過してタンク６へ
と通ずる。この時、電気比例流量制御弁４におけ
る出力側と制御側の弁開度を１：１としておく
と、 SA／SBQa＝QRC＝１／２Qa となり、油室Ｂからの戻り量は油室Ａへの供給量
Qaの半分しかないため、減圧型プレツシヤコン
ペンセータ弁８の制御差圧は発生せず、従つてメ
ーターアウト制御されずにメーターイン制御によ
り油室Ａは無背圧のまま強力型開ができる。
また高速型開においては、電気比例流量制御弁
４への電気指令を増大させ、同時に電磁切換弁７
を左側に切換える。これにより差動の高速型開へ
と移行し、リターン油は減圧型プレツシヤコンペ
ンセータ弁８、電気比例流量制御弁４により定流
量制御され、その油室Ａからのリターン油流量
QR2が電磁切換弁５、減圧型プレツシヤーコンペ
セータ弁８、電気比例流量制御弁４、電磁切換弁
７を通過して分岐路b1からの圧油と合流し、２倍
の流量（Qaの２倍と等しい流量）となるため型
締ラム２は高速（高速型閉と同速）で後退する。
４への電気指令を増大させ、同時に電磁切換弁７
を左側に切換える。これにより差動の高速型開へ
と移行し、リターン油は減圧型プレツシヤコンペ
ンセータ弁８、電気比例流量制御弁４により定流
量制御され、その油室Ａからのリターン油流量
QR2が電磁切換弁５、減圧型プレツシヤーコンペ
セータ弁８、電気比例流量制御弁４、電磁切換弁
７を通過して分岐路b1からの圧油と合流し、２倍
の流量（Qaの２倍と等しい流量）となるため型
締ラム２は高速（高速型閉と同速）で後退する。
そして負荷変動により上記以上の流量QRCが流
れようとする減圧型プレツシヤーコンペセータ弁
８と電気比例流量制御弁４によりメーターアウト
制御が働く。
れようとする減圧型プレツシヤーコンペセータ弁
８と電気比例流量制御弁４によりメーターアウト
制御が働く。
しかし、実際にはこの場合はメーターアウト制
御を作動させる要因が無いためメーターアウト制
御は働かず、メーターインにより制御される。
御を作動させる要因が無いためメーターアウト制
御は働かず、メーターインにより制御される。
また低速型開においては、電気指令を下げるこ
とによりQa及びQR2は減少し、慣性によつて型締
ラム２がメーターイン流量で決められた速度以上
で働くとQRC＞QaとなるがQRCは減圧型プレツシ
ヤーコンペセータ弁８電気比例制御弁４によりメ
ーターアウト制御されるため強力に作動ブレーキ
がかかる。これにより型締ラム２は流れることな
く急速に減速される。
とによりQa及びQR2は減少し、慣性によつて型締
ラム２がメーターイン流量で決められた速度以上
で働くとQRC＞QaとなるがQRCは減圧型プレツシ
ヤーコンペセータ弁８電気比例制御弁４によりメ
ーターアウト制御されるため強力に作動ブレーキ
がかかる。これにより型締ラム２は流れることな
く急速に減速される。
上記のように本発明では加速時及び定常状態で
はメーターイン制御として無駄なエネルギー消費
を防ぎ、減速時にはメーターアウト制御として作
動を安定させる。
はメーターイン制御として無駄なエネルギー消費
を防ぎ、減速時にはメーターアウト制御として作
動を安定させる。
上記例では、油室Ａの面積を１、油室Ｂの面積
を２とした場合について説明したので、電気比例
流量制御弁の出力側と制御側の比率が１：１とな
つたが、これは両油室Ａ，Ｂの面積に応じて調整
される。即ち、差動時の電気比例流量弁出力側の
許容流量をC1、制御側許容流量をC2、型締ラム
２の移動速度をＶとすると、 SA×Ｖ＋C1＝SB×Ｖ となり、 これより、 Ｖ＝C1／SB−SA となる。従つて、C1＝Ｖ（SB−SA）の関係が成立
する。
を２とした場合について説明したので、電気比例
流量制御弁の出力側と制御側の比率が１：１とな
つたが、これは両油室Ａ，Ｂの面積に応じて調整
される。即ち、差動時の電気比例流量弁出力側の
許容流量をC1、制御側許容流量をC2、型締ラム
２の移動速度をＶとすると、 SA×Ｖ＋C1＝SB×Ｖ となり、 これより、 Ｖ＝C1／SB−SA となる。従つて、C1＝Ｖ（SB−SA）の関係が成立
する。
一方、C2＝SA×Ｖであることから、
C1：C2＝Ｖ（SB−SA）：Ｖ×SA
となり、Ｖ＝１ならC1＝＝SB−SAとなり、その
開度は設定速度に応じて相対的に変化するも、比
率としては常にC1：C2＝SB−SA：SAの関係とな
る。
開度は設定速度に応じて相対的に変化するも、比
率としては常にC1：C2＝SB−SA：SAの関係とな
る。
例えば油室Ａの面積が１、油室Ｂの面積が３で
ある場合、電気比例流量制御弁４の出力側と制御
側の開度比率は２：１となり、常にその比率で開
度調整される。
ある場合、電気比例流量制御弁４の出力側と制御
側の開度比率は２：１となり、常にその比率で開
度調整される。
この発明は上述のように構成してなることから
下記のごとき作用効果を奏する。
下記のごとき作用効果を奏する。
(1) 使用圧油の効率化が図れ、従来装置に比べて
消費電力が著しく節減される。
消費電力が著しく節減される。
(2) スローダウンが安定し正確になるので、より
高速化が図れるとともに、低速型締ストローク
を最少限にすることができるので、サイクルア
ツプが図れ、また型開閉の停止位置が正確とな
り自動取出・インサート機とのセツテイングが
容易となる。
高速化が図れるとともに、低速型締ストローク
を最少限にすることができるので、サイクルア
ツプが図れ、また型開閉の停止位置が正確とな
り自動取出・インサート機とのセツテイングが
容易となる。
(3) スローダウン切換時のシヨツクが少なくなり
騒音が減少する。
騒音が減少する。
(4) スローダウン停止が安定かつ正確となるの
で、金型等に対する安全性が向上する。
で、金型等に対する安全性が向上する。
図面はこの発明に係る成形機の型開閉油圧装置
を例示するもので、第１図は装置の略示図、第２
図及び第３図は油圧源回路図である。 １……型締シリンダー、２……型締ラム、３…
…ブースターラム、４……電気比例流量制御弁、
５，７……電磁切換弁、８……減圧型プレツシヤ
コンペンセータ弁。Ａ，Ｂ，Ｃ……油室、ａ……
Ａ油室側油圧路、a1……リターン回路、ｂ……Ｂ
油室側油圧路、b1……分岐路、Ｄ……油圧源回
路。
を例示するもので、第１図は装置の略示図、第２
図及び第３図は油圧源回路図である。 １……型締シリンダー、２……型締ラム、３…
…ブースターラム、４……電気比例流量制御弁、
５，７……電磁切換弁、８……減圧型プレツシヤ
コンペンセータ弁。Ａ，Ｂ，Ｃ……油室、ａ……
Ａ油室側油圧路、a1……リターン回路、ｂ……Ｂ
油室側油圧路、b1……分岐路、Ｄ……油圧源回
路。
Claims (1)
- １ 型締ラムの内部にブースターラムを備えた型
開閉装置において、型締シリンダーのＡ油室側油
圧路とＢ油室側油圧路に、両油圧路の通過流量を
同一比率で増減制御する電気比例流量制御弁を設
けるとともに、油圧源側に上記電気比例流量制御
弁の出力側と協動して電気比例流量制御弁前後の
差圧を型締シリンダーの負荷にかかわらず常に一
定化する制御手段を施し、かつ上記電気比例流量
制御弁の制動側と協動して低速型閉時と差動型開
時と低速型開時の制動側流量制御を行なう減圧型
プレツシヤーコンペンセータ弁を、Ａ油室側油圧
路の電磁切換弁と上記電気比例流量制御弁との間
のリターン回路に配設してなることを特徴とする
成形機の型開閉油圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2969180A JPS56126140A (en) | 1980-03-07 | 1980-03-07 | Hydraulic mold clamping device for molding machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2969180A JPS56126140A (en) | 1980-03-07 | 1980-03-07 | Hydraulic mold clamping device for molding machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56126140A JPS56126140A (en) | 1981-10-02 |
| JPH0227125B2 true JPH0227125B2 (ja) | 1990-06-14 |
Family
ID=12283124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2969180A Granted JPS56126140A (en) | 1980-03-07 | 1980-03-07 | Hydraulic mold clamping device for molding machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56126140A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9789639B2 (en) | 2012-10-17 | 2017-10-17 | Mitsubishi Heav Industries Plastic Technology Co., Ltd. | Mold-clamping device, injection-molding device, and method for opening and closing mold |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60142919U (ja) * | 1984-03-05 | 1985-09-21 | 株式会社日本製鋼所 | 射出成形機型締装置の油圧制御装置 |
| JPH0528027Y2 (ja) * | 1988-02-23 | 1993-07-19 |
-
1980
- 1980-03-07 JP JP2969180A patent/JPS56126140A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9789639B2 (en) | 2012-10-17 | 2017-10-17 | Mitsubishi Heav Industries Plastic Technology Co., Ltd. | Mold-clamping device, injection-molding device, and method for opening and closing mold |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56126140A (en) | 1981-10-02 |
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