JPH0227155A - 燃料タンクの燃料吸込装置 - Google Patents
燃料タンクの燃料吸込装置Info
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は自動車等の車両に搭載される燃（１、Ｉタンク
の燃料吸込装置に関する。
の燃料吸込装置に関する。
従来の技術
自動車用燃料タンクの中には、例えば実開昭５７−１０
９９２１号公報に示されているように、燃料タンクを搭
載する部位の構造」二の理由によって、タンク本体の底
壁に内側に向υて膨出部を形成し、この膨出部によって
タンク本体の底壁と車体の機能部品との干渉を回避する
ようにしたちのが知られている。
９９２１号公報に示されているように、燃料タンクを搭
載する部位の構造」二の理由によって、タンク本体の底
壁に内側に向υて膨出部を形成し、この膨出部によって
タンク本体の底壁と車体の機能部品との干渉を回避する
ようにしたちのが知られている。
発明が解決しようとする課題
タンク本体の底壁に膨出部を形成することによって、タ
ンク本体の略下半部に主室と副室とが隔成されることか
ら、これら画室の何れか一方に燃料が残留することのな
いように、フィードパイプを途中から切換弁を介して主
室側パイプと副室側パイプとに分岐させ、主室内の燃料
が消費されると切換弁を作動して、副室内の燃料が供給
されるようにする必要かある。ごのため、切換弁が必要
となるのみならづ−１この切換弁を自動的に切換作動さ
せろために、主室、副室にそれぞれ液位検出装置が必要
となる他、制御ユニットが必要となり、非常に高価とな
ってしまう不具合がある。そこで、本発明は切換弁やそ
の作動制御ユニノ）・等の専用部品を必要とづ〜ること
かなく、主室、副室内の燃料を効率よく供給ずろことが
できろ燃料タンクの燃料吸込装置を提供する乙のである
。
ンク本体の略下半部に主室と副室とが隔成されることか
ら、これら画室の何れか一方に燃料が残留することのな
いように、フィードパイプを途中から切換弁を介して主
室側パイプと副室側パイプとに分岐させ、主室内の燃料
が消費されると切換弁を作動して、副室内の燃料が供給
されるようにする必要かある。ごのため、切換弁が必要
となるのみならづ−１この切換弁を自動的に切換作動さ
せろために、主室、副室にそれぞれ液位検出装置が必要
となる他、制御ユニットが必要となり、非常に高価とな
ってしまう不具合がある。そこで、本発明は切換弁やそ
の作動制御ユニノ）・等の専用部品を必要とづ〜ること
かなく、主室、副室内の燃料を効率よく供給ずろことが
できろ燃料タンクの燃料吸込装置を提供する乙のである
。
課題を解決するための手段
帰還路ネトか流通ケろ誘導パイプの端末にノズルを形成
すると共に、該ノズルを内包して燃料タンクの副室内の
燃料か流通する吸入パイプを連通したチャンバを形成し
、かつ、該チャンバのノズル下方には絞り部と、絞り部
に続くス［ｌ−１・部とを形成し、更に、前記ノズルに
は燃料を旋回、拡散させて噴出する一対の翼を備えた拡
散装置を内装して、燃料タンクの副室側の燃′１１１を
主室側に移送するエゼクタポンプを構成した構造であっ
て、かつ、））「Ｉ記拡散装置の翼の傾斜角度３０°〜
６０゜に設定すると共に、ノズル径をＩ ２〜ｌ 、
５ ｖｒＴ１スロート部長さを５〜２０屑Ｍにそれぞれ
設定し、更に、ノズル端とスロート部人口との間のクリ
アランスを４．ｍｍ以下に設定し、かつ、スロート部・
ノズル径比を１４〜３２に設定しである。
すると共に、該ノズルを内包して燃料タンクの副室内の
燃料か流通する吸入パイプを連通したチャンバを形成し
、かつ、該チャンバのノズル下方には絞り部と、絞り部
に続くス［ｌ−１・部とを形成し、更に、前記ノズルに
は燃料を旋回、拡散させて噴出する一対の翼を備えた拡
散装置を内装して、燃料タンクの副室側の燃′１１１を
主室側に移送するエゼクタポンプを構成した構造であっ
て、かつ、））「Ｉ記拡散装置の翼の傾斜角度３０°〜
６０゜に設定すると共に、ノズル径をＩ ２〜ｌ 、
５ ｖｒＴ１スロート部長さを５〜２０屑Ｍにそれぞれ
設定し、更に、ノズル端とスロート部人口との間のクリ
アランスを４．ｍｍ以下に設定し、かつ、スロート部・
ノズル径比を１４〜３２に設定しである。
作用
誘導パイプを流通する帰還燃料はノズルから勢いよく噴
出し、この燃料の噴出によりチャンバのノズル周囲には
負圧が生じ、吸入パイプからの燃料が該チャンバ内に吸
引されろと共に、前記ノズルからの噴流と共に絞り部に
より流速が高められてスロート部から排出される。前記
ノズルでは、内装した拡散装置により燃料１が旋回、拡
散されて絞り部等の内壁にコーン状に噴射され、絞り部
に続くスロート部からの空気の吸込みが阻止されろ。
出し、この燃料の噴出によりチャンバのノズル周囲には
負圧が生じ、吸入パイプからの燃料が該チャンバ内に吸
引されろと共に、前記ノズルからの噴流と共に絞り部に
より流速が高められてスロート部から排出される。前記
ノズルでは、内装した拡散装置により燃料１が旋回、拡
散されて絞り部等の内壁にコーン状に噴射され、絞り部
に続くスロート部からの空気の吸込みが阻止されろ。
実施例
以下、本発明の実施例を図面と共に詳述する３゜第１〜
４図１において、１はタンク本体を示し、その底部の略
中央部には内側に向けて膨出部２を形成してあって、該
タンク本体１の略下半部に主室３と副室４とが隔成され
ている。主室３内にはフィートポンプ５を配設してあっ
て、該フィートポンプ５の駆動により、主室３内側から
燃料がフィルタ６で濾過されて、フィードパイプ７を経
由して図外の燃１月供給装置へ送給されろようになって
いる。８はタンク本体ｌ内に突出配置されて、燃料供給
装置で消費されない余剰の燃料をタンク本体ｌ内に帰還
さ且ろ誘導パイプである。この誘導パイプ８の端末に（
Ｊノズル９を形成しであると共に、該ノズル９を内包し
てチャンバ１ｏを形成し、更に、該チャンバｌＯのノズ
ル９下方に絞り部１１と、該絞り部１１に続いてスロー
Ｉ・部１２を形成しである。前記ノズル９には、ノズル
９端から噴出される燃料を旋回させて拡散する拡散装置
としての旋回用ピース１３を内装しである一方、チャン
バｌＯにはフィルタ１５を付設した一端を副室４の底部
近傍に配置した吸入パイプ１４を連通して、ここに、副
室４側の燃料を主室３側に移液ずろエゼクタポンプ１６
を構成している。本実施例ではエゼクタポンプＩ６を誘
導パイプ８．吸入パイプ１４とは別体に成形してあって
、誘導パイプ８の接続ボート８ａと、該接続ボート８ａ
に続くノズル９、および吸入パイプ１４の接続ボートＩ
４ ａとを一体成形した第１ポンプ要素１６７Ｌと、
絞り部Ｉｔ、スロート部１２を一体形成し）こ第２ポン
プ要素＋６ｂとて構成し、これら第１ポンプ要素１６ａ
と第２ポンプ要素＋６ｂとを」−下方向で嵌合、接合す
ることによって、前記ノズル９の周囲にチャンバＩＯを
形成するようにしである。
４図１において、１はタンク本体を示し、その底部の略
中央部には内側に向けて膨出部２を形成してあって、該
タンク本体１の略下半部に主室３と副室４とが隔成され
ている。主室３内にはフィートポンプ５を配設してあっ
て、該フィートポンプ５の駆動により、主室３内側から
燃料がフィルタ６で濾過されて、フィードパイプ７を経
由して図外の燃１月供給装置へ送給されろようになって
いる。８はタンク本体ｌ内に突出配置されて、燃料供給
装置で消費されない余剰の燃料をタンク本体ｌ内に帰還
さ且ろ誘導パイプである。この誘導パイプ８の端末に（
Ｊノズル９を形成しであると共に、該ノズル９を内包し
てチャンバ１ｏを形成し、更に、該チャンバｌＯのノズ
ル９下方に絞り部１１と、該絞り部１１に続いてスロー
Ｉ・部１２を形成しである。前記ノズル９には、ノズル
９端から噴出される燃料を旋回させて拡散する拡散装置
としての旋回用ピース１３を内装しである一方、チャン
バｌＯにはフィルタ１５を付設した一端を副室４の底部
近傍に配置した吸入パイプ１４を連通して、ここに、副
室４側の燃料を主室３側に移液ずろエゼクタポンプ１６
を構成している。本実施例ではエゼクタポンプＩ６を誘
導パイプ８．吸入パイプ１４とは別体に成形してあって
、誘導パイプ８の接続ボート８ａと、該接続ボート８ａ
に続くノズル９、および吸入パイプ１４の接続ボートＩ
４ ａとを一体成形した第１ポンプ要素１６７Ｌと、
絞り部Ｉｔ、スロート部１２を一体形成し）こ第２ポン
プ要素＋６ｂとて構成し、これら第１ポンプ要素１６ａ
と第２ポンプ要素＋６ｂとを」−下方向で嵌合、接合す
ることによって、前記ノズル９の周囲にチャンバＩＯを
形成するようにしである。
一方、旋回用ピース１３は、基片部１３ａとこの基片部
１３ａから延出して、相互に他方の柄部にねじれながら
回り込んだ一対の翼＋３ｂとから構成してあり、基片部
１３ ａを−１−流側に配置しで、６翼１３ｂの表裏側
へ燃料を振り分けることで燃料を旋回させるようになっ
ている。
１３ａから延出して、相互に他方の柄部にねじれながら
回り込んだ一対の翼＋３ｂとから構成してあり、基片部
１３ ａを−１−流側に配置しで、６翼１３ｂの表裏側
へ燃料を振り分けることで燃料を旋回させるようになっ
ている。
ここで、前記翼１３ｂの傾斜角度Ｏ，ノノズ９の径り２
．スロート部１２の長さＳ Ｘ、 、ノズル９端とスロ
ート部１２の入口との間のクリアランスＬおよびスロー
ト部・ノズル径比Ｄ２／Ｉ）、を、工セクタ作用を効果
的に発揮ざ已−ろ最適値として以下のように設定しであ
る。
．スロート部１２の長さＳ Ｘ、 、ノズル９端とスロ
ート部１２の入口との間のクリアランスＬおよびスロー
ト部・ノズル径比Ｄ２／Ｉ）、を、工セクタ作用を効果
的に発揮ざ已−ろ最適値として以下のように設定しであ
る。
０３０°−Ｇ Ｏ’ 、 Ｉ）、 ： ｌ 、２−１．
５ｕ１１ＳＬ：５〜２０＋ａ屑、Ｌ：４７Ｉｚ以下１）
、／Ｉ） ｌ ｌ Ｉ 、４〜３２前記ノズル９より
の噴出流（旋回流）は、帰還流早か低流１ｉ〜高流量で
初期吸込］１４ｊにスロート部１２の内壁へ確実に接触
してノールさ且、移送中は速やかに流出させろことが理
想形状である。低帰還流量において（」、放射状（コー
ン状）に噴出さ口てしその断面か円状にム゛らないこと
もあり、円状になる領域の最適値としてｎｆｊ述の傾斜
角度θを実験結果に照らして設定しである１、即し、翼
１３ｂの傾斜角ｔ１．Ｊ：０が前記範囲３ｊ、リム下回
るど、スロート部１２と噴流との間に間隙か生じてノー
ル不良となり、この部分から負圧状態にあるチャンバ１
０内に外気か導入されて負圧効果が相殺され、エゼクタ
作用を十分に発揮さ已゛ることかできなくなってしまう
。逆に傾斜１１１度０が前記範囲よりも上回ると、旋回
用ピース１３の背圧が燃料供給装置の噴射弁に影響を与
えてエンジン回転が不安定となってしまうことがら、こ
の背圧が噴射弁背圧と等しくなる」二限値として設定し
である。
５ｕ１１ＳＬ：５〜２０＋ａ屑、Ｌ：４７Ｉｚ以下１）
、／Ｉ） ｌ ｌ Ｉ 、４〜３２前記ノズル９より
の噴出流（旋回流）は、帰還流早か低流１ｉ〜高流量で
初期吸込］１４ｊにスロート部１２の内壁へ確実に接触
してノールさ且、移送中は速やかに流出させろことが理
想形状である。低帰還流量において（」、放射状（コー
ン状）に噴出さ口てしその断面か円状にム゛らないこと
もあり、円状になる領域の最適値としてｎｆｊ述の傾斜
角度θを実験結果に照らして設定しである１、即し、翼
１３ｂの傾斜角ｔ１．Ｊ：０が前記範囲３ｊ、リム下回
るど、スロート部１２と噴流との間に間隙か生じてノー
ル不良となり、この部分から負圧状態にあるチャンバ１
０内に外気か導入されて負圧効果が相殺され、エゼクタ
作用を十分に発揮さ已゛ることかできなくなってしまう
。逆に傾斜１１１度０が前記範囲よりも上回ると、旋回
用ピース１３の背圧が燃料供給装置の噴射弁に影響を与
えてエンジン回転が不安定となってしまうことがら、こ
の背圧が噴射弁背圧と等しくなる」二限値として設定し
である。
前述の帰還流量はフィードポンプ５の吐出量とエンジン
消費量との差で決定され、従−）で、アイドリング等の
負荷条件の少ない場合、帰還流量（」多く、エンジンの
高回転、高負荷条件では帰還流量は少量となる。更に、
帰還流量は高温時、気液混合流となることもあり車両の
使用領域では大きく変動している。このため、ガソリン
性状の選定を含め広範囲に亘る使用条件からの実車デー
タから、最低帰還流量は３ｏρ／ｈであることが確認さ
れた。一方、副室４側から主室３側への燃本゛Ｉの移送
流量について考察してのると、移送の考えカは副室側残
量をまず消費（残量ｏ）させることがら、移送流量の最
低条件（１次式を満足しなりればならない。
消費量との差で決定され、従−）で、アイドリング等の
負荷条件の少ない場合、帰還流量（」多く、エンジンの
高回転、高負荷条件では帰還流量は少量となる。更に、
帰還流量は高温時、気液混合流となることもあり車両の
使用領域では大きく変動している。このため、ガソリン
性状の選定を含め広範囲に亘る使用条件からの実車デー
タから、最低帰還流量は３ｏρ／ｈであることが確認さ
れた。一方、副室４側から主室３側への燃本゛Ｉの移送
流量について考察してのると、移送の考えカは副室側残
量をまず消費（残量ｏ）させることがら、移送流量の最
低条件（１次式を満足しなりればならない。
Ｑ２≧ＱＥ−ｖ２／（Ｖｚ−ｖ２）
Ｑ２ 移送流量（ρ／ｈ）、ＱＥ エンジン消費量（り
／１１）Ｖｌ 主室側容積（１２）、Ｖ２ 副室側
容積（（り現行の実車燃料タンクｉＪ： ４０ （！〜
７０ρの容積のものが用いられており、また、主室３側
にはフィードポンプ５を配設することから、主室３と副
室４の容積比は最低てら１１としなければならない。そ
こで、これらの条件の下では、通ｈ；走行状態て燃料切
れを生起させない最低の移送流量Ｑ２（ｊ８σ／ｈか必
要であることが確認されている。
／１１）Ｖｌ 主室側容積（１２）、Ｖ２ 副室側
容積（（り現行の実車燃料タンクｉＪ： ４０ （！〜
７０ρの容積のものが用いられており、また、主室３側
にはフィードポンプ５を配設することから、主室３と副
室４の容積比は最低てら１１としなければならない。そ
こで、これらの条件の下では、通ｈ；走行状態て燃料切
れを生起させない最低の移送流量Ｑ２（ｊ８σ／ｈか必
要であることが確認されている。
前述のノズル径り１．スロート部長さＳ Ｌ 、クリア
ランスＩ７およびスロー１へ部・ノズル径比Ｄ２／Ｄ、
は、最低帰還流量の下で移送流量を満足さ０る最適値と
して設定１．てあり、ノズル径り、に関しては、第５図
に示すように１．５ｍ屑を越えると移送流量が８ｆ！／
ｈを下回ってしまうものであり、まノこ、１．２ｉｕよ
りも小径になるとゴミ詰まりの弊害が生してしまうこと
から実用限界値として定めている。
ランスＩ７およびスロー１へ部・ノズル径比Ｄ２／Ｄ、
は、最低帰還流量の下で移送流量を満足さ０る最適値と
して設定１．てあり、ノズル径り、に関しては、第５図
に示すように１．５ｍ屑を越えると移送流量が８ｆ！／
ｈを下回ってしまうものであり、まノこ、１．２ｉｕよ
りも小径になるとゴミ詰まりの弊害が生してしまうこと
から実用限界値として定めている。
スロート部長さＳ Ｌは、燃料常温時ては５■を下回っ
てしまうと最低必要移送流量８ Ｑ、／ ｈを確保でき
なくなってしまうことから実用限界値としてその下限が
設定されている。また、燃料常温時で前記長さＳＬは長
くなればなる程、エゼクタ作用を良好に行わせることが
できるのであるが、燃料温度がエンジン等からの受熱に
より最高８０℃前後の高温域に達した時には、ノズル９
の先端部分で減圧沸騰が起きてペーパーが発生し、この
ペーパーが内部抵抗となって燃料移送が不可能となって
しまうことから、その上限値の２０ｍｍも高温領域での
実用限界値として設定しである。
てしまうと最低必要移送流量８ Ｑ、／ ｈを確保でき
なくなってしまうことから実用限界値としてその下限が
設定されている。また、燃料常温時で前記長さＳＬは長
くなればなる程、エゼクタ作用を良好に行わせることが
できるのであるが、燃料温度がエンジン等からの受熱に
より最高８０℃前後の高温域に達した時には、ノズル９
の先端部分で減圧沸騰が起きてペーパーが発生し、この
ペーパーが内部抵抗となって燃料移送が不可能となって
しまうことから、その上限値の２０ｍｍも高温領域での
実用限界値として設定しである。
クリアランスＬは、第６図に示すように４．ｍ７１では
最低帰還流量（３０１２／ｈ）時でも、必要最低移送流
量（８Ｑ／ｈ）を確保できるのであるが、６ｚｚ、８ｚ
ｚのように増長して行くと最低帰還流量時において、必
要最低移送流量を確保できなくなってしまうことから、
上限値として設定しである。
最低帰還流量（３０１２／ｈ）時でも、必要最低移送流
量（８Ｑ／ｈ）を確保できるのであるが、６ｚｚ、８ｚ
ｚのように増長して行くと最低帰還流量時において、必
要最低移送流量を確保できなくなってしまうことから、
上限値として設定しである。
また、スロート部・ノズル径比り、／Ｄ、につぃても、
第７図に示すように、最低帰還流量（３０ρ／ｈ）時に
おいて、必要最低移送流量（ｓｃ／ｈ）を確保し得る上
限値、下限値として前述の範囲を設定したものである。
第７図に示すように、最低帰還流量（３０ρ／ｈ）時に
おいて、必要最低移送流量（ｓｃ／ｈ）を確保し得る上
限値、下限値として前述の範囲を設定したものである。
以上の実施例装置によれば、フィートポンプ５の駆動に
より、主室３側の燃料がフィルタ６で濾過されてフィー
トパイプ７を経由して図外のエンノンの燃料供給装置に
供給される。この燃料供給装置で（Ｊ、フィートポンプ
５から送給された燃料の全てか消費されろ訳ではなく、
余剰の燃１’−１は誘導パイプ８を経由してタンク本体
１内に帰還されろ。
より、主室３側の燃料がフィルタ６で濾過されてフィー
トパイプ７を経由して図外のエンノンの燃料供給装置に
供給される。この燃料供給装置で（Ｊ、フィートポンプ
５から送給された燃料の全てか消費されろ訳ではなく、
余剰の燃１’−１は誘導パイプ８を経由してタンク本体
１内に帰還されろ。
ここで、誘導パイプ８の端末（Ｊエゼクタポンプ１６を
構成ｄ−るヂ、トンバ１０内てノズル９として形成しで
あるため、帰還路ネ−１，ｆＪ該ノズル９より絞り部Ｉ
Ｉ、スロー）・部１２に向（ｊて勢いよく噴出されろ。
構成ｄ−るヂ、トンバ１０内てノズル９として形成しで
あるため、帰還路ネ−１，ｆＪ該ノズル９より絞り部Ｉ
Ｉ、スロー）・部１２に向（ｊて勢いよく噴出されろ。
ごのため、チャンバ１０内のノズル９周囲に負圧か発生
し、この負圧により吸入パイプＩ４を介して副室４内の
燃料がチャンバ１０内に吸引されると共に、前記ノズル
９からの噴流と共に絞り部１１により流速か高められて
スロート部１２から主室３内に送給され、ここにエゼク
タ作用を生じ、副室４内の燃料は余剰燃ネ］のタンク本
体ｉ内への帰還と共に主室３内に移送される。
し、この負圧により吸入パイプＩ４を介して副室４内の
燃料がチャンバ１０内に吸引されると共に、前記ノズル
９からの噴流と共に絞り部１１により流速か高められて
スロート部１２から主室３内に送給され、ここにエゼク
タ作用を生じ、副室４内の燃料は余剰燃ネ］のタンク本
体ｉ内への帰還と共に主室３内に移送される。
ここで、前記ノズル９から噴射されろ燃料は旋回用ピー
ス１３によって、ノズル９内で旋回されて該ノズル９端
からコーン状に拡散し、従って、このコーン状の噴流に
よりチャンバ１０のス［７−ト部１２側が閉塞される。
ス１３によって、ノズル９内で旋回されて該ノズル９端
からコーン状に拡散し、従って、このコーン状の噴流に
よりチャンバ１０のス［７−ト部１２側が閉塞される。
この結果、チャンバ１０内に発生ずる負圧はロスするこ
となく吸入パイプ１４に作用し、ノズル９からスボノＩ
・状に燃料を噴射した場合に比較して実質的に燃ネ」の
吸引力をアップさせ、副室４からの燃ネ−Ｉの吸い」−
げ］１，１ｊ、 Ｒｊ］を短縮することができる３、 とりわｌ′Ｊ１旋回用ピース１３の翼１３１〕の傾斜角
度Ｏ，ノノズ９の径Ｄ１．スロート部１２の長さＳ Ｌ
、ノズル端とスロート部間のクリアランスＬ 、およ
びスロート部・ノズル径比Ｄ２／ｌ）、を、帰還流量と
必要最低移送流量との関係において、エゼクタ作用を効
果的に発揮できる最適値に設定しであるため、全運転域
に亘ってスムースな燃１；・ｌ移送を実現することかで
きろ。
となく吸入パイプ１４に作用し、ノズル９からスボノＩ
・状に燃料を噴射した場合に比較して実質的に燃ネ」の
吸引力をアップさせ、副室４からの燃ネ−Ｉの吸い」−
げ］１，１ｊ、 Ｒｊ］を短縮することができる３、 とりわｌ′Ｊ１旋回用ピース１３の翼１３１〕の傾斜角
度Ｏ，ノノズ９の径Ｄ１．スロート部１２の長さＳ Ｌ
、ノズル端とスロート部間のクリアランスＬ 、およ
びスロート部・ノズル径比Ｄ２／ｌ）、を、帰還流量と
必要最低移送流量との関係において、エゼクタ作用を効
果的に発揮できる最適値に設定しであるため、全運転域
に亘ってスムースな燃１；・ｌ移送を実現することかで
きろ。
発明の効果
以」−のように本発明によれば、エゼクタポンプのノズ
ル内に配設した拡散装置の翼の傾斜角度ノズル径、スロ
ート部長さ、ノズル端とスロート邦人［」間のクリアラ
ンス、およびスロート部・ノズル径比を、誘導パイプを
経由してタンク本体に帰還する帰還流量と、副室から主
室側への必要最低移送流量どの関係の下に最適値に設定
しであるために、全運転域でスムースな燃木−１移送を
行う事ができて、燃別切れを確実に回避することがでる
という実用］二多人な効果を有ずろ。
ル内に配設した拡散装置の翼の傾斜角度ノズル径、スロ
ート部長さ、ノズル端とスロート邦人［」間のクリアラ
ンス、およびスロート部・ノズル径比を、誘導パイプを
経由してタンク本体に帰還する帰還流量と、副室から主
室側への必要最低移送流量どの関係の下に最適値に設定
しであるために、全運転域でスムースな燃木−１移送を
行う事ができて、燃別切れを確実に回避することがでる
という実用］二多人な効果を有ずろ。
第１図は本発明の一実施例を示すエゼクタポンプ部分の
断面図、第２図は本発明装置を（ｄｌｌえたタンク本体
の略示的断面図、第３図は拡散装置の斜視図、第４図は
同側面図、第５図（Ｊ移送量−ノズル径特性図、第６図
はノズル端・スロート邦人日間クリアランスと移送量と
の関係を示す特性図、第７図はスロート・ノズル径比と
移送量との関係を示す特性図である。 １ タンク本体、３ 主室、４・副室、８ 誘導パイプ
、９ ノズル、１０ チャンバ、１１絞り部、１２・・
スロ−ト部間 ３ｂ・・翼、１４・吸入パイプ、１６ エゼクタポンプ
、０ 翼の傾斜角度、Ｓ Ｌ スロート部の長さ、Ｌ
ノズル端とスロー）・邦人ｊｌとの間のクリアランス
、Ｄｌ ノズル径、ｌ）２ スフノー１〜部径。 外２名 濤 塑 断 め ■ 咥
断面図、第２図は本発明装置を（ｄｌｌえたタンク本体
の略示的断面図、第３図は拡散装置の斜視図、第４図は
同側面図、第５図（Ｊ移送量−ノズル径特性図、第６図
はノズル端・スロート邦人日間クリアランスと移送量と
の関係を示す特性図、第７図はスロート・ノズル径比と
移送量との関係を示す特性図である。 １ タンク本体、３ 主室、４・副室、８ 誘導パイプ
、９ ノズル、１０ チャンバ、１１絞り部、１２・・
スロ−ト部間 ３ｂ・・翼、１４・吸入パイプ、１６ エゼクタポンプ
、０ 翼の傾斜角度、Ｓ Ｌ スロート部の長さ、Ｌ
ノズル端とスロー）・邦人ｊｌとの間のクリアランス
、Ｄｌ ノズル径、ｌ）２ スフノー１〜部径。 外２名 濤 塑 断 め ■ 咥
Claims (1)
- （１）帰還燃料が流通する誘導パイプの端末にノズルを
形成すると共に、該ノズルを内包して燃料タンクの副室
内の燃料が流通する吸入パイプを連通したチャンバを形
成し、かつ、該チャンバのノズル下方には絞り部と、絞
り部に続くスロート部とを形成し、更に、前記ノズルに
は燃料を旋回、拡散させて噴出する一対の翼を備えた拡
散装置を内装して、燃料タンクの副室側の燃料を主室側
に移送するエゼクタポンプを構成した構造であって、か
つ、前記拡散装置の翼の傾斜角度を３０°〜６０°に設
定すると共に、ノズル径を１．２〜１．５ｍｍ、スロー
ト部長さを５〜２０ｍｍにそれぞれ設定し、更に、ノズ
ル端とスロート部入口との間のクリアランスを４ｍｍ以
下に設定し、かつ、スロート部・ノズル径比を１．４〜
３．２に設定したことを特徴とする燃料タンクの燃料吸
込装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63176497A JP2598091B2 (ja) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | 燃料タンクの燃料吸込装置 |
| US07/379,784 US5082426A (en) | 1988-07-15 | 1989-07-14 | Jet pump structure for a fuel tank |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63176497A JP2598091B2 (ja) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | 燃料タンクの燃料吸込装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0227155A true JPH0227155A (ja) | 1990-01-29 |
| JP2598091B2 JP2598091B2 (ja) | 1997-04-09 |
Family
ID=16014691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63176497A Expired - Lifetime JP2598091B2 (ja) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | 燃料タンクの燃料吸込装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5082426A (ja) |
| JP (1) | JP2598091B2 (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2787838B1 (fr) * | 1998-12-23 | 2002-01-11 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif de pompage a jet |
| US6341623B1 (en) | 2000-08-25 | 2002-01-29 | Ford Global Technologies, Inc. | Variable orifice, pressure compensated automated fuel jet pump |
| DE10237050B3 (de) * | 2002-08-09 | 2004-04-15 | Siemens Ag | Saugstrahlpumpe |
| US6907899B2 (en) * | 2003-01-22 | 2005-06-21 | Visteon Global Technologies, Inc. | Saddle tank fuel delivery system |
| HUP0400276A2 (hu) * | 2004-01-27 | 2005-10-28 | Visteon Global Technologies, Inc. | Javított indítási tulajdonságokkal rendelkező sugárszivattyú, valamint ilyennel szerelt üzemanyag-továbbító rendszer |
| US9765797B2 (en) * | 2005-06-02 | 2017-09-19 | Continental Automotive Systems, Inc. | Jet-venturi back flow prevention structure for a fuel delivery module |
| JP2007239682A (ja) * | 2006-03-10 | 2007-09-20 | Denso Corp | 燃料供給装置 |
| US9039385B2 (en) | 2011-11-28 | 2015-05-26 | Ford Global Technologies, Llc | Jet pump assembly |
| WO2014091893A1 (ja) * | 2012-12-10 | 2014-06-19 | ボルボ ラストバグナー アクチエボラグ | 燃料温度推定装置 |
| GB2524820A (en) * | 2014-04-04 | 2015-10-07 | Caltec Ltd | Jet pump |
| CN206668635U (zh) * | 2015-12-07 | 2017-11-24 | 张玉良 | 节能喷射器 |
| JP2017160828A (ja) * | 2016-03-09 | 2017-09-14 | 株式会社豊田自動織機 | 燃料戻り装置 |
| FR3050778B1 (fr) * | 2016-04-27 | 2020-02-14 | Safran Aircraft Engines | Pompe a jet pour turbomachine, comprenant un aubage pour mise en rotation de fluide actif |
| CN106224302A (zh) * | 2016-09-12 | 2016-12-14 | 武汉大学 | 一种具有蜗壳式引水室的射流泵 |
| GB2558627B (en) * | 2017-01-11 | 2020-02-26 | Transvac Systems Ltd | Ejector device |
| DE102018201117B3 (de) * | 2018-01-24 | 2019-07-04 | Ford Global Technologies, Llc | Baugruppe für ein Fahrzeug, insbesondere Hybridelektrofahrzeug und Fahrzeug, insbesondere Hybridelektrofahrzeug |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6385255A (ja) * | 1986-09-26 | 1988-04-15 | Nissan Motor Co Ltd | 燃料タンクの燃料吸込装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB197684A (en) * | 1922-05-10 | 1924-03-27 | Adolf Martin Kobiolke | An improved vacuum producing device |
| US2953156A (en) * | 1957-08-28 | 1960-09-20 | United Aircraft Corp | Fuel transfer system |
| US4834132A (en) * | 1986-09-25 | 1989-05-30 | Nissan Motor Company, Limited | Fuel transfer apparatus |
-
1988
- 1988-07-15 JP JP63176497A patent/JP2598091B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-07-14 US US07/379,784 patent/US5082426A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6385255A (ja) * | 1986-09-26 | 1988-04-15 | Nissan Motor Co Ltd | 燃料タンクの燃料吸込装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5082426A (en) | 1992-01-21 |
| JP2598091B2 (ja) | 1997-04-09 |
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