JPH02272104A - 振動ローラ - Google Patents
振動ローラInfo
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- JPH02272104A JPH02272104A JP9235289A JP9235289A JPH02272104A JP H02272104 A JPH02272104 A JP H02272104A JP 9235289 A JP9235289 A JP 9235289A JP 9235289 A JP9235289 A JP 9235289A JP H02272104 A JPH02272104 A JP H02272104A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- eccentric
- vibrating
- vibrating roller
- centrifugal force
- vibration
- Prior art date
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- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
- Road Paving Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はロードローラなどに起振装置をつりだ振動ロー
ラに係り、特に」二下方向に有効な締固め力を発生ずる
と共にそれ以外の方向における遠心力も路面の締固めに
有効に用いられるようにした振動ローラに関する。
ラに係り、特に」二下方向に有効な締固め力を発生ずる
と共にそれ以外の方向における遠心力も路面の締固めに
有効に用いられるようにした振動ローラに関する。
（従来の技術〕
振動ローラはロードローラなどに起振装置をつけたもの
から構成されるものが多い。
から構成されるものが多い。
起振装置は偏心質量をつけた起振軸を高速回転させ、こ
れによって生ずる遠心力により転動輪に振動を与え、締
固めを行うような構造をしたものである。
れによって生ずる遠心力により転動輪に振動を与え、締
固めを行うような構造をしたものである。
起振装置としては一軸式のものと二軸式のものが従来よ
り一般に採用されている。
り一般に採用されている。
第５図および第６図は、操作用ハンドル２５を有するハ
ンドガイド型の振動ローラにおける一軸式（第５図）お
よび二軸式（第６図）を示すものである。
ンドガイド型の振動ローラにおける一軸式（第５図）お
よび二軸式（第６図）を示すものである。
第５図において、起振装置は一軸の起振軸２６に偏心質
量２７を固着したものからなり、前後の転動輪９，１０
の中央位置に配設される。起振軸２６は図示しない駆動
機構により高速回転される。
量２７を固着したものからなり、前後の転動輪９，１０
の中央位置に配設される。起振軸２６は図示しない駆動
機構により高速回転される。
起振軸２６が一定の角速度で回転すると偏心質量２７の
重量及び偏心量により遠心力が生じる。この遠心力は矢
視の如く、全方向に同一の力で作用することになる。す
なわち上下方向のみならず前後方向に対しても作用する
ことになる。
重量及び偏心量により遠心力が生じる。この遠心力は矢
視の如く、全方向に同一の力で作用することになる。す
なわち上下方向のみならず前後方向に対しても作用する
ことになる。
第６図において起振装置は並設する１対の起振軸２８．
２９と、これ等に同一の偏心モーメンＩ・（重量に偏心
量を乗じたもの）め偏心質量３０゜３１を該偏心質量３
０．３］が上下方向に向いた時開−位相になるように固
着したものからなり、前後の転動輪９，１０の中央位置
に配設される。
２９と、これ等に同一の偏心モーメンＩ・（重量に偏心
量を乗じたもの）め偏心質量３０゜３１を該偏心質量３
０．３］が上下方向に向いた時開−位相になるように固
着したものからなり、前後の転動輪９，１０の中央位置
に配設される。
起振軸３０．３１は図示しない駆動機構により互いに逆
方向に同一回転するよ・うに構成される。
方向に同一回転するよ・うに構成される。
この場合には上下方向には、−軸の起振軸の場合の２倍
の遠心力が作用するが、前後方向の遠心力は互いに打消
され零になる。
の遠心力が作用するが、前後方向の遠心力は互いに打消
され零になる。
第５図に示した一軸式の振動ローラの場合には、上下方
向の遠心力は路面の締固めに有効に作用するが、特に前
後方向の遠心力は必要基−にに大きくなりすぎ、振動ロ
ーラ全体を振動させ作業者に伝わって疲労を与えたり、
騒音を発生する問題点が生ずる。前記の問題点を解決す
るために偏心質量２７の偏心モーメンＩ・を小さくする
と、−に下方向の遠心力も小さくなり締固め力が不足す
る問題点が生ずる。一方、第６図に示ず二軸式のもので
は上下方向に大きな締固め力を得ることができると共に
、前後方向の遠心力がキャンセルされるため振動や騒音
の発生は避けられるが、前後方向の遠心力がキャンセル
されるため路面の締固め用としてエネルギが有効に消費
されない問題点が生ずる。
向の遠心力は路面の締固めに有効に作用するが、特に前
後方向の遠心力は必要基−にに大きくなりすぎ、振動ロ
ーラ全体を振動させ作業者に伝わって疲労を与えたり、
騒音を発生する問題点が生ずる。前記の問題点を解決す
るために偏心質量２７の偏心モーメンＩ・を小さくする
と、−に下方向の遠心力も小さくなり締固め力が不足す
る問題点が生ずる。一方、第６図に示ず二軸式のもので
は上下方向に大きな締固め力を得ることができると共に
、前後方向の遠心力がキャンセルされるため振動や騒音
の発生は避けられるが、前後方向の遠心力がキャンセル
されるため路面の締固め用としてエネルギが有効に消費
されない問題点が生ずる。
すなわちエネルギの浪費が発生することになる。
本発明は以上の問題点を解決するもので、路面を締固め
するに十分な遠心力を発生すると共に、振動、騒音の発
生も少なく、エネルギの浪費も少ない振動ローラを提供
することを目的とする。
するに十分な遠心力を発生すると共に、振動、騒音の発
生も少なく、エネルギの浪費も少ない振動ローラを提供
することを目的とする。
［課題を解決するための手段〕
本発明はこのために、偏心質量を取着した起振軸を回転
させ、その遠心力により転動輪に振動を与えて路面等の
締固めを行う振動ローラにおいて、前記起振軸を互いに
逆方向に回転するよ・うに並設し、前記起振軸に偏心モ
ーメントが異なるように偏心質量及び又は偏心量を調整
して偏心質量を該偏心質量が上下方向を向いた時略同一
位相に取付でなる振動ローラを構成し、具体的には、ま
ず、前記振動ローラの駆動輪が全輪駆動の場合、前記偏
心質量によって生ずる前後方向の遠心力Ｆが路面等と転
動輪の両輪との摩擦係数をμ０．μ２とした場合に前記
転動輪の両輪に夫りかかる荷重ＱＱ２との関係において
、略Ｆ≦μ＋Ｑ１ 十μ２Ｑ２にある振動ローラであり
、また、前記振動ローラの転動輪の一方が駆動し他の一
方が従動の場合、前記偏心質量によって生ずる前後方向
の遠心力Ｆが路面等と駆動輪との摩擦係数をμよまた従
動輪のころがり抵抗係数をμｏとした場合に前記駆動輪
にかかる荷重をＱａまた従動輪の車輪にかかる荷重をＱ
ｏとの関係において、略Ｆ≦μａＱ３＋μ。Ｑａにある
振動ローラを構成するものである。
させ、その遠心力により転動輪に振動を与えて路面等の
締固めを行う振動ローラにおいて、前記起振軸を互いに
逆方向に回転するよ・うに並設し、前記起振軸に偏心モ
ーメントが異なるように偏心質量及び又は偏心量を調整
して偏心質量を該偏心質量が上下方向を向いた時略同一
位相に取付でなる振動ローラを構成し、具体的には、ま
ず、前記振動ローラの駆動輪が全輪駆動の場合、前記偏
心質量によって生ずる前後方向の遠心力Ｆが路面等と転
動輪の両輪との摩擦係数をμ０．μ２とした場合に前記
転動輪の両輪に夫りかかる荷重ＱＱ２との関係において
、略Ｆ≦μ＋Ｑ１ 十μ２Ｑ２にある振動ローラであり
、また、前記振動ローラの転動輪の一方が駆動し他の一
方が従動の場合、前記偏心質量によって生ずる前後方向
の遠心力Ｆが路面等と駆動輪との摩擦係数をμよまた従
動輪のころがり抵抗係数をμｏとした場合に前記駆動輪
にかかる荷重をＱａまた従動輪の車輪にかかる荷重をＱ
ｏとの関係において、略Ｆ≦μａＱ３＋μ。Ｑａにある
振動ローラを構成するものである。
［作用〕
偏心質量の偏心゛［−メンＩ・を変えることにより、前
後方向の遠心力はすべてキャンセルされず、ある値にな
る。この値を一定値（振動ローラが全輪駆動式の場合μ
ｌＱ＋ ＋μＩＱ２、振動ローラの転動輪の片方が従動
輪の場合μ＠Ｑ８十μ。Ｑｏ）以下又はこれと等しい値
にすることにより前後方向の遠心力が路面の締固め用に
機能することになる。前後方向の遠心力が上記の一定値
以上になると転動輪と路面間にスリップが生じ、振動、
騒音が発生ずることになる。
後方向の遠心力はすべてキャンセルされず、ある値にな
る。この値を一定値（振動ローラが全輪駆動式の場合μ
ｌＱ＋ ＋μＩＱ２、振動ローラの転動輪の片方が従動
輪の場合μ＠Ｑ８十μ。Ｑｏ）以下又はこれと等しい値
にすることにより前後方向の遠心力が路面の締固め用に
機能することになる。前後方向の遠心力が上記の一定値
以上になると転動輪と路面間にスリップが生じ、振動、
騒音が発生ずることになる。
以下、本発明の実施例を図面に基づき説明する。
第１図はハンドガイド型の振動ローラの全体構造を示す
ものであり、第２図は第１図の側面図、第３図は第１図
の■−■線断面の起振装置の詳細構造を示す拡大図であ
る。
ものであり、第２図は第１図の側面図、第３図は第１図
の■−■線断面の起振装置の詳細構造を示す拡大図であ
る。
第１図において、起振装置１は並設される１対の起振軸
２，３と、起振軸２に固着する偏心質量４および起振軸
３に固定する偏心質量５と、第３図に示ず如き起振軸２
，３の駆動機構６と、起振軸２，３を被包する円筒状の
起振ケース７等とから構成される。この起振装置１は振
動ローラの側板８に支持される。側板８には第２図にも
示す如く、前後の転動輪９．１０が枢支される。また側
板８は固定側である車体フレーム１１に防振ゴム１２を
介して固定される。車体フレーム１１上には第１図およ
び第２図に示す如く、エンジン１３および油圧ポンプ１
４を支持する支持台１５が載置される。なお、第１図に
示す如く、散水タンク１６およびオイルタンク１７も車
体フレーム１１上に搭載されている。またエンジン１３
上にはエンジン燃料タンク１８が取付けられている。
２，３と、起振軸２に固着する偏心質量４および起振軸
３に固定する偏心質量５と、第３図に示ず如き起振軸２
，３の駆動機構６と、起振軸２，３を被包する円筒状の
起振ケース７等とから構成される。この起振装置１は振
動ローラの側板８に支持される。側板８には第２図にも
示す如く、前後の転動輪９．１０が枢支される。また側
板８は固定側である車体フレーム１１に防振ゴム１２を
介して固定される。車体フレーム１１上には第１図およ
び第２図に示す如く、エンジン１３および油圧ポンプ１
４を支持する支持台１５が載置される。なお、第１図に
示す如く、散水タンク１６およびオイルタンク１７も車
体フレーム１１上に搭載されている。またエンジン１３
上にはエンジン燃料タンク１８が取付けられている。
エンジン１３の回転はカップリング１９を介し、油圧ポ
ンプ（ロータリポンプ）１４に伝えられ、プーリ２０を
回転する。プーリ２０はベルト２１を介し、駆動機構６
のプーリ２２に回転を伝える。
ンプ（ロータリポンプ）１４に伝えられ、プーリ２０を
回転する。プーリ２０はベルト２１を介し、駆動機構６
のプーリ２２に回転を伝える。
駆動機構６は側板８に枢支される起振軸３に固定するプ
ーリ２２と、起振軸３に固定する歯車２３と、これに噛
合すると共に側板８に枢支される起振軸２に固定する同
歯数の歯車２４とから構成される。以上の構成によりプ
ーリ２２が回転することにより起振軸２，３が同一角速
度ωで互いに逆方向に回転することになる。
ーリ２２と、起振軸３に固定する歯車２３と、これに噛
合すると共に側板８に枢支される起振軸２に固定する同
歯数の歯車２４とから構成される。以上の構成によりプ
ーリ２２が回転することにより起振軸２，３が同一角速
度ωで互いに逆方向に回転することになる。
本発明の振動ローラは、この起振軸２．３の一方の偏心
質量４又は５を、偏心モーメントを変えて偏心質量４，
５が」二下方向に向いた時開−位相になるように取付け
たものである。（実施例では偏心質量４の偏心モーメン
ト［重量Ｗ、偏心量Ｒ〕ＷＲ＞偏心質量５の偏心モーメ
ント〔重量Ｗ、偏心量ｒ］ｗｒである。） なお、転動輪９，１０には油圧モータ３５および該油圧
モータ３５の出力軸に嵌着される歯車３６並びにこれに
連結する歯車機構（ギヤ３７３７’、３８．３８’ ）
を介して回転が伝達され回転駆動されるように構成され
る。また振動ローラの姿勢保持と速度のコントロールは
操作用ハンドル２５（第５図、第６図に示す）によって
行う。
質量４又は５を、偏心モーメントを変えて偏心質量４，
５が」二下方向に向いた時開−位相になるように取付け
たものである。（実施例では偏心質量４の偏心モーメン
ト［重量Ｗ、偏心量Ｒ〕ＷＲ＞偏心質量５の偏心モーメ
ント〔重量Ｗ、偏心量ｒ］ｗｒである。） なお、転動輪９，１０には油圧モータ３５および該油圧
モータ３５の出力軸に嵌着される歯車３６並びにこれに
連結する歯車機構（ギヤ３７３７’、３８．３８’ ）
を介して回転が伝達され回転駆動されるように構成され
る。また振動ローラの姿勢保持と速度のコントロールは
操作用ハンドル２５（第５図、第６図に示す）によって
行う。
次に、第４図により起振装置１の作用を更に詳細に説明
する。
する。
起振軸２に固着する偏心質量４は重量Ｗであると共に偏
心量Ｒの所に重心を有し、起振軸３に固着する偏心質量
５ば重量Ｗであると共に偏心量ｒの所に重心を有してい
る。そしてＷとＷ及びＲとｒは、Ｗ＞ｗ、Ｒ＞ｒの関係
にある。即ち、偏心モーメントはＷＲ＞ｗｒとなる。そ
こで上下方向に働く最大遠心力は上下に偏心質量が向い
た時で（ＷＲ±ｗｒ）ω２となり、また前後方向に働く
最大遠心力（Ｆｌ ）は真横に偏心質量が向いた時で（
ＷＲ−ｗｒ）ω２となる。また第４図に示す如く、角度
θだけ回転した位置では上下方向の遠心力は（Ｗ Ｒｃ
ｏｓθ＋ｗ ｒｃｏｓθ）ω２となり、前後方向に働く
遠心力は（ＷＲｓｉｎθ−ｗ ｒｓｉｎθ）ω２となる
。
心量Ｒの所に重心を有し、起振軸３に固着する偏心質量
５ば重量Ｗであると共に偏心量ｒの所に重心を有してい
る。そしてＷとＷ及びＲとｒは、Ｗ＞ｗ、Ｒ＞ｒの関係
にある。即ち、偏心モーメントはＷＲ＞ｗｒとなる。そ
こで上下方向に働く最大遠心力は上下に偏心質量が向い
た時で（ＷＲ±ｗｒ）ω２となり、また前後方向に働く
最大遠心力（Ｆｌ ）は真横に偏心質量が向いた時で（
ＷＲ−ｗｒ）ω２となる。また第４図に示す如く、角度
θだけ回転した位置では上下方向の遠心力は（Ｗ Ｒｃ
ｏｓθ＋ｗ ｒｃｏｓθ）ω２となり、前後方向に働く
遠心力は（ＷＲｓｉｎθ−ｗ ｒｓｉｎθ）ω２となる
。
そして重さＷ、ｗおよび偏心量Ｒ，ｒを適宜の値のもの
にすることにより前記Ｆ、の値をμ＋Ｑ＋十μ２Ｑ２の
値に等しいか又はこれより小さいものにすることができ
る。ここでμｍ、μ２は路面等と転動輪との摩擦係数で
ありＱａ、Ｑａは振動ローラの転動輪の片輪に夫々かか
る荷重を表わす。
にすることにより前記Ｆ、の値をμ＋Ｑ＋十μ２Ｑ２の
値に等しいか又はこれより小さいものにすることができ
る。ここでμｍ、μ２は路面等と転動輪との摩擦係数で
ありＱａ、Ｑａは振動ローラの転動輪の片輪に夫々かか
る荷重を表わす。
前後方向に働く力がμ＋Ｑ＋ 十μ２Ｑ２以上になると
転動輪９．１０と路面との間にスリップが生じ、エネル
ギの浪費となる。
転動輪９．１０と路面との間にスリップが生じ、エネル
ギの浪費となる。
一方、μ＋Ｑ＋ 十μ２Ｑ２僅に等しいかそれ以下の前
後方向の力は路面を締固めする有効の力として作用する
。従って前記したＦｌ −（ＷＲｗｒ）ω２の値をμ、
Ｑｔ 十μ２Ｑ２以下のものに設定することにより前後
方向に生じた遠心力を路面の締固め用の力として作用せ
しめることが可能になる。すなわち従来の二軸式の振動
ローラの如＜前後方向の力をキャンセルしてエネルギの
浪費を生ずるのに反し、エネルギを締固め力として有効
に使用することができる。また−軸式の如く、大きな前
後方向の力の作用がないため振動、騒音の発生が防止さ
れることになる。従ってハンドルのゆれがなく、その操
作が容易となり、作業が快適に行われることになる。
後方向の力は路面を締固めする有効の力として作用する
。従って前記したＦｌ −（ＷＲｗｒ）ω２の値をμ、
Ｑｔ 十μ２Ｑ２以下のものに設定することにより前後
方向に生じた遠心力を路面の締固め用の力として作用せ
しめることが可能になる。すなわち従来の二軸式の振動
ローラの如＜前後方向の力をキャンセルしてエネルギの
浪費を生ずるのに反し、エネルギを締固め力として有効
に使用することができる。また−軸式の如く、大きな前
後方向の力の作用がないため振動、騒音の発生が防止さ
れることになる。従ってハンドルのゆれがなく、その操
作が容易となり、作業が快適に行われることになる。
一方、上下方向の遠心力は＜ＷＲ＋ｗｒ）ω２の値とな
るため十分な転圧効果を発揮することができる。
るため十分な転圧効果を発揮することができる。
次に本発明の第２実施例について説明する。第２実施例
は第１実施例の右方の片輪１０が従動輪となるだけで、
その他の構成は第１実施例の図と全く同一なので図面は
省略し、第４図に基づき作用のみを説明する。
は第１実施例の右方の片輪１０が従動輪となるだけで、
その他の構成は第１実施例の図と全く同一なので図面は
省略し、第４図に基づき作用のみを説明する。
起振軸２に固着する偏心質量４は重量Ｗであると共に偏
心ＭＲＯ所に重心を有し、起振軸３に固着する偏心質量
５は重量Ｗであると共に偏心量ｒの所に重心を存してい
る。そしてＷとＷ及びＲとｒは、Ｗ＞ｗ、Ｒ＞ｒの関係
にある。即ち、偏心モーメントはＷＲ＞ｗｒとなる。そ
こで上下方向に働く最大遠心力は上下に偏心質量が向い
た時で（ＷＲ−１−ｗｒ）ω２となり、また前後方向に
働く最大遠心力（Ｆｌ）は真横に偏心質量が向いた時で
（ＷＲ−ｗｒ）ω２となる。また第４図に示す如く、角
度θだけ回転した位置では上下方向の遠心力は（Ｗ Ｒ
ｃｏｓθ＋ｗ ｒｃｏｓθ）ω２となり、前後方向に動
く遠心力はいＮ Ｒ５１ｎθ−ｗｒｓｉｎＯ）ω２とな
る。そして重さＷ、ｗおよび偏心量Ｒｒを適宜の値のも
のとすることにより前記Ｆ、の値をμｓＱａ＋μｏＱｏ
の値に等しいか又はこれより小さいものにすることがで
きる。ここでＩ３は路面等と転動輪との摩擦係数であり
、μ。は従動輪のころがり抵抗係数であり、Ｑａは振動
ローラの転動輪の一方の駆動輪にかかる荷重であり、Ｑ
ａは他方の従動輪にかかる荷重を表す。前後方向に働く
力がμ＋ｉ Ｑａ ＋ ＩＩ ｏ Ｑｏ以上になると転
動輪９．１０（但し１０は従動輪）と路面との間にスリ
ップが生じ、エネルギの浪費となる。
心ＭＲＯ所に重心を有し、起振軸３に固着する偏心質量
５は重量Ｗであると共に偏心量ｒの所に重心を存してい
る。そしてＷとＷ及びＲとｒは、Ｗ＞ｗ、Ｒ＞ｒの関係
にある。即ち、偏心モーメントはＷＲ＞ｗｒとなる。そ
こで上下方向に働く最大遠心力は上下に偏心質量が向い
た時で（ＷＲ−１−ｗｒ）ω２となり、また前後方向に
働く最大遠心力（Ｆｌ）は真横に偏心質量が向いた時で
（ＷＲ−ｗｒ）ω２となる。また第４図に示す如く、角
度θだけ回転した位置では上下方向の遠心力は（Ｗ Ｒ
ｃｏｓθ＋ｗ ｒｃｏｓθ）ω２となり、前後方向に動
く遠心力はいＮ Ｒ５１ｎθ−ｗｒｓｉｎＯ）ω２とな
る。そして重さＷ、ｗおよび偏心量Ｒｒを適宜の値のも
のとすることにより前記Ｆ、の値をμｓＱａ＋μｏＱｏ
の値に等しいか又はこれより小さいものにすることがで
きる。ここでＩ３は路面等と転動輪との摩擦係数であり
、μ。は従動輪のころがり抵抗係数であり、Ｑａは振動
ローラの転動輪の一方の駆動輪にかかる荷重であり、Ｑ
ａは他方の従動輪にかかる荷重を表す。前後方向に働く
力がμ＋ｉ Ｑａ ＋ ＩＩ ｏ Ｑｏ以上になると転
動輪９．１０（但し１０は従動輪）と路面との間にスリ
ップが生じ、エネルギの浪費となる。
一方、ｐａＱａ十μ。Ｑ０稙に等しいかそれ以下の前後
方向の力は路面を締固めする有効の力として作用する。
方向の力は路面を締固めする有効の力として作用する。
従って前記したＦ、−（ＷＦ（−ｗｒ）ω２の値をｐａ
Ｑｍ十μ。Ｑ０以下のものに設定することにより前後方
向に生じた遠心力を路面の締固め用の力として作用せし
めることが可能になる。
Ｑｍ十μ。Ｑ０以下のものに設定することにより前後方
向に生じた遠心力を路面の締固め用の力として作用せし
めることが可能になる。
なお、上記１．２の実施例では、偏心質量として起振軸
２に起振軸３に比べて大きな重量と大きな偏心量のもの
を取着したが、これに限定されず、偏心質量の発生する
偏心モーメントに起振軸２３の間に差ができるものであ
ればよく、例えば起振軸２に起振軸３に比べて小さな重
量と大きな偏心量の偏心質量を取着してもよい。
２に起振軸３に比べて大きな重量と大きな偏心量のもの
を取着したが、これに限定されず、偏心質量の発生する
偏心モーメントに起振軸２３の間に差ができるものであ
ればよく、例えば起振軸２に起振軸３に比べて小さな重
量と大きな偏心量の偏心質量を取着してもよい。
以上の説明によって明らかな如く、本発明によれば十分
な路面等の締固め力が生じると共に、振動２騒音の発生
もなく、エネルギの浪費も少な（なる。また防振設計を
より簡単にすることができる等あ効果を上げることがで
きる。
な路面等の締固め力が生じると共に、振動２騒音の発生
もなく、エネルギの浪費も少な（なる。また防振設計を
より簡単にすることができる等あ効果を上げることがで
きる。
第１図は本発明の実施例の全体構造を示す正面図、第２
図は第１図の側面図、第３図は第１図の■−■線断面図
、第４図は実施例の作用を説明する説明図、第５図およ
び第６図は従来の一軸式および二軸式の振動ローラの全
体概要＋Ｆ’ｉ造を示す正面図である。 １・・・起振装置、 ４．５・・・偏心質量 ７・・・ケース、 ９、ＪＯ・・・転動輪、 １２・・・防振ゴム、 Ｉ４・・・油圧ポンプ、 ２３．２４・・・歯車。 ２．３・・・起振軸、 ６・・・駆動機構、 ８・・・側板、 １１・・・車体）ＩＩ−ム、 １３・・・エンジン、 ２２・・・プーリ、 第３図 第４図
図は第１図の側面図、第３図は第１図の■−■線断面図
、第４図は実施例の作用を説明する説明図、第５図およ
び第６図は従来の一軸式および二軸式の振動ローラの全
体概要＋Ｆ’ｉ造を示す正面図である。 １・・・起振装置、 ４．５・・・偏心質量 ７・・・ケース、 ９、ＪＯ・・・転動輪、 １２・・・防振ゴム、 Ｉ４・・・油圧ポンプ、 ２３．２４・・・歯車。 ２．３・・・起振軸、 ６・・・駆動機構、 ８・・・側板、 １１・・・車体）ＩＩ−ム、 １３・・・エンジン、 ２２・・・プーリ、 第３図 第４図
Claims (3)
- （１）偏心質量を取着した起振軸を回転させ、その遠心
力により転動輪に振動を与えて路面等の締固めを行う振
動ローラにおいて、前記起振軸を互いに逆方向に回転す
るように並設し、前記起振軸に偏心モーメントが異なる
ように偏心質量及び又は偏心量を調整して偏心質量を該
偏心質量が上下方向を向いた時略同一位相に取付けたこ
とを特徴とする振動ローラ。 - （２）前記振動ローラの駆動輪が全輪駆動の場合、前記
偏心質量によって生ずる前後方向の遠心力Ｆが路面等と
転動輪の両輪との摩擦係数をμ＿１、μ＿２とした場合
に前記転動輪の両輪に夫々かかる荷重Ｑ＿１、Ｑ＿２と
の関係において、略Ｆ≦μ＿１Ｑ＿１＋μ＿２Ｑ＿２に
ある特許請求の範囲第１項に記載の振動ローラ。 - （３）前記振動ローラの転動輪の一方が駆動し他の一方
が従動の場合、前記偏心質量によって生ずる前後方向の
遠心力Ｆが路面等と駆動輪との摩擦係数をμ＿ａまた従
動輪のころがり抵抗係数をμ＿ｏとした場合に前記駆動
輪にかかる荷重をＱ＿ａまた従動輪の車輪にかかる荷重
をＱ＿ｏとの関係において、略Ｆ≦μ＿ａＱ＿ａ＋μ＿
ｏＱ＿ｏにある特許請求の範囲第１項に記載の振動ロー
ラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9235289A JP2775168B2 (ja) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | 振動ローラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9235289A JP2775168B2 (ja) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | 振動ローラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02272104A true JPH02272104A (ja) | 1990-11-06 |
| JP2775168B2 JP2775168B2 (ja) | 1998-07-16 |
Family
ID=14052011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9235289A Expired - Lifetime JP2775168B2 (ja) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | 振動ローラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2775168B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007285044A (ja) * | 2006-04-19 | 2007-11-01 | Hazama Corp | 薄層高密度締固め方法 |
| CN105544500A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-05-04 | 无锡职业技术学院 | 蛙式夯实机 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111074732A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-04-28 | 江苏理工学院 | 一种手扶式单钢轮垂直定向振动压路机 |
-
1989
- 1989-04-12 JP JP9235289A patent/JP2775168B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007285044A (ja) * | 2006-04-19 | 2007-11-01 | Hazama Corp | 薄層高密度締固め方法 |
| CN105544500A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-05-04 | 无锡职业技术学院 | 蛙式夯实机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2775168B2 (ja) | 1998-07-16 |
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