JPH0227608A - 耐熱絶縁複合シート - Google Patents
耐熱絶縁複合シートInfo
- Publication number
- JPH0227608A JPH0227608A JP63178555A JP17855588A JPH0227608A JP H0227608 A JPH0227608 A JP H0227608A JP 63178555 A JP63178555 A JP 63178555A JP 17855588 A JP17855588 A JP 17855588A JP H0227608 A JPH0227608 A JP H0227608A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sheet
- aspect ratio
- reinforcing filler
- scaly
- powder
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- Inorganic Insulating Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、電気・電子機器の絶縁材およびフレキシブル
プリント基板、難燃紙、壁装材等に用いられる耐熱絶縁
シートに関するものである。
プリント基板、難燃紙、壁装材等に用いられる耐熱絶縁
シートに関するものである。
従来の技術
従来の耐熱絶縁複合シートには、主として天然マイカま
たは合成マイカが補強用充填材として使われ、シート化
するための有機系バインダーとしては、例えば［特開昭
４８−７０７３Ｊに示されるポリオレフィン、ポリ塩化
ビニル、ポリアミド、［特開昭５２−８８１４１Ｊに示
されるイソシアネート化合物、「特開昭５７−８２５９
８Ｊに示されるエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂
、シリコーン樹脂等が知られている。又、無機系バイン
ダーとしては、例えば「特公昭４３−１７８８０Ｊに示
されるコロイダルシリカ、コロイダルアルミナ、［特開
昭４８−７００９６Ｊに示されるＢａ０−Ｐ２Ｏ３を基
本成分とするリン酸塩ガラス、「特開昭５７−８２５９
８Ｊに示されるリン酸アルミニウム組成物等が知られて
いる。
たは合成マイカが補強用充填材として使われ、シート化
するための有機系バインダーとしては、例えば［特開昭
４８−７０７３Ｊに示されるポリオレフィン、ポリ塩化
ビニル、ポリアミド、［特開昭５２−８８１４１Ｊに示
されるイソシアネート化合物、「特開昭５７−８２５９
８Ｊに示されるエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂
、シリコーン樹脂等が知られている。又、無機系バイン
ダーとしては、例えば「特公昭４３−１７８８０Ｊに示
されるコロイダルシリカ、コロイダルアルミナ、［特開
昭４８−７００９６Ｊに示されるＢａ０−Ｐ２Ｏ３を基
本成分とするリン酸塩ガラス、「特開昭５７−８２５９
８Ｊに示されるリン酸アルミニウム組成物等が知られて
いる。
発明が解決しようとする課題
有機系バインダーを用いた絶縁シートは、無機系バイン
ダーの場合に比べ、バインダーの硬化には余り高温を必
要としないし、高い透明性が得られる。また電気特性、
耐湿性、可撓性にも優れた特性を持ち、広く用いられて
いる。ところが、バインダーとして用いる有機物そのも
のの物性から耐熱性が低く、使用限界は、最も耐熱性の
高いシリコーン樹脂またはポリイミド系樹脂でも最高４
５０℃程度であると言われている。
ダーの場合に比べ、バインダーの硬化には余り高温を必
要としないし、高い透明性が得られる。また電気特性、
耐湿性、可撓性にも優れた特性を持ち、広く用いられて
いる。ところが、バインダーとして用いる有機物そのも
のの物性から耐熱性が低く、使用限界は、最も耐熱性の
高いシリコーン樹脂またはポリイミド系樹脂でも最高４
５０℃程度であると言われている。
ところが、耐熱性に対する要求は、電気機器の高集積化
および高い安全性に対する要求と相まって、増々強くな
っており、前記の耐熱的限界を超える複合シートの出現
が強く望まれている。
および高い安全性に対する要求と相まって、増々強くな
っており、前記の耐熱的限界を超える複合シートの出現
が強く望まれている。
課題を解決するための手段
本発明者は耐熱的限界を向上させるべく種々検討した結
果、アスペクト比が１０以上の鱗片状または繊維状粉末
のバインダーとして、オルガノシルセスキオリゴマーを
熱硬化せしめたポリオルガノシルセスキオキサンが最適
であるとの結論に達し、ポリオルガノシルセスキオキサ
ン１００重量部に対し、補強用充填材としてアスペクト
比が１０以上の鱗片状または、繊維状粉末ｌＯ〜１ｏｏ
ｏｉ量部よりなる耐熱絶縁複合シートを提供するもので
ある。
果、アスペクト比が１０以上の鱗片状または繊維状粉末
のバインダーとして、オルガノシルセスキオリゴマーを
熱硬化せしめたポリオルガノシルセスキオキサンが最適
であるとの結論に達し、ポリオルガノシルセスキオキサ
ン１００重量部に対し、補強用充填材としてアスペクト
比が１０以上の鱗片状または、繊維状粉末ｌＯ〜１ｏｏ
ｏｉ量部よりなる耐熱絶縁複合シートを提供するもので
ある。
補強用充填材としては、アスペクト比が１０以上のマイ
カ等の鱗片状粉末または繊維状粉末が使用できる。
カ等の鱗片状粉末または繊維状粉末が使用できる。
アスペクト比とは鱗片状粉末の場合、粉末の径を厚みで
割った値をいい、繊維状粉末の場合、粉末の長袖方向の
長さを短軸方向の幅または径で割った値をいう。
割った値をいい、繊維状粉末の場合、粉末の長袖方向の
長さを短軸方向の幅または径で割った値をいう。
使用できるマイカの種類としては、白雲母、金雲母、黒
雲母等の天然マイカでも良いし、フッ素金雲母で代表さ
れる合成マイカでも良い。
雲母等の天然マイカでも良いし、フッ素金雲母で代表さ
れる合成マイカでも良い。
また使用できる鱗片状粉末としては、マイカ類の他に、
六方晶窒化硼素、黒鉛、二硫化モリブデン等があげられ
る。また繊維状粉末としては、アルミナ繊維、シリカ繊
維、炭化珪素ウィスカー等である。バインダーとして使
用するオルガノシルセスキオリゴマーは、一般式で表わ
すと〔Ｒ１〜Ｒ８は、 末端はＯＨ基、 アルキル基又はフェニル基、 ＯＣＨ基又はＯＣ２Ｈ５基等〕 となり、ラダー（梯子）型シリコーン系オリゴマーで加
熱によって縮合してラダー間の橋かけ構造となり三次元
的なポリオルガノシルセスキオキサンになる熱硬化性樹
脂である。その優れた耐熱性、電気絶縁性、耐アーク性
、耐候性、耐炎性等に優れて、絶縁膜、保護膜等に使用
されている。
六方晶窒化硼素、黒鉛、二硫化モリブデン等があげられ
る。また繊維状粉末としては、アルミナ繊維、シリカ繊
維、炭化珪素ウィスカー等である。バインダーとして使
用するオルガノシルセスキオリゴマーは、一般式で表わ
すと〔Ｒ１〜Ｒ８は、 末端はＯＨ基、 アルキル基又はフェニル基、 ＯＣＨ基又はＯＣ２Ｈ５基等〕 となり、ラダー（梯子）型シリコーン系オリゴマーで加
熱によって縮合してラダー間の橋かけ構造となり三次元
的なポリオルガノシルセスキオキサンになる熱硬化性樹
脂である。その優れた耐熱性、電気絶縁性、耐アーク性
、耐候性、耐炎性等に優れて、絶縁膜、保護膜等に使用
されている。
しかしながら、従来、その使用法としては、オリゴマー
を有機溶媒に溶解してワニスにしたものを塗料用ビヒク
ル、コーティング用ビヒクルあるいは成形および積層用
バインダーとして用いるのみであった。
を有機溶媒に溶解してワニスにしたものを塗料用ビヒク
ル、コーティング用ビヒクルあるいは成形および積層用
バインダーとして用いるのみであった。
ポリオルガノシルセスキオキサンの優れた性質を引き出
した用途としてポリオルガノシルセスキオキサンをフィ
ルムまたはシート状として電気・電子部品用の絶縁フィ
ルムまたはシートとして利用することが考えられるが、
オリゴマーのワニスをフィルム状に展延して乾燥硬化さ
せたシートは、それ自身可撓性がほとんどなく、使用に
耐えないものである。
した用途としてポリオルガノシルセスキオキサンをフィ
ルムまたはシート状として電気・電子部品用の絶縁フィ
ルムまたはシートとして利用することが考えられるが、
オリゴマーのワニスをフィルム状に展延して乾燥硬化さ
せたシートは、それ自身可撓性がほとんどなく、使用に
耐えないものである。
ポリオルガノシルセスキオキサンと前述のマイカ等のア
スペクト比１０以上の鱗片状または繊維状粉末とを複合
シート化することによって初めて使用に耐え、可撓性の
ある耐熱絶縁複合シートが造れるのである。
スペクト比１０以上の鱗片状または繊維状粉末とを複合
シート化することによって初めて使用に耐え、可撓性の
ある耐熱絶縁複合シートが造れるのである。
補強用充填材の役割としては充填材が鱗片状粉末の場合
は、鱗片の広い面同志が密接して連なり、繊維状粉末の
場合は粉末同志が絡み合う様にして、骨格構造を作り補
強効果が出るものと考えられる。
は、鱗片の広い面同志が密接して連なり、繊維状粉末の
場合は粉末同志が絡み合う様にして、骨格構造を作り補
強効果が出るものと考えられる。
そのためには補強用充填材として使用する鱗片状あるい
は繊維状粉末はアスペクト比が１０以上でないと機能を
発揮せず、ひいては複合シートとして機械的特性も高く
ならない。アスペクト比を高くするにこしたことがない
場合もあるがアスペクト比が３００以上の補強用充填材
を造ることは難しい。
は繊維状粉末はアスペクト比が１０以上でないと機能を
発揮せず、ひいては複合シートとして機械的特性も高く
ならない。アスペクト比を高くするにこしたことがない
場合もあるがアスペクト比が３００以上の補強用充填材
を造ることは難しい。
バインダーとして使用するオルガノシルセスキオキサン
オリゴマーは、アルコール、エステル。
オリゴマーは、アルコール、エステル。
ケトン等の極性溶剤、およびトルエン等の芳香族系溶剤
に可溶で、その溶液であるワニスは低粘度であり、種々
の有機溶剤が使用できる。オルガノシルセスキオキサン
オリゴマーを有機溶剤に溶解し、ワニスにする場合、オ
リゴマーの濃度は、作成する複合シートの目標厚さおよ
び補強用充填材の種類に応じて異なるが好ましい濃度範
囲は、１０〜５０ｖｔ、％で、１Ｏｖｔ、５未満では緻
密なコート層が出来にくいし、５０ｖｔ、％を越えると
ワニスの粘度が上がり過ぎ、均一なコート層が造りにく
く、また取扱いもしにくい。
に可溶で、その溶液であるワニスは低粘度であり、種々
の有機溶剤が使用できる。オルガノシルセスキオキサン
オリゴマーを有機溶剤に溶解し、ワニスにする場合、オ
リゴマーの濃度は、作成する複合シートの目標厚さおよ
び補強用充填材の種類に応じて異なるが好ましい濃度範
囲は、１０〜５０ｖｔ、％で、１Ｏｖｔ、５未満では緻
密なコート層が出来にくいし、５０ｖｔ、％を越えると
ワニスの粘度が上がり過ぎ、均一なコート層が造りにく
く、また取扱いもしにくい。
補強用充填材である鱗片状あるいは繊維状粉末をワニス
に分散させる方法は、特に問わないが、ボールミル、振
動ミル、媒体撹拌ミル、プラネタリ−ミル等の一般的な
分散機で分散し、スラリー化すればよい。こうして得ら
れたスラリーを用いて耐熱絶縁複合シートを造るには、
ドクターブレード法、ロールコータ−法、カレンダー法
等を用いて、離形性フィルムの上にスラリーを展延した
後、溶剤を蒸発させる乾燥工程、樹脂を固化させる熱処
理工程を経た後、離形性フィルムから剥がすことで得ら
れる。この熱処理条件は、１２０〜２５０℃で、０．１
〜４０時間程度である。
に分散させる方法は、特に問わないが、ボールミル、振
動ミル、媒体撹拌ミル、プラネタリ−ミル等の一般的な
分散機で分散し、スラリー化すればよい。こうして得ら
れたスラリーを用いて耐熱絶縁複合シートを造るには、
ドクターブレード法、ロールコータ−法、カレンダー法
等を用いて、離形性フィルムの上にスラリーを展延した
後、溶剤を蒸発させる乾燥工程、樹脂を固化させる熱処
理工程を経た後、離形性フィルムから剥がすことで得ら
れる。この熱処理条件は、１２０〜２５０℃で、０．１
〜４０時間程度である。
上記の他にシート化する方法としては、抄造法でもよく
、補強用充填材のみを単独に抄造したシートに前述のワ
ニス液を含浸するか、スプレーコートするか、ロールコ
ートする方法等により行なうことも可能である。
、補強用充填材のみを単独に抄造したシートに前述のワ
ニス液を含浸するか、スプレーコートするか、ロールコ
ートする方法等により行なうことも可能である。
上記の種々の方法でシート化され硬化熱処理されたシー
ト膜厚は、２０〜５００μｓが好ましい値である。
ト膜厚は、２０〜５００μｓが好ましい値である。
補強用充填材のアスペクト比は、抄造法の場合、５０以
上が好ましく、ドクターブレード法、ロールコータ−法
等のコーター法の場合、２０以上が好ましい。
上が好ましく、ドクターブレード法、ロールコータ−法
等のコーター法の場合、２０以上が好ましい。
また、補強用充填材の充填量はオルガノシルセスキオキ
サンオリゴマー１００ｆｆｉＪ１部に対し１０〜１００
０重量部が適当であり、１０重量部未満では、複合シー
トの骨格構造が十分に出来ず、機械的特性も高くならな
いし、１０００重量部を越えるとバインダーとしての効
果を持たず、また却って複合シートの強度が失なわれる
ことになる。
サンオリゴマー１００ｆｆｉＪ１部に対し１０〜１００
０重量部が適当であり、１０重量部未満では、複合シー
トの骨格構造が十分に出来ず、機械的特性も高くならな
いし、１０００重量部を越えるとバインダーとしての効
果を持たず、また却って複合シートの強度が失なわれる
ことになる。
実施例
以下、本発明を実施例により詳しく説明する。
実施例 １
市販の合成マイカ粉末（オオタケセラム製、平均粒径２
５０ｍ、アスペクト比＋１０）６１Ｈを１１）の水中で
１５分間撹拌分散後、スタンダードシートマシーン（熊
谷理機工業製）にて、１５９■璽φのウェットシートを
抄造した。得られたウェットシートを熱風乾燥器にて、
１０５℃で３時間乾燥後、側鎖が全てメチル基であるオ
ルガノシルセスキオキサンオリゴマーの３０ｖｔ、％エ
タノール溶液中に１５秒間浸漬し、引き上げた。そのシ
ートを熱風乾燥器にて、１００℃で１時間乾燥し、更に
１５０℃で３５時間熱処理した。
５０ｍ、アスペクト比＋１０）６１Ｈを１１）の水中で
１５分間撹拌分散後、スタンダードシートマシーン（熊
谷理機工業製）にて、１５９■璽φのウェットシートを
抄造した。得られたウェットシートを熱風乾燥器にて、
１０５℃で３時間乾燥後、側鎖が全てメチル基であるオ
ルガノシルセスキオキサンオリゴマーの３０ｖｔ、％エ
タノール溶液中に１５秒間浸漬し、引き上げた。そのシ
ートを熱風乾燥器にて、１００℃で１時間乾燥し、更に
１５０℃で３５時間熱処理した。
この様にして得られた複合シートは、厚みが８５虜で透
明であり、引張強度をテンシロン測定機にて測定したと
ころ１．５ｋｇ／−と強く、非常に柔軟性があった。ま
た、絶縁抵抗値は、１．ＯＸ １０’Ω・１以上と高く
、更に表面に水滴を落としても全く浸透を起こさなかっ
た。また、熱処理後のシートを更に８００℃で１時間熱
し、そのシートの引張強度、絶縁抵抗を測定した結果、
それぞれの測定値が１．５ｋｇ／ｍｊ、冊Ｘ１０１３Ω
・（１）と再熱処理前と比べほとんど変りがなかった。
明であり、引張強度をテンシロン測定機にて測定したと
ころ１．５ｋｇ／−と強く、非常に柔軟性があった。ま
た、絶縁抵抗値は、１．ＯＸ １０’Ω・１以上と高く
、更に表面に水滴を落としても全く浸透を起こさなかっ
た。また、熱処理後のシートを更に８００℃で１時間熱
し、そのシートの引張強度、絶縁抵抗を測定した結果、
それぞれの測定値が１．５ｋｇ／ｍｊ、冊Ｘ１０１３Ω
・（１）と再熱処理前と比べほとんど変りがなかった。
実施例 ２
市販の合成マイカ粉末（オオタケセラム製、平均粒径１
０μ、アスペクト比４０）を用い、その２００ｇを実施
例１と同様のオルガノシルセスキオキサンオリゴマーの
３０ｖｔ、％エタノール溶液６００ｃｃと予備混合した
後、内容積６ｇのボットミルにて２４時間分散した。こ
うして得られた粘稠なスラリーを原料としてドクターブ
レードにてシート化して、乾燥、熱処理し厚み９５虜１
幅２１０關の長尺シートを得た。
０μ、アスペクト比４０）を用い、その２００ｇを実施
例１と同様のオルガノシルセスキオキサンオリゴマーの
３０ｖｔ、％エタノール溶液６００ｃｃと予備混合した
後、内容積６ｇのボットミルにて２４時間分散した。こ
うして得られた粘稠なスラリーを原料としてドクターブ
レードにてシート化して、乾燥、熱処理し厚み９５虜１
幅２１０關の長尺シートを得た。
このものは透明であり、引張強度も１．３ｋｇ／ａ＋ｉ
と高く、絶縁抵抗も１．ＯＸ １０１３Ω・備以上と高
い値が得られた。
と高く、絶縁抵抗も１．ＯＸ １０１３Ω・備以上と高
い値が得られた。
このシートを実施例１と同じく更に６００℃で１時間熱
した後の引張強度、絶縁抵抗は、それぞれ１−２ｋｇ／
＋ｅＪ、Ｉ×１０１３Ω・備以上とほとんど変化はなか
った。
した後の引張強度、絶縁抵抗は、それぞれ１−２ｋｇ／
＋ｅＪ、Ｉ×１０１３Ω・備以上とほとんど変化はなか
った。
実施例 ３
側鎖がメチル基２に対しフェニル基１であるオルガノシ
ルセスキオキサンオリゴマー３００ｇをエタノール５７
０ｃｃに溶解させた後、平均粒径９−、アスペクト比２
０の六方晶窒化硼素粉末２２５ｇを添加し、ラボスター
ラーにて３０分間予予備金し、更に内容積６ｇのアルミ
ナ製ボットミルに入れ、直径２０龍φのアルミナボール
２．４ｊ！を添加し、６５「ｐ−で２４時間混合した。
ルセスキオキサンオリゴマー３００ｇをエタノール５７
０ｃｃに溶解させた後、平均粒径９−、アスペクト比２
０の六方晶窒化硼素粉末２２５ｇを添加し、ラボスター
ラーにて３０分間予予備金し、更に内容積６ｇのアルミ
ナ製ボットミルに入れ、直径２０龍φのアルミナボール
２．４ｊ！を添加し、６５「ｐ−で２４時間混合した。
こうして得られたスラリーをドクターブレード型シート
成形機にてウェットシート厚さ １５０ｆｉの設定によ
りシート化し、１５０℃で３５時間の条件で硬化後、膜
厚５７虜のシートが得られた。
成形機にてウェットシート厚さ １５０ｆｉの設定によ
りシート化し、１５０℃で３５時間の条件で硬化後、膜
厚５７虜のシートが得られた。
このシートは、可撓性があり、また引張強度の測定を行
なったところ１．８ｋｇ／−と高かった。
なったところ１．８ｋｇ／−と高かった。
実施例 ４〜７
実施例３と同じオルガノシルセスキオキサンオリゴマー
のエタノール溶液を用い、補強用充填材として、合成マ
イカ粉末（平均粒径２０Ｈｎ 、アスペクト比５０）、
アルミナ繊維（繊維径９Ｉｔｍ、アスペクト比２５）、
アルミナ・シリカ繊維（繊維径３虜。
のエタノール溶液を用い、補強用充填材として、合成マ
イカ粉末（平均粒径２０Ｈｎ 、アスペクト比５０）、
アルミナ繊維（繊維径９Ｉｔｍ、アスペクト比２５）、
アルミナ・シリカ繊維（繊維径３虜。
アスペクト比４０）および炭化珪素ウィスカー（繊維径
２趨、アスペクト比３０）をそれぞれ独立に用いた場合
、実施例３と同様なシートを造り、特性評価を行ない表
・１の結果を得た。
２趨、アスペクト比３０）をそれぞれ独立に用いた場合
、実施例３と同様なシートを造り、特性評価を行ない表
・１の結果を得た。
表 １
比較例
実施例３と同じオルガノシルセスキオキサンオリゴマー
のエタノール溶液を用い充填材として、実施例３と同じ
六方晶窒化硼素を２０ｇ添加してシート化したものは、
可撓性がなかった。
のエタノール溶液を用い充填材として、実施例３と同じ
六方晶窒化硼素を２０ｇ添加してシート化したものは、
可撓性がなかった。
発明の効果
本発明の耐熱絶縁複合シートは、補強用充填材としてマ
イカ類を用いた場合、高い透明性、可撓性および撥水性
を保持したまま、耐熱限界は５００℃以上、最大６００
℃程度に引き上げられ、マイカ類以外のアスペクト比１
０以上の充填材を用いても透明性はマイカの場合より劣
るが他の特性は損なわれることなく、変圧器の素線１層
問およびバリヤーの絶縁、高圧の電動機や発電機の導体
絶縁用を始めとする耐熱絶縁性を要求されるシートの使
用および応用が可能になる。
イカ類を用いた場合、高い透明性、可撓性および撥水性
を保持したまま、耐熱限界は５００℃以上、最大６００
℃程度に引き上げられ、マイカ類以外のアスペクト比１
０以上の充填材を用いても透明性はマイカの場合より劣
るが他の特性は損なわれることなく、変圧器の素線１層
問およびバリヤーの絶縁、高圧の電動機や発電機の導体
絶縁用を始めとする耐熱絶縁性を要求されるシートの使
用および応用が可能になる。
Claims (2)
- （１）ポリオルガノシルセスキオキサン１００重量部に
対し、補強用充填材としてアスペクト比が１０以上の鱗
片状または繊維状粉末１０〜１０００重量部よりなる耐
熱絶縁複合シート。 - （２）補強用充填材が天然マイカまたは合成マイカ粉末
である第１項記載の耐熱絶縁複合シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63178555A JPH0227608A (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | 耐熱絶縁複合シート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63178555A JPH0227608A (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | 耐熱絶縁複合シート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0227608A true JPH0227608A (ja) | 1990-01-30 |
Family
ID=16050533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63178555A Pending JPH0227608A (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | 耐熱絶縁複合シート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0227608A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024036239A (ja) * | 2022-09-05 | 2024-03-15 | 星和電機株式会社 | 難燃性断熱材 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5738865A (en) * | 1980-08-21 | 1982-03-03 | Fujitsu Ltd | Film-forming resin composition |
| JPS5818809A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-03 | 株式会社デンソー | 耐過負荷絶縁電線及びその製造方法 |
| JPS5920911A (ja) * | 1982-07-28 | 1984-02-02 | 住友ベークライト株式会社 | Ｐｐｓ組成物及び封止電子部品 |
-
1988
- 1988-07-18 JP JP63178555A patent/JPH0227608A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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| JPS5738865A (en) * | 1980-08-21 | 1982-03-03 | Fujitsu Ltd | Film-forming resin composition |
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