JPH02276889A - 蒸留不能成分を含む温度感受性炭化水素流の処理法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 零発は蒸留不能成分を含む温度感受性炭化水素流より水
素化蒸留可能炭化水素生成物の製法に関するものである
。更に詳しくは、蒸留不能成分及び蒸留可能、水素化可
能軽質炭化水素フラクションを含む温度感受性炭化水素
流を処理し、選択的に水素化された蒸留可能軽質炭化水
素生成物、蒸留可能重質炭化水素液状生成物及び温度感
受性炭化水素流の温度分解蒸留不能成分を含む重質生成
物を生成する方法である。

〔従来の技術〕

蒸留不能成分及び蒸留可能、水素化可能炭化水素フラク
ションを含む温度感受性炭化水素流を処理して選択的に
水素化された蒸留可能軽炭化水素の生成物、蒸留可能重
炭化水素液状生成物及び炭化水素原料流の温度による分
解後の重質留不能成分を製造することは強く要望されて
いる。これらの処理は炭化水素生成物をその処理及び廃
炭化水素生成物の再循環に外囲の条件を厳しくすること
なく行うことが常に要望されているところである、それ
には後に水素化される、蒸留可能、水素化可能炭化水素
のフラクションから重質蒸留不能成分を分離する方法の
改良の必要性が高められている６例えば、潜在的に周囲
に対して有害な炭化水素の廃液の廃棄又は再循環におい
て、この問題を解決する重要な点は実質的に環境的に受
は入れられる方法により取扱える生成物流を提供し得る
最終的の解決に役立つ炭化水素流の予備処理又は条件で
ある。従って、当業者は後に水素化される蒸留可能、水
素化可能炭化水素フラクションを得るために温度感受性
炭化水素流から蒸留不能成分を除く実用できる技術を見
出す研究を行って来た。

従来の技術は汗過、真空濾過フィルム蒸発、遠心分離及
び真空蒸留を含む方法が用いられていた。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は蒸留不能な成分及び炭化水素原料流と水素に豊
む第一熱ガス流と原料流の温度を上昇させて接触し、少
くとも蒸留可能水素化可能な炭化水素フラクションの部
分を蒸発する方法による蒸留可能、水素化可能な炭化水
素フラクションを含む温度感受性炭化水素流から選択性
水素化蒸留可能な軽質炭化水素生成物の改良された方法
を提供するものである。得られた第一蒸気状炭化水素流
は蒸留可能、水素化可能な炭化水素フラクションからな
っていて、後に一部凝縮して蒸留可能な液状炭化水素流
を得、そして第二の炭化水素の蒸気流は水素及び水素化
可能な炭化水素フラクションよりなり、それは直ちに共
に水素化ゾーンで水素化される。この改良された方法の
重要な要素は原料流が上昇された温度に維持される時は
比較的短時間で行うことである、原料流は直接に熱交換
を通して熱を除き別で生成するコークスの生成を防ぐ、
蒸留可能な炭化水素フラクションの重い部分の部分凝縮
は水素化触媒上を通して不要の成分を除く、実用コスト
の低減は水素化ゾーンと望ましい水素化可能な炭化水素
のみを水素化して、同時に水素化を望まない蒸留可能な
重質炭化水素液流を生成することの綜合による。

本発明は温度感受性炭化水素流から重質蒸留不能成分の
除去及び続いて蒸留可能、水素化可能な炭化水素フラク
ションの水素化の綜合された方法を提供する０本発明は
水素化されることが望ましい炭化水素化合物の比較的少
量のフラクションのみを含む投入原料、同時に熱感受性
投入原料の蒸留不能成分を含む重質生成流を生成する場
合に特に有利である。温度感受性炭化水素流の種類は本
発明の方法に従って原料流による０本発明の方法により
処理される適当な炭化水素流の例は誘電液体、油圧作動
油、伝熱液体、使用済潤滑油、使用済切削油、使用済溶
媒、溶媒循環操作からの蒸留低層液、コールタール、大
気残渣、ポリ塩化ビフェニル（Ｐ　ＣＢ）を含んだ油、
ハロゲン化廃棄物及び他の炭化水素の工業上の廃棄物で
ある。これらの炭化水素流の多くは１例えば、有機金属
化合物、無機金属化合物、細粒子状物質及び蒸留不能炭
化水素化合物を含む蒸留不能成分を含むものである。本
発明は特にサブミクロ細粒子物質及び濾過、遠心分離で
きなかった物よりなる蒸留不能成分の場合に有利である
。

炭化水素原料中に細粒子物質を含む蒸留不能成分の存在
は水素化ゾーンにおいて水素化の困難性が増大する。蒸
留不能成分は、１）水素化条件で原料の加熱に使用され
る熱で表面が高温変換される、２）固形物の形成又は他
の方法において水素化触媒を不活性化しその活性寿命を
縮める及び、３）円滑な、そして良好な水素化操作を妨
げる。原料流中の粒子物質は水素化ゾーン中で析出し、
そして固定水素化触媒床に詰まりそのため流れの時間が
短縮される。

本発明に従えば、水素化ゾーンの容量は経済性及び温度
感受性投入原料の蒸留可能部分の選択されたフラクショ
ンのみの十分な水素化によって選択することができる。

一度、温度感受性炭化水素原料流が蒸留可能炭化水素流
及び重質蒸留不能生成物に分離され、得られた蒸留可能
炭化水素流は部分的に凝縮されて蒸気状す量線化可能炭
化水素フラクションが得られ、それが水素化ゾーンに導
入される。

もし原料流が亜鉛、銅、鉄、バリウム、リン。

マグネシウム、アルミニウム、鉛、水銀、カドニウム、
コバルト、ヒ素、バナジウム、クロム、及びニッケルよ
りなる金属化合物を含んでいる場合は、これらの化合物
は比較的少量の回収される蒸留不能生成物中に分離され
、そして後金属回収又は他の適宜の処理手段で処理され
る。

原料流に硫黄、酸素、窒素、金属又はハロゲン成分を含
んだ蒸留可能な炭化水素化合物を含む場合は、得られた
回収された蒸留可能の炭化水素流の一部は水素化されて
除去されるか、適宜にこれらの化合物を変換する６本発
明の好適態様において、得られた蒸留可能な炭化水素流
の部分水素化は中間分離又は凝縮することなく直ちに行
われる。本発明の綜合された方法の利点は当業者によっ
てすでに明らかであり実用コストを大きく低減する経済
性を有するものである。

本発明の第１工程において、蒸留不能成分を含む温度感
受性炭化水素流はフラッシュ条件でフラッシュゾーンに
おける炭化水素流の温度が上昇するよりも水素に富んだ
熱ガス流と接触されるそしてその一部を蒸発し水素と蒸
留不能成分よりなる重質流を含んだ炭化水素蒸気流を得
る。フラッシュゾーンからの水素を含んだ炭化水素蒸気
流は部分的に凝縮されて蒸留可能な重質炭化水素液流と
水素と水素化可能な炭化水素化合物を含む第二炭化水素
蒸気流を得る。水素に富む熱ガス流は好適には約７０モ
ル％水素より多く、更に最適には約９０モル％水素より
多くを含んでいる。水素に富む熱ガス流は多機能を有す
そして、ｌ）炭化水素原料流を直接加熱するのに使用さ
れ加熱器又は熱交換器のような装置を使用し間接的に加
熱した時生ずる固型物の生成を防止する、２）フレッシ
ュゾーン中で蒸発中に炭化水素化合物の分圧の減少及び
滞留時間の短縮の希釈剤、３）上昇された温度において
炭化水素重合体の形成を最小限にする反応剤、４）スト
リッピング媒体及び、５）水素化反応ゾーン中で必要と
される水素の少くとも一部として使用される０本発明に
従い、温度感受性炭化水素原料流はフラッシュゾーンに
導入される前は好適には約５８０丁（３０４℃）よりも
低くそして更に好適には約４８０丁（２５０℃）よりも
低い温度に保持され、それによって原料流の熱分解を防
止し又は最小限に止める。炭化水素原料流の性質及び組
成によって、水素に富んだ熱ガス流は炭化水素原料流の
温度より高い温度好適には約１００丁（３８℃）乃至約
１２００’Ｆ　（６４９℃）の温度でフラッシュゾーン
に導入される。

接触中、フラッシュゾーンは約１００’Ｆ（３８℃）乃
至約８６０？　（４６０℃）の温度、約大気圧乃至約２
０００ｐｉｇ（１３７８８ｋＰａゲージ）の圧力、約１
０００３ＣＦ　Ｂ　（１６８ノーマルｒｒｆ／ｒｄ）の
温度感受性炭化水素原料流のフラッシュゾーンへの導入
を基にした水素循環割合を含むフラッシュ条件を好適に
保持される、そして水素接触の平均滞留時間はフラッシ
ュゾーン中の炭化水素蒸気状流は約０．１秒乃至約５０
秒である。更に好適な平均滞留時間はフラッシュゾーン
中の炭化水素蒸気流は約１秒乃至約１０秒である。

フラッシュゾーンの好適な操作温度は約１００’Ｆ（３
８℃）乃至約８６０°Ｆ　（４６０℃）であるが、フラ
ッシュゾーンからの炭化水素蒸気流は蒸留可能な炭化水
素化合物の少くとも一部を凝縮し液相蒸留可能な重質炭
化水素流を得るためにフラッシュゾーン中よりも低温に
冷却されることは本発明の意図する実施のために必要で
ある。一部凝縮は水素化される望ましい炭化水素蒸気流
を分離しそして望まない高分子量化合物を接触水素化ゾ
ーンに最小限に通過させるに役立つものである。一部凝
集は原料流の選ばれた部分だけの水素化を可能にする。

本発明の他の利点はアルカリ水溶液の混合された下方流
を除くことである。もしこれが用いられたら、重質蒸留
可能炭化水素フラクションと望ましくないエマルジョン
の形成を生ずる。凝縮しない蒸留可能な炭化水素化合物
及び水素は分離することなく直接水素化反応ゾーンに導
入される。フラッシュゾーンの圧力は好適には水素化反
応ゾーンの圧力と一致するため水素化可能な炭化水素化
合物は中間体を分離することなく流れそして水素化反応
ゾーンにポンプで送られる。

本発明に従えば、「蒸留可能なＪＬｉ炭化水素生成物」
の言葉は「蒸留可能な］Ｌｉ炭化水素液」の言葉により
定義された流の沸騰温度範囲よりも低い沸騰温度範囲を
有しているとして定義される。これらの流の分離は本文
中で述べる。

原料流中の得られた重質蒸留不能部はフラッシュゾーン
の底から除き、重質蒸留不能生成物を生産する。重質蒸
留不能生産物は少量の蒸留可能成分を含むしかし炭化水
素原料流中に含まれる蒸留不能成分の質実的に全てはこ
の生成流中で回収される。「重質蒸留不能生成物」の言
葉はこの生成物流の記載に便利のために用いられる０重
質蒸留生成物は好適には約５０重量パーセントより少な
くそして約２５重量パーセントより多くの蒸留可能成分
を含んでいる。原料流は成る状況下では液体蒸留不能成
分の評価できる量を含まない、液体を追加することがフ
ラッシュゾーンからの重質蒸留不能の排出に有効である
ことは考慮される。この場合の例は高いパーセントの蒸
留可能炭化水素化合物と比較的少量の細粒子物質（固体
）及び実質的に液体蒸留不能成分を含まない炭化水素原
料流を固体の担体として用いる場合である。このような
流出液は、例えば、約７００°Ｆ　（３７１℃）乃至約
１０００°Ｆ（５３ｇ”Ｃ）を有する高い沸騰範囲の真
空ガス油又は約１０００Ｆ　（５３８℃）より高い温度
で沸騰する真空塔底流である。流出液の選択は炭化水素
原料流の組・成とフラッシュ分Ｒ器中主なフラッシュ条
件による、そして流出液の容量は重質蒸留不能成分の除
去の必要により好適に制限される。

得られた水素含有、水素化可能炭化水素蒸気流は水素化
触媒を含む接触水素化ゾーンに導入されそして水素化条
件に保持される。接触水素化ゾーンは固定、懸濁気泡又
は流動された床を含む、この反応ゾーンは約大気圧（Ｏ
ｋｐａルミゲージ至約２０００ｐｓｉｇ（１３７９０ｋ
Ｐａゲージ）そして−層好適には約１００ｐｓ１００ｐ
ｓｉ、５ｋＰａゲージ）乃至約１８００ｐｉｓｇ（１２
４１１ｋＰａゲージ）の圧力下に保持される。

このような反応は約１２２７　（５０℃）乃至約８５０
°Ｆ（４５４℃）の範囲の温度の最大触媒床により望ま
しい水素化変換を行って水素化可能炭化水素蒸気流の望
ましくない特性又は成分を減少又は除去する６本発明に
従い、望ましい水素化変換は、例えば、脱ハロゲン化、
脱硫化、脱硝化、オレフィンの飽和化、酸化変換及びハ
イドロクラッキングを含むことが考慮される。さらに好
適な操作条件は液の時間毎の速度は約０．０５ｈｒ　’
乃至約２０ｈｒ−’の範囲内でそして水素循環割合は約
２００スタンダードキユビツクフイートバレル（Ｓ　Ｃ
Ｆ　Ｂ）（３３，７１ノーマルボ／ボ）乃至約５０．０
００５　ＣＦ　Ｂ　（８４２７ノーマルｒｒｒ／ｒｄ）
　、好適には約３００３　ＣＦ　Ｂ　（８４２７ノーマ
ルｒｒｆ／ｒｄ）乃至約２０．０００ＳＣＦＢ　（３３
７１ノーマルｒｒｆ／ｒｄ）である。

蒸気状水素含有２水素化可能炭化水素流の温度は接触水
素化ゾーンの操作の選択により厳格である必要はない、
我々は蒸気状水素含有、水素化可能炭化水素流の温度は
接触水素化ゾーンの望ましい温度にするために上流又は
下流の何れかで調節できることが考慮される。このよう
な温度の調節は１例えば、直接熱交換又は冷或いは高温
水素の添加によって行うことができる。

前記水素化帯内に配置された好ましい触媒組成物は水素
化活性を有する金属成分を含むことを特徴とすることが
できる。なお金属成分は適当な合成又は天然の耐熱性担
体物質と組合わされる。しかし本発明にとって担体物質
を製造する詳細な組成及び方法は重要なものではない。

好ましい担体物質はアルミナ、シリカ、カーボン及びそ
れらの混合物である。水素活性を有する適当な金属成分
はＬ９６４年Ｅ、Ｈ，Ｓａｒｇｅｎｔ社の孟（７）−１
に記載されるような周期率表第■Ｂ及び■族の金属群か
ら選ばれたものである。

従って触媒組成物はモリブデン、タングステン、クロム
、鉄、コバルト、ニッケル、白金、パラジウム、イリジ
ウム、オスミウム、ロジウム、ルテニウム及びそれらの
混合物群の１種以上の金属成分を包含し得る。接触的に
活性な金属成分の濃度は主として特定の金属と共に、特
定の炭化水素原料の物理的及び／又は化学的特性に依存
する０例えば第ＶＩＢ族金属成分は一般には約１〜約２
０重量％の範囲の量で、また鉄族金属は約０．２〜約１
０重量％の範囲の量で存在し、−方、第１族の貴金属は
好ましくは約０．１〜約５重量％の範囲の量で存在する
。なおこれらは全て触媒組成物中に元素の状態で存在す
るものと仮定して算出したものである。更に水素化触媒
組成物は下記成分：セシウム、フランシウム、リチウム
、カリウム、ルビジウム、ナトリウム、銅、金、銀、カ
ドミウム、水銀及び亜鉛の１種以上を包含し得る。

水素化帯からの炭化水素流出液は好ましくは洗浄性水溶
液と接触させ、ついで用済みの水性流と水素化炭化水素
液相と水素に富むガス相とを分離するために、この混合
液は分離帯に導入する。水素化帯からの炭化水素流出液
と洗浄性水溶液との接触はいかなる方法でも実施できる
が、並流、固有の撹乱により促進できるインライン混合
、混合オリフィス又は他の適当な混合手段によって行う
ことが好ましい、ガス洗浄性水溶液は水素化帯からの炭
化水素流出液に対し約１〜約１００容量％の量で導入す
ることが好ましい、この洗浄性水溶液は水素化帯に導入
される炭化水素原料流の特性によって選択される。

例えば水素化帯への炭化水素原料流がハロゲン化化合物
であれば洗浄性水溶液は、例えばハロゲン化合物の水素
化中に形成される塩化水素、臭化水素、弗化水素等の酸
を中和するために、水酸化カルシウム、水酸化カリウム
、水酸化ナトリウム等の塩基性化合物を含むことが好ま
しい、炭化水素原料流が硫黄及び窒素化合物だけを含む
場合には生成する硫化水素及びアンモニアを溶解するた
めに洗浄性水溶液としては水が適当である。得られた水
素化炭化水素液相は回収し、また水素に富むガス相は所
望ならばフラッシュ帯に循環することができる。

得られた水素化炭化水素液相は好ましくは分離帯中で水
素に富むガス相から回収する。この分離帯は水素化反応
帯と本質的に同じ圧力に維持され、その結果、溶解水素
及びもしあれば通常ガス状の低分子量炭化水素を含んで
いる０本発明によれば前述のガスを含む水素化炭化水素
液相は、通常ガス状の成分を除去して蒸留可能な安定な
水素化炭化水素製品を提供するために、例えばストリッ
ピング、フラッシング等の便利な方法で安定化すること
が好ましい。

次に本発明方法を簡素化したフローダイヤグラム図で説
明する。なおポンプ、計装、熱交換及び熱回収回路、コ
ンプレッサ及び同様なハードウェア等の詳細は本発明技
術を理解する上で重要ではないので省略した。これらの
付属品は充分、当該分野に精通する者の理解の範囲内で
ある。

第１図において蒸留不能成分及び蒸留可能で水素化可能
な炭化水素留分は配管１を経てこのプロセスに導入され
、配管１５を経て提供される、水素に富む熱ガス状循環
流（後述）と接触する。

この液状炭化水素原料流と水素に富む熱循環流とは密に
接触しフラッシュ帯２に入る。水素及び水素化可能な炭
化水素留分を含む蒸留可能な炭化水素蒸気流はフラッシ
ュ帯２から配管３を経て１回収され、部分濃縮用冷却器
５に入り、ついで配管３を経て蒸気／液体分離器６に入
る。

蒸留不能の重質流はフラッシュ帯２の底部から配管４を
経て除去、回収される。水素化可能な炭化水素留分を含
む蒸留可能な蒸気状炭化水素流は蒸気／液体分離器６か
ら配管８を経て回収され、配管８を経て水素化反応帯９
に入る。蒸留可能な重質炭化水素液流は蒸気／液体分離
器６から配管７を経て除去１回収される０次にこの回収
した蒸留可能な重質炭化水素液流は図示しない装置及び
容器中で溶解水素及び軽質炭化水素ガスを除去するため
に安定化することができる。得られた水素化炭化水素流
は水素化反応帯９から配管ＩＯを経て除去され、配管１
１から導入される洗浄性水溶液と接触する。得られた水
素化炭化水素流出液と洗浄性水溶液との混合液は配管１
０を経由して熱交換器１２中で冷却される。

こうして熱交換器１２で冷却された流出液は配管ｌＯを
経由して高圧蒸気／液体分離器１３に導入される。水素
に富むガス流は高圧蒸気／液体分離器１３から配管１５
を経て除去され、熱交換器２０で適当な温度に加熱され
て前述のような廃油原料流と接触させるために利用され
る。水素の一部は存在する液状炭化水素に溶解し、また
水素化反応中、消費されてこのプロセスでなくなるので
１例えば接触改質ユニット、水素プラントのような適当
な外部源から水素に富むガス流に補充水素を補充する（
ｓｕｐｐｌａｎｔ）必要がある。補充水素は都合の良い
適当な所でシステムに導入でき、図では配管２１を経て
導入している。水素を溶液で含む水素化炭化水素液流は
高圧蒸気／液体分離器１３から配管１６を経て除去され
低圧蒸気／液体分離器１７に導入される。用済みの洗浄
性水溶液は高圧蒸気／液体分離器１３から配管１４を経
て除去、回収される。水素及び通常ガス状の炭化水素が
存在するガス流は低圧蒸気／液体分離器１７から配管１
９を経て除去、回収される。

通常液状の蒸留可能な水素化軽質炭化水素製品は低圧蒸
気／液体分離器１７から配管１８を経て除去、回収され
る。廃油原料流が水を含む場合はこの水は前述の用済み
洗浄性水溶液と共に、高圧蒸気／液体分離器１３から配
管１４を経て回収される。

以下に実施例を挙げて本発明方法を更に説明し、且つそ
の使用によって得られる利点を説明する。

実施例 本発明方法で処理するための廃油流を選択し、表１にそ
の特性を示した。

表Ｉ Ｌ＝１４ ６０°Ｆ（１５℃） Ｆ（’Ｃ）（Ｄ−１１６０） 比重 蒸留 ＢＰ バ３− Ｐ ５以上 ％残渣 乳化水、重量％ 灰分、重量％ 金属、重量％ ０、９０７ ■（３ｗ） １．１５ ０．４１ この廃油流は乳化水、　６００°Ｆ（３１５℃）−マイ
ナス沸点範囲留分中で濃縮される微量の塩素化脱グリー
ス溶剤及び蒸留不能の残渣留分中で濃縮される微量の重
金属で汚染された使用済潤滑油を主成分とする。廃油流
はポンプで４８２’Ｆ　（２５０℃）の温度でフラッシ
ュ帯に送り、ついでフラッシュ帯を５００ｐｓｉｇ　（
３４４７ｋＰａゲージ）の圧力、７５０°Ｆ　（３９９
℃）の温度及び約２０．０００３　ＣＦ　Ｂ（１バレル
当り標準立方フィー））（３３７０ノーマルｔｒｒ３／
ｍ３）の水素／油比を維持するために、熱水素と接触さ
せる。フラッシュ帯では水素、塩素化脱グリース溶剤及
び水蒸気を含む炭化水素蒸気流が生成する。この蒸気流
には９０容量％の廃油原料を含まれている。またこの蒸
気流の炭化水素流分の比重は６０’Ｆ（１５℃）で０．
８７である。

フラッシュ帯からの炭化水素蒸気流は５００″Ｆ（２６
０℃）の温度に冷却され、４９０ｐｓｉｇ（３３７８ｋ
Ｐａゲージ）の圧力及び４５０″Ｆ　（２３２℃）の温
度に維持された蒸気／液体分離帯に導入され、こうして
廃油原料に対し３０容量％量の塔頂蒸気流及び廃油原料
に対し６０容量％量の蒸留可能の濃縮液状炭化水素流が
得られる。得られた蒸気状塔頂流は約４８５ｐｓｉｇ（
３３４４ｋＰａゲージ）の圧力、約６００７（３１５℃
）の温度及び約５０．０００３　ＣＦ　Ｂ　（８４２７
ノーマルｒｎ３／ｍ３）の水素／原料比で操作する接触
水素化帯に導入される。接触水素化帯から回収された水
素化炭化水素製品を分析した結果を表２に示す０元の廃
油に対し約１０容量％が蒸留不能の残渣としてフラッシ
ュ帯に残った０元の廃油中。

に存在する灰分の大部分９９　　％は蒸留不能の残ロ　
ｌ＋− 珈　　Ｉ− 撓 液流と共にこのプロ七スに残った。

４、

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法を簡素化したフローダイヤグラムで
ある。 ２・・・フラッシュ帯　　　５・・・部分濃縮用冷却器
６・・・蒸気／液体分離器　９・・・水素化反応帯１２
、２０・・・熱交換器　１３・・・高圧蒸気／液体分離
器１７・・・低圧蒸気／液体分離器

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、蒸留不能成分及び蒸留可能で水素化可能な炭化水素
   留分を含む温度感受性炭化水素原料流〔１〕を処理して
   選択された蒸留可能な水素化軽質炭化水素製品〔１８〕
   、蒸留可能な重質炭化水素製品〔７〕及び前記蒸留不能
   成分を含む重質製品〔４〕を得ると共に、前記原料流の
   熱劣化を減少させる方法において、（ａ）前記原料流〔
   １〕を、フラッシュ帯〔２〕中、フラッシュ条件で前記
   原料流より高温の、水素に富む第一熱ガス流と接触させ
   ることにより、前記原料流の温度を増大させると共に、
   その少くとも一部を蒸発させて水素を含む第一炭化水素
   蒸気流〔３〕と前記蒸留不能成分を含む第一重質製品流
   〔４〕とを与え、（ｂ）前記第一炭化水素蒸気流〔３〕
   の少くとも一部を凝縮して蒸留可能な重質炭化水素液体
   流〔７〕と水素、第二炭化水素蒸気及び前記水素化可能
   な炭化水素留分を含む第二炭化水素蒸気流〔８〕とを与
   え、（ｃ）前記水素を含む第二炭化水素蒸気流を水素化
   反応帯〔９〕中、水素化条件下で水素化触媒と接触させ
   て前記水素化反応帯に導入される前記水素化可能な炭化
   水素留分の水素含有量を増大させ、（ｄ）前記水素化帯
   から得られた流出液の少くとも一部を凝縮して水素に富
   む第二ガス流〔１５〕と蒸留可能な水素化炭化水素化合
   物を含む液体流〔１６〕を与え、ついで（ｅ）蒸留可能
   な水素化炭化水素化合物を含む前記液体流〔１６〕から
   前記選択された蒸留可能な水素化軽質炭化水素製品を回
   収する工程を含むことを特徴とする温度感受性炭化水素
   原料流の処理方法。 ２、工程（ｄ）で回収された前記水素に富む第二ガス流
   〔１５〕が前記原料流よりも高い温度に加熱され、工程
   （ａ）に循環される請求項１の方法。 ３、前記１度感受性炭化水素流〔１〕が誘電性流体、油
   圧流体、熱移動流体、使用済潤滑油、使用済切削油、使
   用済溶剤、溶剤循環操作での蒸留缶底留物、コールター
   ル、大気残渣 （ａｔｍａｓｐｈｅｒｉｃ　ｒｅｓｉｄｕｕｍ）、ＰＣ
   Ｂ汚染油、ハロゲン化廃棄物又は他の炭化水素産業廃棄
   物の１種以上を含み、前記蒸留不能成分が有機金属化合
   物、無機金属化合物、微細粒状物質又は蒸留不能の炭化
   水素化合物を含む請求項１の方法。 ４、前記フラッシュ条件が１００°Ｆ（３８℃）〜８６
   ０°Ｆ（４６０℃）の温度、大気圧〜２０００ｐｓｉｇ
   （１３７８８ｋＰａゲージ）の圧力及び前記温度感受性
   炭化水素液に対し１０００ＳＣＦＢ（１６８ノーマルｍ
   ＾３／ｍ＾３）〜３０，０００ＳＣＦＢ（５０５６ノー
   マルｍ＾３／ｍ＾３）の水素循環割合を含む請求項１の
   方法。 ５、前記水素化反応帯〔９〕が大気圧（０ｋＰａゲージ
   ）〜２０００ｐｓｉｇ（１３７９０ｋＰａゲージ）の圧
   力、１２２°Ｆ（５０℃）〜８５０°Ｆ（４５４℃）の
   最大触媒温度及び２００ＳＣＦＢ（３３．７ノーマルｍ
   ＾３／ｍ＾３）〜５０，０００ＳＣＦＢ（８４２７ノー
   マルｍ＾３／ｍ＾３）を含む条件で操作される請求項１
   の方法。 ５、工程（ｃ）で使用した前記水素化触媒が耐熱性無機
   酸化物と周期律表第VIＢ族及び第VIII族の金属から選ば
   れた少くとも１種の金属化合物を含む請求項１の方法。 ７、工程（ｃ）で生成する無機化合物の少くとも一部を
   除去するために、工程（ｃ）からの流出液が洗浄性水溶
   液と接触される請求項１の方法。