JPH02278136A - ファイバ製光ガイドの端部および端結合部の光学的損失を測定する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は光ファイバに関するものてあり１フアイバ製光
ガイドで構築された都市中継通信網におけるエアギャッ
プのない光ガイドの結合部での放射線減衰度を決定する
のに使用することかできる発明である。

従来１反射光のファイバ製光ガイドでの光学的損失を測
定する方法は公知である（　１９８８年５月３０日に発
明者証発行の決定かなされたＵＳＳＲ出願第４２０４７
２７号参照）。この方法はブランク光ガイドを通してテ
スト光ガイドに検査用放射線パルスを送り込み、このブ
ランク光ガイドの長さを所午タイプの光ガイドについて
の定まったモード分布の長さの半分に等しいものとし、
ブランク光ガイドの出射端から反射してきたパルスのエ
ネルギＮ、を測定し、互いに最短距離で位置させた、フ
ランク光ガイドの出射端とテスト光ガイドの入射端とか
ら反射してきたパルスのエネルギＮ２を測定し、テスト
光ガイドの出射端から反射してきたパルスのエネルギＮ
ｌ！を測定し、テスト光ガイドの単位長さあたりの光学
的損失用を決定することかうなる。

この従来方法は、テスト光ガイドの放射線入射、出射部
、すなわち、ブランク光ガイドの出射端およびテスト光
ガイドの人、出射端のところで、そして、結合した光ガ
イドのエアギャップのところて光学的損失を測定するの
に使用できないという欠点を持つ、これはこれら端部の
非平行整合性とこあの非同軸整合性のためである。

従来、逆方向に伝播する散乱放射線に従って光ガイドの
結合部の光学的損失を決定する別の方法も知られている
（２ａｒｕｂｅｚｈｎａｙａ　Ｒａｄｉｏｅｌｅｋｔｏ
ｎｉｋａＩ９８１年第　６号８７〜ｇ４頁の５ｈｉｋｅ
ｔａｎｔｓ、　Ｄ、著　’Ｔｈｅｒｙ　ｏｆ　ｍｅａｓ
ｕｒｅｍｅｎｔ　ｂｙ　Ｂａｃｋｗａｒｄ　Ｄｉｒｅｃ
ｔｉｏｎ　Ｍｅｔｈｏｄ　ｉｎ　Ｌｉｇｈｔ　Ｇｕｉｄ
ｅＳ４参照）。この方法は結合した光ガイドに放射線を
送り、結合部の上流側と下流側で光ガイドによって散乱
させられた放射線の強さを測定し、光ガイドの結合部に
おける光学的損失を決定することからなる。

技術的な本質て禾方法に最も近い従来技術としては、こ
の方法か規範として選ばれた。

この従来方法の欠点は散乱放射線の強さか低く１光ガイ
ドラインにおけるテスト用結合部までの最長の可能性の
ある距離を制限するということにある。

しかしなから、現在のところ長さか３０〜４０キロメー
トル以りに達し、片側からのみ測定装置によって接近さ
れる中継光ガイド通信ケーフルの長さを延ばす必要かあ
り、その重要性も高まっている。

本発明は端面の仕上げ品質およびそれらの平行、同軸整
合性を決定することによって用途範囲の拡大を計り、か
つまた、テスト結合部までの可能性のある最長距離を延
ばし、動的測定範囲を拡張することを目的とする。

最初の目的は、結合したファイバ製光ガイドに検査用放
射線パルスを４統的に送り込み、逆方向に伝搬する放射
線に従フて結合部における光学的損失を決定する従来方
法か、さらに、第１のテスト用光ガイドの出射端から反
射してきたパルスのエネルギすなわち全パワーＮ１を測
定し、Ｎ、の値と最大値Ｎ　＋＋＋＋ａｘの差から第１
光ガイドの出射端ての損失に＋　＝　１０　ｌｏｇ（Ｎ
　、ヨ□／Ｎ１）を決定し、テスト用エアギャップで連
結した第１．第２の光ガイドの端から反射してきたパル
スのエネルギまたは全パワーＮ２を測定し＋　Ｎ　２　
＋　Ｎ　ｊｍＪＸ＋　Ｎ　＋　＋　Ｎ　ｔａｎおの値の
差から第２光ガイにの入射端ての損失Ｋ１＝ｌ”Ｏｇ（
Ｎｉｍ−ｘ／Ｎ＊）に、を決定し、比Ｎ２／Ｎ、と最大
値（Ｎｚ／Ｎ＋）ａａｌＩ＝　（ｎ　＋　１）”／ｎ’
＋　ｌの差から結合端の非平行整合による損失に７７−
１ｏｒｏｇＥｃＮｔ７７−１ｏｒｏ／ｃｓｚｉｓ＋）Ｊ
を決定し、テスト用結合部を通過し、第２光ガイドの理
想的に仕上げた出射端によって反射させられたパルスの
エネルギまたは全パワーＮ３．を測定し、Ｎ　２　ｉの
値と最大値Ｎ　３ｍａｙの差から結合部の非同軸配置に
よる損失 にｎ　＝　１０１０ｇ（Ｎ１０１Ｏ／Ｎｚ、）を決定し
、第２テスト用光ガイドの出射端から反射してきたパル
スのエネルギまたは全パワーＮ。

を測定し、　Ｎｙ　、　Ｎ３．の値の差から第２光ガイ
ドの出射端での損失 Ｋｘ　−１０１１０１ｏ＋＋／Ｊ） を決定し、式 ％式％ から光ガイドのテスト用結合部における全損失Ｋ　、を
決定し１式 ％式％ から光ガイドの３つすべてのテスト端での全損失Ｋ　ア
を測定することによって達成される。

第２の目的を達成すべく、本発明は最小エアギャップで
結合された光ガイドの端部を通過し、第２光ガイドの出
射端から反射し、第１光ガイドの入射端に戻ったパルス
のエネルギまたはパワーＮ＋’を測定し、第１、第２の
光ガイドを結合し、この結合部を通過し、こうしてでき
た一体の光ガイドの出射端から反射してきたパルスのエ
ネルギまたはパワーＮ２′を測定し１式 ％式％） （］） から結合部での光学的損失を決定し、ここでｎか結合さ
れた光ガイドのコアの群圧折率であることを特徴とする
方法を特徴する 特許請求の範囲に記載した特徴の組合わせはどこても使
用されておらず、世界中の新規性の基準に合致するもの
である。

端部の仕上げ品質に応じて損失を決定する方法は次のシ
ーケンスの相関段階を包含する。すなわち １、放射線パルスを第１のテスト用光ガイドに送り込む
。

２、前記光ガイドの理想的に仕上げた出射端から反射し
てきたパルスのエネルギ（全パワー）Ｎ　＋ｍａｘを測
定する。

３、第２のテスト用光ガイドの理想的に仕上げた入射端
を第１光ガイドの出射端に平行にかつ最小のエアギャッ
プで取り付ける。

４、理想的に結合した端から反射してきたパルスのエネ
ルギ（全パワー）　ＮｔｍｍＭを測定する。

５、第１光ガイドと理想的に同軸の第２テスト光ガイド
内へ光パルスを送り込む。

６、第２光ガイドの理想的に仕上げた出射端から反射し
てきたパルスのエネルギ（全パワー）神１．□を測定す
る。

７、第１テスト光ガイドの出射端を処理する。

８、第１光ガイドの実際的に仕上げた出射端から反射し
てきたパルスのエネルギ（全パワー）Ｎ１を測定する。

９、第１光ガイドの出射端での損失に＋−１０１ｏｇ（
Ｎ、、□／Ｎ、）を決定する。

１０、第２光ガイドの実際的に仕上げた入射端を第１光
ガイドの出射端に実際のエアギャップで取り付ける。

１１、テスト用エアギャップで連結した第１、第２の光
ガイドの端から反射してきたパルスのエネルギ（全パワ
ー）　Ｎ２を測定する。

１２、第２光ガイドの入射端ての光学的損失に２−１０
１ｏｇ２−１Ｏ１ｏハ２）−Ｋｌ　と結合端の非並列整
合性による損失に７ｚｉ（ｌＩｏｇ［（Ｎ２／Ｎ＋）−
ａｘ／（Ｎ＊／〜３月を決定する。

１３、第１．：Ｊ４２のテスト光ガイドを実際的な同軸
整合性をもって結合する。

１４．テスト用結合部を通り、第２光ガイドの理想的に
仕上げた出射端から反射してきたパルスのエネルギ（全
パワー）Ｎ１．を測定する。

１５、結合部の非同軸整合による光学的損失Ｋｎ＝＋０
１０ｇ（Ｎｚ＊ａｘ／Ｎ５ｉ）を決定する。

１６、第２テスト光ガイドの出射端を処理する。

１７、第２光ガイドの実際的に仕」二げた出射端から反
射してきたパルスのエネルギ（全パワー）Ｎ、を測定す
る。

１８、第２テスト光ガイドの出射端での光学的損失にｉ
−１０１１−１Ｏ１ｏ／Ｎ３）を決定する。

１９、テスト用結合部における全光学的損失にｔ８を式
に＝、−に、戸に。から求め、３つすべてのテスト用端
ての全損失Ｋ　アを式 ％式％ かう求める。

テスト用結合部まで可能性のある最長の距離ての光力イ
トの端結合部での光学的損失を決定する方法は次のシー
ケンスの段階を包含する。

１、結合した光ガイドに検査用光パルスを送り込む。

２、最初のエアギャップで結合した光ガイドの端部な通
り、第２の光ガイドの出射端から反射し、第１光ガイド
の入射端に先の経路に沿って戻ったパルスのエネルギま
たはパワーＮＩ゛を測定する。

３、第１、第２の光ガイドを連結する。

４、先の経路に沿って結合部を通過し、結合した結果の
一体の光ガイドの出射端から反射してきたパルスのエネ
ルギまたはパワーＮ２”を測定する。

５、式 ％式％） から結合部での光学的損失Ｋを決定する。

本測定方法の利点は１反射した放射線の量、光ガイドの
端面の状態および同じ端を通過する放射線に合わせて引
抜き加工する極めて純粋な石英ガラスのより近い関係に
より、ならびに、光ガイドによって散乱させられた放射
線と比べて数倍高い端部からの反射を考慮して、端面の
状態、平行整合性、端部間のエアギャップの光学的損失
およびファイバ性光ガイド間の同軸関係（モード不一致
損失を決定する）に対する反射光の測定感度か通−ａ放
射線または光ガイドによって散乱させられた放射線にお
ける同様の損失に対する感度よりもかなり高く、また、
結合した光ガイドの種々の部分によって散乱させられた
光におけるよりもむしろ光ガイドの均キ端から反射して
きた光について測定か行われ、反射光の強さか散乱光の
それよりも数倍高くなり、その結果、動的測定範囲、し
たかって、光ガイドのテスト用結合部までの距離かそれ
相当の倍率まで延ばされ得るということにある。

この方法は次のようにして実施される。すなわち、源１
からの放射線パルスかスプリッタ２を通して第１光ガイ
ド４に送り込まれ、その出射端から反射してきた放射線
か同しスプリッタ２を通って反射光受光器３に達する（
第１図にａで示す）０時間サンプリングによって分離さ
れ、出射端から反射してきたパルスによって生じた信号
Ｎ、は ・・・・・（２） に等しく、ここで、ファクタ　ｃｏｎｓｔは受光器３の
スペクトル反応と源ｌの放射線束を表わし、τ２２およ
びτ２．は源１から受光器２までの光の伝播中のスプリ
ッタの伝送ファクタであり、（１−ρ）は光ガイド４の
入射端の伝送ファクタてあり、ρは出射端の反射ファク
タてあり、μ４および交、は光ガイド４の放射線減衰フ
ァクタ、長さである。

式（２）の２つのファクタは光ガイドの端面の状態を表
わしている。すなわち、（１−ρ）は入射面、ｐは出射
面である。

式（２）から得られる信号の相対変化ΔＮ　＋　／　Ｎ
　＋は等しい（前記２つのファクタの変化関数において
のみ）。

ΔＮ、／Ｎ、〜±（（２Δρ／１−ρ）＋Δρ／ρ）光
ガイドを引抜き加工する光学（石英）ガラスの場合、ρ
Ｋ　Ｏ，０３５、したかって、ｌ−ρ毎０．９６５、入
射端のρおよび出射端のρの±１０％だけの変化は ２Δ　ρ　（ｌ−ρ　）−±２　　Ｘ　Ｏ，００３５／
（＋−０，０３５−０，００３５）−±０．００７１０
．９６１５−±０．００７：Ｉ−±０．７駕となり、Δ
ρ／ρの変化は Δ　ｐ　／　　ｐ　　−±０．［］０３５１０．０３５
−　　ｆ　０．１−ｆ　１０％となる。

換言すれば、入射面、出射面の光学的状態において同じ
変化かあるため、結合した光ガイドの出射端から反射し
てきた信号の変化Δ〜Ｉ／ＮＩは１３倍となる。すなわ
ち、出射端の状態に対する感度か入射端の状態に対する
感度よりも高くなる。同様にして、テスト用結合面を通
るビームの逆経路を伝播する散乱光を検討したところ１
表面の状態の変化もΔｐ／ρよりもむしろ２Δｐ（１−
ρ）に等しくなることかわかった。

したかって、光ガイド４の出射端の種々の剪断面につい
てのエネルギ（パワー）Ｎ１の測定およびＮ１の最大値
Ｎ、□、との比の決定か理想的な剪断面（顕微鏡を介し
て目で確認できる）について行われ、現存の欠陥に対す
る最大の感度で、結合部の第１光ガイドの出射端の仕上
げ品質を最大の精度で評価することが可能となる。この
端での損失に、（デシベル）は Ｋ　ｌ　＝　ｌ　Ｏ１０ｇ　（Ｎ　ｒｍａｙ／　Ｎ　ｒ
　）である。

次に、第２光ガイド５の入射端を処理してからｗ１察者
にとつで最適と思われる相当のエアギャップで第１光ガ
イド４ＮＯ出射端に取り付ける（第１図にｂで示す）、
同じ受光器３で光ガイド４゜５の実際に結合した端から
反射してきたパルスのエネルギまたはパワーＮ２を測定
する。

２　ρ／（１◆ρ） この式（３）かられかるように、結合端面の光学的状態
における変化はファクタ±２Δρ／ρのために信号Ｎ２
の変化ΔＮ　２　／　Ｎ　＊の２倍の高さである。した
かって、剪断面の低品質、端面の比平行整合およびこれ
らにおける付加的な光学的損失は受光器３によって記録
される信号ΔＮ　２／Ｎ　２の変化について最大の効果
を有する。

その結果、光ガイドにおける放射線モート分布を乱さな
い最小エアギャップでの、端面の理想的な状態およびそ
れらの平行整合性に対応するＮ２／Ｎ　１１１１１８の
比は結合部によって生じたエアギャップにおける全放射
線損失を表わす。したがって、式（２）から既知の第１
端ての損失に１の場合、第２端、すなわち、光ガイド５
の入射端によって結合部に生しる損失に２は に２Ｊ０１ｏｇ（Ｎｚｓａｙ／Ｎ２）−１０１ｏｇ（Ｎ
＋ｍａ＊／Ｎ＋）−ＩＯｌｏｇ（Ｎ２ａａｌｌ／Ｎ２）
−にで決定される。

結合した光ガイド端部の非平行整合による損失をエアギ
ャップにおける全損失から分離するために、次の式か用
いられる。

Ｎａ／Ｎ＋　−２／（１＋ρ）（４） これの最大値は、端面の理想的な状態およびそれらの平
行整合性が与えられ、付加的な損失かない場合、 （Ｎ　ハ　Ｌａｗ−１２／（＋＋（ｎ−１／ｎ＋１）”
１ｍ（ｎ＋１）　２／（ｎ”＋１）・・・・・（５） ここで、ｎは光ガイドのコアの群居折率である。

したかって、式（４）と式（５）の差は端面（特に、第
１光ガイドの出射端の状態が既に決定されているので第
２光ガイドの入射端）の低い仕上げ品質１表面の非平行
整合およびエアギャップにおける全光学損失による結合
部の光学損失を決定する。デシベルて表わされる。結合
端の非平行整合によって生じる損失は に、、−１０１ｏｇ［（Ｎ２／Ｎ＋）ｓａｗ／（Ｎ２／
Ｎ＋）］である。

光ガイドの結合部における上述したすべての種類の有用
信号の損失では、結合した光ガイドのコアの非同軸整合
による損失は考慮されていない。

これは、第２光カイトの入射端からの反射がコアそのも
のの結合精度について理想的な状態ではなく、高品質低
モード光ガイドの鞘の反射ファクタがコアの反射ファク
タとほんの少し異なっているためである。したかって、
コアの非同軸整合で生しる損失を決定するには、取り付
けた光ガイドへ放射線を送り、非同軸整合による損失を
決定することか絶対必要である３ 非同軸整合による真の損失を決定するには、光ガイド４
．５を心合わせし、源工からの放射線パルスを光ガイド
５に送り込み（ｔｉ４１図にＣて示しである）、受光器
３のサンプリング間隔を変えて光ガイド５の出射端から
反射してきたパルスのみを記録し、反射パルスのエネル
ギまたは全パワーＮ１．を測定する。このとき、前記端
かたとえば顕微鏡の助けによって目で確認したときに理
想的に仕上げられていると仮定する。

ょＶ）ｌ”Ｃ０ｎ５ｔ、’　　？　＋、２　　τ２．３
（ｉ−＋’　）２ｃＸｐ（−２ｇ　４　　！Ｑ　　４）
ｅｘｐ（−２ｕ−４Ｑ　４−２　　ａ　ｓ　　ｌ　ｓ）
ρ　、（６）ここで、　［（１−ρ）／（１＋ｐ　））
”は結合した光ガイド間のエアギャップの伝送ファクタ
の自乗であり、ρ、はＪ！ｌ！想的に仕上げた端の反射
ファクタである。

ΔＮ　１ｉＮ　ｒの変化を決定することと比較して式（
６）かられかるように、Ｎ、の偵は第２光ガイドの出射
端の状態の変化Δρ／ρに大きく依存し、他の端とエア
ギャップの状態に対する依存度は少ない、しかしながら
、式（６）は第１光ガイドから出射する全エネルギが第
２光ガイドに完全に入射するか、あるいは、その逆とな
っているとしての仮定から導き出され、それらのコアの
幾何学的な一致があるので、コアの不一致（不整合）か
式（６）を次の式に変換する。

Ｎ３＋−ｃｏｎｓｔ、、Ｈ？　　＋　　　　７２．１（
’−ρ）”ここで、Ｋ、は光ガイド・コアの幾何学的不
一致のために非同軸整合による光学的損失を示す。明ら
かに、式（７）と異なり、光ガイド・コアの不一致は式
（３）に多少とも変化を生じさせない。

これは、コアの位置を占める鞘の反射ファクタか、オフ
セットしている場合には２コアの反射ファクタからほん
の少し異なる可能性があるからである。

したかって１式（６）、（７）によって、信号Ｎ３は第
２光ガイ１〜の出射端の状態と光ガイド・コアの不一致
に最も＠感となる。

非同軸整合による損失を決定した後、第２光ガイドの出
射端を処理してから、結合を乱すことなく、ファクタρ
で第２光ガイドの実際に仕上げた出射端から反射したき
たパルスのエネルギ（全パワー）Ｎ３は で測定される。

第２光ガイドの出射端での損失に、は式（７）、（８）
（Ｎユバイーρ／ρ、）からｄＢて決定される。

Ｋ：＋＝１０１０ｇ（Ｎｆｆ＋／Ｎ３）　　　　（９）
テスト用光ガイドの端部および結合部でのすべての種類
の損失が上記の操作によって個別に決定されるので、光
ガイドの端部の全損失Ｋｒおよび結合部ての全損失Ｋ　
、は式 ％式％（１０） から求められ、結合部の全損失は式 Ｋ　Ｚ　Ｉｔ　＝Ｋ　／／”　　Ｋ　ｎ　　　　　（Ｉ
ｆ）から求められる。

ファイバ性光ガイドの端面結合部における光学的損失を
決定するために、源ｌからの放射線パルスはスプリッタ
２を通して結合した？ｉ４１．Ｍ２の光ガイド４．５に
送り込まれる。光ガイドのコアを任意の調節装置の助け
によって結合して互いにおよびスプリッタと同軸とし、
エアギャップを最小として検査用放射線の固定モート分
布を乱さないようにした後、受光器３て第２光ガイド５
の出射端から反射してきたパルスのパワーまたはエネル
ギを測定する（第２図にａで示す）。この場合、受光器
信号Ｎ、゛は τ２．４、τ４．５はスプリッタ２と第１光ガイド４の
間および結合した２つの光ガイド ４．５間のエアギャップの伝送ファ クタ； ル４・μ５１文、および文、は 光ガイド４．５の減衰ファクタおよ び長さ。

光ガイド４，５かエアギャップなしに結合された後、今
や一体となった光ガイド（４，５）の出射端から反射し
てきたパルスのエネルギまたは最高パワー（第２図にｂ
て示す）を測定する。この場合、受光器３の信号Ｎ２°
は ｅｓｘ（−２ｐ−ｎ　　ｆｉｎ）ｅｘｐ（−２ｐｓ　　
ＪＪｓ）　　　　（１２）ここて、　　Ｋは比例ファク
タ； Φ。は源１の放射線束またはエネルギ；τ１□、τ２，
３は源からスプリッタまで、そしてスプリッタから受光
器までの光束 の伝送ファクタ； ｅｘｐＣ−２ｈ　４　１４　　）ｅｘｐ（−２ｐ−ｓ　
　文％　　）　　（１３）そして、信号の比は Ｎ２°／Ｎ、　’　−Ｋ、／τ４．Ｓ　　　　　（１４
）Ｆｒｅｓｎｅｌの式によれば、多重反射に鑑みて、結
合光ガイド間のエアギヤ・シブの伝送ファクタτ４５は τ−（１−ｐ）２・Ｉ／（１〜ρ２）−（１−ρ）（１
◆ρ）＝　　２ｎ／（ｎ２−１）　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　（＋５）に等しく、ここで、ρは
端部の反射ファクタであり、ｎは屈折率である１式（４
）は次のように変換できる に一２ｎ／　（ｎ　２＋１）　５　　　　（＋６　）光
ガイドの結合点での最終的な光学損失Ｋ（デシベル）は
次の式から決定される。

に・ＩＯｌｏｇ２ｎ−ＩＯｌｏｇ（ｎ”＋１）＋５１ｏ
ｇＮ＊°　”５１ｏｇＮ＋　　’　　（＋７）光ガイド
の屈折率は少なくともΔｎ＝±（１，１Ｏ−ｆｆ〜１．
１０−’）の精度で知られているかあるいは決定できる
ので、非常に純粋な石英ガラスで作った光ガイドの端の
反射ファクタの不定値はΔρ≦±０．００２Ｓｘ　Ｏ，
００：１４７７１８≦±１．１０−’を超えず、Δτ／
τ≦±ｚ、＋ｏ−’、すなわち、計算値に匹敵する一端
の伝送ファクタの変化は±０．００１ｄＢを超えず、エ
アギャップのΔτ／τ≦±０．００１ｄＢである。した
がって１Ｍ折率の公知の値を代入して式（７）による測
定精度は散乱光内の反射計の助けによって規範に従って
測定て達成される精度よりかなり高く、最も精密な機器
の場合でも±０．０１ｄｂに等しい。

したがって、反射光の、ファイバ製光ガイドの損失を測
定する本方法は、端面の仕上げ品質および平行整合性、
同軸関係およびファイバ製光ガイドをエアギャップで結
合した領域における光学損失を最高の減衰可能感度で決
定することを可能とする。

さらに、これらの測定はエアギャップで連結した光ガイ
ドの結合部での損失を決定するばかりでなく、光ガイド
の引き続く結合作用中にあり得る最小損失も決定するこ
とかできる。これは、端部の損失が他の測定で検出され
ない剪断面、吸収フィルム等における欠陥による損失を
特徴付けるからである（通過光および反射光における相
対感度の分析参照）、同様にして、出射端で決定された
損失の可能性は第２光ガイドの第３の光ガイドまたは第
１の光ガイドへの任意の引き続く結合において決定され
る、相互位置を変えたときの損失の可能性を前提とする
。

ここに説明した方法の利点は、動的測定範囲を拡大し、
散乱光ではない測定を実施することによって精度を高め
るという点にあるばかりでなく、第１光ガイドの散乱フ
ァクタを測定し１次いて第２光ガイドの散乱ファクタを
測定し、結合部まての距離を測定し、それか可能であっ
たときにすべての作業の後に結合部またはスライス結合
部の損失を正確に決定するという光学反射計を用いる多
重点方法に比べて、結合部での光学損失測定のサイクル
を簡略化しかつ充分に作業速度を速めることかできると
いう点にもある。したかって、本発明に従っての測定中
に検査されるスライス結合部での信号の変化の可使性は
反射信号を測定するのを可箋とし、一方、定量的に決定
されるテスト用スライス結合点での損失の可能性か上記
の測定電界の組合わせによって確保される。

【図面の簡単な説明】

第１図はファイバ製光ガイドの端面の仕上げ品質に応じ
て光学的損失を測定する方法を実施する装置を示す図で
ある。 第２図は結合した光ガイドの端結合部での損失を測定す
る方法を実施する装置を示す図である。 図面において、１・・・放射線源、２・・・スプリッタ
、３・・・反射信号受光器、４・・・第１光ガイド５・
・・第２光ガイド

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）、ファイバ製光ガイドの端部および端結合部の光
   学的損失を測定する方法であって、結合しようとしてい
   るファイバ製光ガイドに検査用光パルスを連続的に送り
   込み、これら結合部での光学的損失を決定する方法にお
   いて、端部の仕上げ精度およびそれらの平行、同軸整合
   性を決定することによって用途範囲を拡大するために、
   第１のテスト用光ガイドの出射端から反射してきたパル
   スのエネルギすなわち全パワーＮ＿１を測定し、Ｎ＿１
   の値と最大値Ｎ＿１＿ｍ＿ａ＿ｘの差から第１光ガイド
   の出射端での損失Ｋ＿１＝１０ｌｏｇ（Ｎ＿１＿ｍ＿ａ
   ＿ｘ／Ｎ＿１）を決定し、テスト用エアギャップで連結
   した第１、第２の光ガイドの端から反射してきたパルス
   のエネルギまたは全パワーＮ＿２を測定し、Ｎ＿２、Ｎ
   ＿２＿ｍ＿ａ＿ｘ、Ｎ＿１、Ｎ＿１＿ｍ＿ａ＿ｘの値の
   差から第２光ガイドの入射端での損失Ｋ＿２＝１０ｌｏ
   ｇ（Ｎ＿２＿ｍ＿ａ＿ｘ／Ｎ＿２）Ｋ＿１を決定し、比
   Ｎ＿２／Ｎ＿１と最大値 （Ｎ＿２／Ｎ＿１）＿ｍ＿ａ＿ｘ＝（ｎ＋１）＾２／ｎ
   ＾２＋１の差から結合端の非平行整合による損失 Ｋ＿／＿／＝１０ｌｏｇ［（Ｎ＿２／Ｎ＿１）＿ｍ＿ａ
   ＿ｘ／（Ｎ＿２／Ｎ＿１）］を決定し、テスト用結合部
   を通過し、第２光ガイドの理想的に仕上げた出射端によ
   って反射させられたパルスのエネルギまたは全パワーＮ
   ＿３＿ｉを測定し、Ｎ＿３＿ｉの値と最大値Ｎ＿３＿ｍ
   ＿ａ＿ｘの差から結合部の非同軸配置による損失 Ｋ＿ｎ＝１０ｌｏｇ（Ｎ＿３＿ｍ＿ａ＿ｘ／Ｎ＿３＿ｉ
   ）を決定し、第２テスト用光ガイドの出射端から反射し
   てきたパルスのエネルギまたは全パワーＮ＿３を測定し
   、Ｎ＿３、Ｎ＿３＿ｉの値の差から第２光ガイドの出射
   端での損失 Ｋ＿３＝１０ｌｏｇ（Ｎ＿３＿ｉ／Ｎ＿３）を決定し、
   式 Ｋ＿Σ＿３＝Ｋ＿／＿／＋Ｋ＿ｎ から光ガイドのテスト用結合部における全損失Ｋ＿３を
   決定し、式 Ｋ＿Σ＿Ｔ＝Ｋ＿１＋Ｋ＿２＋Ｋ＿３ から光ガイドの３つすべてのテスト端での全損失Ｋ＿Ｔ
   を測定することを特徴とする方法。
2. （２）請求項１に記載の、ファイバ製光ガイドの端部お
   よび端結合部の光学的損失を決定する方法において、テ
   スト用端結合部までの距離を延ばすことによって解像度
   を改善するために、最小エアギャップで結合された光ガ
   イドの端部を通過し、第２光ガイドの出射端から反射し
   、第１光ガイドの入射端に戻ったパルスのエネルギまた
   はパワーＮ＿１′を測定し、第１、第２の光ガイドを結
   合し、この結合部を通過し、こうしてできた一体の光ガ
   イドの出射端から反射してきたパルスのエネルギまたは
   パワーＮ＿２′を測定し、式 Ｋ［ｄＢ］＝１０ｌｏｇ２＿ｎ−１０ｌｏｇ（Ｎ＾２＋
   １）＋５ｌｏｇＮ＿２′−５ｌｏｇＮ＿１′ から結合部での光学的損失を決定し、ここで、ｎが結合
   された光ガイドのコアの群屈折率であることを特徴とす
   る方法。