JPH02283929A

JPH02283929A - 変位感応型液圧緩衝器

Info

Publication number: JPH02283929A
Application number: JP10411289A
Authority: JP
Inventors: Fumiyuki Yamaoka; 史之山岡
Original assignee: Atsugi Unisia Corp
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1989-04-24
Filing date: 1989-04-24
Publication date: 1990-11-21
Anticipated expiration: 2014-06-07
Also published as: JP2901640B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、シリンダに対するピストンのＩｎ動位置に応
じて発生減衰力を変化させるよにした変位感応型液圧緩
衝器に関する。

従来の技術この種従来の変位感応型液圧緩衝器としては、例えば特
開昭６３−２０３９３９号公報等に記載されているもの
が知られている。

概略を説明すれば、この変位感応型液圧緩衝器は、内部
に作動液が充填されたシリンダの上端部から内部へ挿入
したピストンロッドと、該ピストンＯ’／’　ドの端部
に固着されて前記シリンダ内部を上部液室と下部液室と
に隔成しつつ摺動するピストンとを備えている。このピ
ストンは、ピストンボディの内部軸方向に伸側流路と圧
側流路か貫通形成されていると共に、ピストンボディの
上下面に、ピストンの伸側あるいは圧側移動に伴って前
記伸側、圧側流路内を通過する作動液に流動抵抗を付与
して減衰力を発生させるバルブプレートが夫々設けられ
ている。また、プリングの下部液室には、一端部か／リ
ンクの底部に止着され、かつ他ｆｆ＋ｆｉｒ部かスプリ
ングガイドを介して前記伸側バルブプレートに常時弾接
するコイルスプリングが配置されている。

そして、ピストンロッドか圧側方向に移動する七コイル
スプリングも縮んで伸側バルブプレートを強いばね力で
抑圧する。したがって、ピストン口、ドが前記圧側行程
から伸側行程に変わった際に、伸側流路内を通過する作
動液に対してバルブプレートのばね力の他にコイルスプ
リングのばね力が作用するため、１７期の仲ひ行程の減
衰力が高くなる。これによって、ピストンロッドの縮み
状態における伸側減衰力を大きくし、伸び状態における
伸側減衰力を小さくすることかでき、これによって車両
の操安性を確保するようになっている。

発明が解決しようとする課題然し乍ら、前記従来の変位感応型液圧緩衝器にあっては
、コイルスプリングが伸側バルブプレートに常時弾接し
ているため、ピストンがシリンダ内におけるストローク
中心位置（ｌＧ位置）に存する場合でも、悪路走行時な
どの急激な路面人力変化が即座にコイルスプリングに伝
達されてしまう。したがって、例えば車両の僅かな傾動
姿勢から戻り初期時点では、減衰力の変化率か非線形な
急激な高減衰特性となると共に、ばね反力も常にサスペ
ンションスプリングとコイルスプリングの両方のばね反
力を加えた特性となり、ばね定数が大［１１に増加する
。この結果、車両の乗心地が著しく悪化する。

課題を解決するための手段本発明は、前記従来の問題点に鑑みて案出されたもので
、シリンダ内部を２つの液室に隔成しつつ摺動するピス
トンと、該ピストンのボディ内に軸方向に貫通形成され
て前記両液室を連通する圧側１伸側流路と、該ピストン
ボディの上下端に配置されて、前記各流路を通流する作
動液に流動抵抗を与えて減衰力を発生させるバルブプレ
ートと、軸方向の外端部側にスプリングノートを有し、
かつ内端部で前記バルブプレートの内周部を押圧するバ
ルブスプリングと、前記液室内に収納配置されてピスト
ンのシリンダ内における摺動位置に応じて前記スプリン
グシートを介してバルブプレートにばね荷重を付与する
ばね機構とを備え、前記ピストンのシリンダ内における
ストローク中心位置において前記スジリングシートとば
ね機構との間に第１間隙部を形成したことを特徴として
いる。

作用したがって、車両の初期傾動時つまりピストンか、シリ
ンダ内のストローク中心位置である１０位置から例えば
伸側方向（リバウンド方向）に移動し、ばね機構とスプ
リングシートとの第１間隙部の領域内を摺動している場
合は、伸側バルブプレートに対してはばね機構のばね荷
重が全く作用せず、バルブスプリングのばね力のみが作
用するため、伸側流路を通流する作動液には、伸側バル
ブスプリングと伸側バルブプレートのばね力に抗した流
動抵抗のみが付与されて減衰力を低く抑えることができ
る。また、液圧緩衝器全体のばね反力もサスペンション
スプリングのみとなり、ばね定数を低く抑えることかで
きる。

一方、ピストンか第１間隙部領域を越して１６位置から
伸側へ十分に離れた位置に移動すると、この場合にも作
動液は略伸側バルブスプリングのばね力に抗した流動抵
抗のみが付与されて低減衰特性となる。ここで、第１間
隙部を越えると、ばね機構が圧側スプリングノートの外
０１１１部を押圧するため、全体のばね反力はサスペン
ションスプリングとばね機構の初期のばね荷重が作用し
て僅かに上昇する。

一方、ピストンがこの位置から１６位置に近つく方向（
戻り方向）に摺動すると、ｖＪ期の圧側バルブプレート
には圧側スプリングシートを介して圧側バルブスプリン
グとばね機構の合成された強いばね荷重が作用するため
、圧側流路を通流する作動液に極めて大きな流動抵抗が
付与されて高減衰力となる。が、この戻り方向の移動時
には、ばね機構と圧側バルブスプリングが伸びてばね荷
重が徐°々に低減し、第１間隙部の創成時点では、ばね
機構が圧側スプリングシートから離間するため、圧側バ
ルブプレートには圧側バルブスプリングのみのばね荷重
が作用し、段階的に低減衰特性となる。

実施例以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳述する。

第１図Ａ、　　Ｂ、　Ｃは、本発明に係る変位感応型液
圧緩衝器をツインチューブ型に適用した第１実施例を示
し、１は内部に作動液が充填され、かつ外側にリザーバ
チューブ２が配置されたシリンダであって、このシリン
ダ１は第１図Ｂに示すように上部に、後述のビス！・ン
ロツド３の外周に１４　するリバウンドストッパ４が衝
接するリバウンドバンパー５が略環状のバンパーリテー
ナ６を介して固定されている一方、底部には第１図Ｃに
示すようにベースバルブ７が設けられている。このへ−
スバルブ７は、シリンダｌ内部と、リザーバチューブ２
とシリンダ１間のリザーバ室８とを画成しており、この
リザーバ室８内には、封入気体による圧力下に所望量の
作動液か充填されている。

また、前記ピストンロッド３は、〜ＤＷｊ　部３　ａ　
ｌ）＜／リフタ１内にオイルシール９を介して液密的に
挿入し、その端縁にシリフタ１内部を上部液室１ａと下
部液室ｌｂとに隔成しつつ摺動するピストン１０が取付
ホルトＩＩを介して取り付けられている。

すなわち、このピストン１０は、第１囚人に示すように
取付ボルトｌｌの軸部中央に装着されたピストンボディ
１２と、該ピストンボディ１２の上下端部に配置された
圧側バルブプレート１３と伸側バルブプレート１４とを
備えている。

前記ピストンボディ１２は、中心軸方向に大径な取付用
孔１２ａが穿設されていると共に、その外側には前記上
下液室１ａ、ｌｂを連通する外端側の圧側流路１５と内
端側の伸側流路１６が軸方向に垂直に穿設されている。

また、ピストンボディ１２の上面に、前記圧側バルブプ
レート１３が離着座する内外２重の環状シート部１７ａ
、１７ｂが形成されている一方、下面に前記伸側バルブ
プレート１４が離着座する内外２重の環状シート部１８
ａ、１８ｂが形成されている。また、前記シート部１７
ａ、＋７ｂとの間には、圧側流路１５の下流端が開口す
る環状開口溝１９か、前記内側環状シート部１８ａの内
方には、前記伸側流路１６の下流端が開口する環状開口
溝２０が夫々形成されている。更に、各内外環状７一ト
部１８ａ１８ｂの間には、環状溝２１が形成されている
。

更にまた、内側環状シート部１８ａの上端に、前記開口
溝２０と環状溝２１とを連通ずる′ｆＳ！数のコンスタ
ントオリフィス２２・・・か形成されている。

前記圧側バルブプレート１３は、上面に有する小径なデ
ィスクパルプ２３上面に当接した第１スプリングシート
２４と、段差状の筒状リテーナ２５のフランジ下面に有
する第２スプリングシート２６との間に弾装された圧側
バルブスプリング２７によって圧側流路１５の開口溝１
９を閉塞する方向に付勢されている。一方、伸側バルブ
プレート１４も、下面に有する小径なディスクパルプ２
８下面に当接した第１スプリングシート２９と、取付ボ
ルト１１頭部のフランジ上面に有する第２スプリングン
ート３０との間に弾装された伸側バルブスプリング３１
によって伸側流路１６の開口溝２０を閉塞する方向に付
勢されている。また、前記圧側第２スプリングシート２
６は、筒状リテーナ２５の大径部に軸方向へ摺動自在に
支持されており、伸側第２スプリングシート３０も、取
付ボルトｌｌの大径付根部１１ａに摺動自在に支持され
ている。

更に、前記各バルブプレート１３，１４は、その外周部
が外側環状シート部１７ｂ、１８ｂに当接するように延
設され、また各流路１５，１６を通過する所定の液圧に
より上側、下側に撓み開弁可能なばね力に設定されてい
る。前記各ディスクバルブ２３．２８は、その外周端か
内側環状シート部１７　ａ　、　　ｌ　８　ａ上面付近
まで延設されている。

前記各第２スプリングシー１−２６．３０は、略円錐状
を呈し、圧側第２スプリングシート２６のクランク状に
折曲された大径外周端部２６ａは、その先端部の外径が
圧側バルブプレート１３の外周部と略同径に設定されて
いる一方、伸側第２スプリングシート３０の略コ字形に
折曲された大径外周端部３０ａは、その折曲部の外径が
伸側バルブプレー）１４の外周部と略同径に設定されて
いる。

更に、各バルブプレート１３．１４と、各第２スプリン
グシート２６．３０の外周端部２６ａ３０ａとの間には
、第２間隙部Ｘ、、Ｘ、が形成されている。

尚、図中３２は伸側第１スプリングシート２９を支持す
る円筒状のリテーナである。

そして、シリンダ１の上部液室１ａ内には第１ばね機構
３３が、下部液室ｔｂ内には第２ばね機構３４が夫々収
納されている。第１．第２ばね機構３３．３４は、夫々
第１．第２コイルスプリング３５．３６と、該第１．第
２コイルスプリング３５．３６の対向する先端に設けら
れた短尺な略筒状の第１．第２抑圧部３７．３８とを備
えている。前記第１．第２コイルスプリング３５．　３
６は、各外端部３５ａ、３６ａが第１図Ｂ、　Ｃに示す
ように夫々拡径状に形成されてシリンダｌの内周面に圧
青し、そのｙ：１１縁かバンパーリテーナ６あるいはヘ
ースバルブボディ７ｄに夫々係止している。

また、第１．第２抑圧部３７．３８は、基部の外周面に
有する環状凸部３７ａ、３８ａを介して夫々各コイルス
プリング３５．３６の対向内端部３５ｂ、３６ｂに固着
されていると共に、基部の内端外周に有するフランジ部
３７ｂ、３８ｂかシリンダ１の内周面に摺接して安定し
た摺動か得られるようになっている。また、この各フラ
ンジ部３７ｂ、３８ｂは、内径が前記各第２スプリング
シート２６．３０の外周端部２６ａ、３０ａと１賂同径
に設定されて互いに当接可能に形ｌ戊されていると共に
、外端部には通路溝３９．４０力音山方向に形成されて
いる。

更に、第１．第２コイルスプリング３５．　３６の長さ
は、ピストンＩＯがＩＧ位置に存する場合において、各
抑圧部３７．３８の対向面と各第２スプリングシー）２
６，３０の外周端部２６ａ。

３０ａとの間に夫々等間隔の第１間隙部Ｘ、、Ｘ。

を形成するように設定されている。

以下、本実施例の作用について説明する。まず、車両走
行中における路面状態によりピストンＩＯがシリンダ１
内を１０位置付近で各第１間隙部Ｘ、、Ｘ、内を摺動し
ている場合は、第１．第２ばね機構３３，３４の各抑圧
部３７．３８が第２スプリングシート２６．３０の各外
周端部２６ａ。

３０ａに当接せずに各コイルスプリング３５，３６のば
ね荷重かバルブスプリング２７．３１に作用しない。

したがって、圧側、伸側流路１５．１６を通過する作動
液は、各バルブプレー）１３，１４＆びバルブスプリン
グ２７．３１のみのばね力によって流動抵抗が付与され
る。すなわち、例えばピストンロッド３の伸側行程にお
いてピストン１０速度が遅いときは、シリンダ１内を摺
動した場合、上部液室１ａから通路溝３９を経て伸側流
路１６を通った作動１１をは、開口溝２０からコンスタ
ントオリフィス２２を通過した後に、液圧により伸側バ
ルブプレート１４の内端部を撓ませ、それによって該伸
側バルブプレート１４と内外ンート部１３ａ、１８ｂと
の間に形成されたオリフィスを通過して下部液室１ｂに
流出する。この際、フンスタンドオリフィス２２にあっ
ては、発生）下刃がピストン１０かストロークする速度
の２乗に比例し、また伸側バルブプレー１・１４の外周
部と外側環状シート部！８ｂとの間のオリフィスで発生
する圧力は、ピストン１０がストロークする速度の１７
゜乗に比例することから、これを直列に加えた減衰力つ
まり第３図１Ｇ点付近の伸側減衰力は、第４図Ｂに示す
ようにピストン速度に対し略１次比例の直線的な比較的
低い減衰特性となる。

このような、１次比例の直線的な特性は、コンスタント
オリフィス２２のみによる速度２乗比例特性に比べて流
量の変化に対する減衰力の変化率は小さいもので、各部
の漏れによるバルブ通過流量のバラツキに対して減衰特
性のバラツキが非常に低減されるという特徴を有する。

尚、１」記の説明ではピストンロッド３の伸側行程のみ
を説明したが、圧側行程の場合でも略同様である。但し
、圧側行程では、ピストンボディ１２上面に上述のよう
なコンスタンｉ・オリフィス２２がないなめ、伸側行程
時よりも僅かに高い減衰特性となる。

一方、液圧緩衝器のばね反力は、第３図への破線で示ス
ようにサスペンンヨンスプリングのみとなり、全体のば
ね定数を低く抑えることができる。

また、悪路走行中などの場合において、ピストンＩＯが
ＩＧ位置から例えばバウンド方向（圧側行程）へ大きく
移動して第２図Ａ、Ｂに示すように第１間隙部Ｘ、及び
第２間隙部Ｘ４を越した場合は、圧側ｊＡＥ路１５を通
流する作動液は圧側バルブスプリング２７と圧側バルブ
プレート１３のばね力で比較的小さな流動抵抗を受けつ
つ−Ｌ部液室りａ内に流入する。依って、この時点つま
り第３図に示すａ点及びｂ点での圧側減衰力は、第４図
ＣＤに示すように前記１６点付近と略同様な略１次比例
の直線的な比較的低い減衰特性となる。

一方、この圧側行程中における液圧緩衝器の圧側ばね反
力は、まずピストン１０が前述のようにＩＧ位置からバ
ウンド方向く圧側行程）へ大きく移動して第１間隙部Ｘ
、域を越えると、第２スフリングシート３０が第２囚人
に示すように第２抑圧部３８を介して第２コイルスプリ
ング３６のばね力により押圧される。したがって、第３
図Ａの実線Ｙに示すようにサスペンンヨンスプリングの
みの場合（破線）よりも若干上昇する。さらにピストン
１０が下降して第２間隙部Ｘ４域をも越えると、第２ス
プリングシート３０が第２図Ｂに示すように第２コイル
スプリング３６のばね力でさらに押圧されて、該第２ス
プリングシート３０の外周端部３０ａと伸側バルブプレ
ート１４の外周部か圧接する。したがって、伸側バルブ
プレート１４は、内周部が第１スプリング／−ト２９及
びディスクバルブ２８を介して伸側バルブスプリング３
１のばね力を受け、外周部か第２スプリングンート３０
を介して第２コイルスプリング３６のばね力を受け、こ
の合Ｉ戊された強いばねｒｊ重が作用する。ここで、第
２スプリングシート３０は、コイルスプリング３６のば
ね力で伸側バルブスプリング３１のばね力に抗して上方
に若干移動する。

依って、ばね反力は、第３図への実線Ｚに示すようにサ
スペンションスプリングのばね荷重と前記のばね荷重を
加えた大きなものとなり、段階的な上昇特性となる。

そして、この時点では前述のように伸側バルブプレート
１４の開弁圧か極めて高くなっており、したがって、ピ
ストン１０か、このｂ点から１０位置に近づく方向（伸
長方向）に移動すると、上部液室ｌａ内の作動液は伸側
通路１６を通過する際に、伸側バルブスプリング３１と
第２コイルスプリング３６の合成された強いばね力に抗
して伸側バルブスプリング１４を押し開きながら下部液
室１ｂに流入する。すなわち、伸側バルブプレート１４
に第２コイルスプリング３６及びバルブスプリング３１
の両方のばね荷重が作用するｂ点付近の伸側減衰力は、
第４図りに示すように特にピストンｌＯの戻り初期には
ＩＧ位置付近移動の場合（破線）に比較して急激な立上
り特性を示し、そのまま高減衰特性を維持する。更に、
伸側バルブプレート１４から第２スブソングシート３０
か離れて第２コイルスプリング３６のばね荷重か作用し
なくなりつつあるｂ点からａ点付近の伸側減衰力は、第
４図Ｃに示すようにｂ点付近の場合よりは小さくなるが
、ＩＧ位置付近よりも十分に高い減衰特性となる。

尚、斯かるピストン１０の戻り時における伸側減衰力の
変化率は、ピストンＩＯの移動速度によって異なり、第
３図Ｂに示すように第２コイルスプリング３６のばね荷
重が作用する時点からａ点までは、移動速度の高低に拘
わらず同一の上昇変化率を示しているが、ａ点からｂ点
までは低速度域（実線）の方が高速度域（２点鎖線）よ
りも急激な上昇変化率を示している。

一方、ピストン１０が１０位置からリバウンド方向（伸
側行程）へ大きく移動し、第１．第２間隙部Ｘ、、Ｘ３
域を越えた場合は、前述の圧側行程とは逆の作用となる
。すなわち、伸側減衰力は第４図Ａ、　　Ｂに示すよう
にＩＧ位置付近の移動時と同様に略１次比例の直線的な
比較的低い減衰特性となる。また、液圧緩衝器の伸側ば
ね反力は、第３図Ａに示すように前記圧側ばね反力と同
様に第２スプリングシート２６に対する第１コイルスプ
リング３５の作用などによってピストン１０の１６位置
からＣ点位置、更にＣ点位置からｄ点位置に至るまでに
段階的に上昇する。

したがって、バルブプレート１３の開弁圧も段階的に高
くなり、ピストン１０かｄ点位置から１６位置に近づく
方向（圧側方向）に移動した場合、すなわち圧側バルブ
プレート１３に第１コイルスブリング３５及びバルブス
プリング２７の両方のばね荷重か作用するｄ点付近の圧
側減衰力は、第４同人に示すように特に戻り初期には、
急激な立上り特性を示し、そのまま高減衰特性を維持す
る。

更に、ｄ点から０点付近での圧側減衰力は、第４図Ｂに
示すようにｄ点付近の場合よりは小さくなるがＩＧ位置
付近よりも十分に高い減衰特性か得られる。

尚、斯かる圧側減衰力の変化率は、第３図Ｃに小すよう
に前述の伸側減衰力の変化率と同様にピストン１０の低
速度域（実線）の方が高速度域（２点鎖線）よりも急激
な上昇変化率となる。

このように、ピストン１０がＩＧ位置付近を移動してい
る際には、低減衰力及び低ばね定数が得られるため、車
両の低速時の乗心地か良好になる。

また、１６位置からバウンドあるいはリバウンド方向へ
大きく離間移動する際には、低減衰力が維持されると共
に、全体のばね定数が増加するため、車体のピッチング
やローリングが抑制されて特に高速運転中の走行安定性
が向上する。更に、この大きく離間した位置から１ｃ位
置に近づく方向に移動する際には、各コイルスプリング
３５３６のばね力で減衰力が高くなるため、車体の傾斜
姿勢から元の姿勢へ戻る際の戻り速度が緩慢となる。

このため、特に車両の制振性が向上し乗心地が良好にな
る。したがって、全体として車両の乗心地と操安性の両
方を満足させることができる。

とりわけ、各バルブプレート１３．１４は、その内周部
に各ディスクバルブ２３．２８を介して各バルブスプリ
ング２７．３１のばね力が入力され、その外周部に第２
スプリングシート２６．３０を介して第１．第２コイル
スプリング３５，３６のばね力が入力されるため、極め
て高い減衰特性が得られる。

しかも、ピストンＩＯの伸側あるいは圧制移動には、全
体のばね反力が急激に上昇するのではなく３段階に漸次
上昇するため、車両の制振性か向上し乗心地か一層良好
になる。また、車両の傾き姿勢から戻り移動時における
高減衰特性から低減衰力特性変化も段階的に行なわれる
ため、操安性も一層良好になる。

更に、本実施例では、／リンダ１内に第１．第２の２つ
のコイルスプリング３５．３６を収納配置し、各バルブ
プレート１３．１４に対して夫々大きなばね何重を付与
するようにしたため、ピストンロッド３の伸側行程、圧
側行程のいずれの場合にも前述のような高減衰特性が得
られ、特に操安性を一層向上させることができる。

尚、ピストンＩＯのバルブプレート１３．１４の板厚や
枚数を変えることにより、ピストン速度作動域での特性
をチューニングすることができる。

発明の効果以上の説明で明らかなように、本発明に係る変位感応型
液圧緩衝器によれば、ピストンのＩＣ位置付近の移動時
には、低減衰特性及び低ばね反力特性が得られ、１６位
置から伸側あるいは圧側へ大きく移動した際には、低減
衰特性、高ばね反力特性が得られ、さらに大きく移動し
た位置から１０位置に戻る際には、高減衰特性が得られ
るため、車両の良好な乗心地と操安性の両方を満足させ
ることができる。

特に、本発明は、ピストンの１６位置から伸側あるいは
圧側への移動時におけるばね反力を段階的に上昇させる
ことができ、また、さらに大きく移動した位置から１６
位置に戻る際における減衰特性を高減衰力から低減衰力
へ段階的に移行させることができるため、サスペンシコ
ン特性の高精度な制御が可能となった。この結果、乗心
地と操安性が一層向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図Ａは本発明の一実施例を示す液圧緩衝器の中央部
を示す拡大断面図、同図Ｂは同液圧緩衝ｇ７の上部を示
す拡大断面図、同図Ｃは同液圧ｆａ　（Ｉｆ器の下部を
示す拡大断面図、第２図Ａは本実施例におけるピストン
の圧縮移動中期の作動を示す要即断面図、同図Ｂは同ピ
ストンの圧縮移動後期の作動を示す要部断面図、第３図
Δは本実施例のばね反力特性図、同図Ｂは伸側減衰力変
化率を示す特性図、同図Ｃは圧側減衰力変化率を示す特
性図、第４図はＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄは夫々ピストンの所定位
置における減衰特性図である。１・・・シリンダ、ｌａ・・・上部液室、１ｂ・・・下
部液室、ＩＯ＝ピストン、１２　・ピストンボディ、１
３．１４・・・圧側、伸側バルブプレート、１５．１６
・・・圧側、伸側流路、２６　圧側第２スプリングシー
ト、２７・・・圧側バルブスプリング、３０・・伸側第
２スプリングンート、３１・・・伸側バルブスプリング
、３３．３４・・・ばね機構、Ｘ、、Ｘ、・・・第１間
隙部、Ｘ３．Ｘ、・第２間隙部。（Ｂ）第図（Ｃ）第図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）シリンダ内部を２つの液室に隔成しつつ摺動する
ピストンと、該ピストンのボディ内に軸方向に貫通形成
されて前記両液室を連通する圧側、伸側流路と、該ピス
トンボディの上下端に配置されて、前記各流路を通流す
る作動液に流動抵抗を与えて減衰力を発生させるバルブ
プレートと、軸方向の外端部側にスプリングシートを有
し、かつ内端部で前記バルブプレートの内周部を押圧す
るバルブスプリングと、前記液室内に収納配置されてピ
ストンのシリンダ内における摺動位置に応じて前記スプ
リングシートを介してバルブプレートにばね荷重を付与
するばね機構とを備え、前記ピストンのシリンダ内にお
けるストローク中心位置において前記スプリングシート
とばね機構との間に第１間隙部を形成したことを特徴と
する変位感応型液圧緩衝器。
（２）前記ピストンのシリンダ内におけるストローク中
心位置において前記スプリングシートとバルブプレート
との間に第２間隙部を形成したことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の変位感応型液圧緩衝器。