JPH0228399B2 - - Google Patents
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- JPH0228399B2 JPH0228399B2 JP60149864A JP14986485A JPH0228399B2 JP H0228399 B2 JPH0228399 B2 JP H0228399B2 JP 60149864 A JP60149864 A JP 60149864A JP 14986485 A JP14986485 A JP 14986485A JP H0228399 B2 JPH0228399 B2 JP H0228399B2
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- C12P5/02—Preparation of hydrocarbons or halogenated hydrocarbons acyclic
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- C12M21/04—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses for producing gas, e.g. biogas
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- C12M25/18—Fixed or packed bed
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は藻類の発酵によるメタンの製法に係
る。
る。
緑藻類は淡水に於いても塩水に於いても同様の
繁殖を示し、水流を妨害したり沿岸地域に好まし
くない堆積物を生じたりするためしばしば汚染源
となる。この種の藻類は、37℃のオーダの温度に
維持した閉鎖槽で約20日間を要して嫌気性発酵さ
せることができる。この発酵でメタンに富むガス
が生成する。槽壁に設けたバルブから該ガスを回
収し得る。前記の如き公知方法では乾燥藻類１Kg
当り最高100のメタンが得られる。発酵の維持
に要するエネルギー支出はメタンの燃焼で回収で
きる熱エネルギーの50〜60％である。従つて、こ
のような方法は経済的に採算が合わない。
繁殖を示し、水流を妨害したり沿岸地域に好まし
くない堆積物を生じたりするためしばしば汚染源
となる。この種の藻類は、37℃のオーダの温度に
維持した閉鎖槽で約20日間を要して嫌気性発酵さ
せることができる。この発酵でメタンに富むガス
が生成する。槽壁に設けたバルブから該ガスを回
収し得る。前記の如き公知方法では乾燥藻類１Kg
当り最高100のメタンが得られる。発酵の維持
に要するエネルギー支出はメタンの燃焼で回収で
きる熱エネルギーの50〜60％である。従つて、こ
のような方法は経済的に採算が合わない。
本発明の目的は、メタンが効率的に回収できる
ように発酵時間を短縮することによつてこの種の
方法のエネルギー効率を上昇させることである。
ように発酵時間を短縮することによつてこの種の
方法のエネルギー効率を上昇させることである。
本発明の目的は、
−藻類を固体微粒子の液体懸濁液に変換し更に前
記藻類の固体分の一部が解重合されるような予
処理ステツプと、 −前記粒子を糖に転化し得る酵素が固定された顆
粒を用い、前記糖を揮発性脂肪酸に転化し得る
酸生成バクテリアをその液体中に含有する該懸
濁液を前記顆粒を含む流動床に通すステツプ
と、 −残留固体粒子を除去し且つ上清液を収集すべく
懸濁液を沈殿分離するステツプと、 −主としてメタンを含有する混合ガスを液体内部
で発生せしむべく、担体に固定されたメタン生
成バクテリアを含む固定床に前記上清液を通す
ステツプとを 連続工程として含むことを特徴とする藻類の発酵
によるメタンの製法を提供することである。
記藻類の固体分の一部が解重合されるような予
処理ステツプと、 −前記粒子を糖に転化し得る酵素が固定された顆
粒を用い、前記糖を揮発性脂肪酸に転化し得る
酸生成バクテリアをその液体中に含有する該懸
濁液を前記顆粒を含む流動床に通すステツプ
と、 −残留固体粒子を除去し且つ上清液を収集すべく
懸濁液を沈殿分離するステツプと、 −主としてメタンを含有する混合ガスを液体内部
で発生せしむべく、担体に固定されたメタン生
成バクテリアを含む固定床に前記上清液を通す
ステツプとを 連続工程として含むことを特徴とする藻類の発酵
によるメタンの製法を提供することである。
本発明方法の実施態様によれば予処理は粉砕又
はソーダ処理を含む。
はソーダ処理を含む。
本発明方法の別の実施態様によれば、懸濁液の
流動床処理、及び、上清液の固定床処理の各々が
いずれも再循環を伴なつて行なわれ、沈殿残渣が
流動床に再循環される。
流動床処理、及び、上清液の固定床処理の各々が
いずれも再循環を伴なつて行なわれ、沈殿残渣が
流動床に再循環される。
別の実施態様によれば、顆粒に固定される酵素
の使用量は、液中の糖濃度が酵素の阻害しきい値
には到達しないように選択されている。
の使用量は、液中の糖濃度が酵素の阻害しきい値
には到達しないように選択されている。
別の実施態様によれば流動床内の懸濁液の温度
と固定床内の上清液の温度とが37℃の定温に維持
されており、 流動床内の懸濁液のPHが６に維持され、 固定床を通過する上清液のPHが7.5に維持され
る。
と固定床内の上清液の温度とが37℃の定温に維持
されており、 流動床内の懸濁液のPHが６に維持され、 固定床を通過する上清液のPHが7.5に維持され
る。
別の実施態様によれば、顆粒が多孔質ガンマア
ルミナから成り、 メタン生成バクテリアの担体が多孔質セラミツ
クリングから成り、 多孔質セラミツクが焼結アルフアアルミナから
成る。
ルミナから成り、 メタン生成バクテリアの担体が多孔質セラミツ
クリングから成り、 多孔質セラミツクが焼結アルフアアルミナから
成る。
本発明方法の実施態様を添付図面を参照し乍ら
非限定的に以下に説明する。
非限定的に以下に説明する。
図は、みじん切りステーシヨン１と洗浄ステー
シヨン２と物理化学的予処理ステーシヨン３と予
熱ステーシヨン４とを順次示しており、ステーシ
ヨン３については後述する。
シヨン２と物理化学的予処理ステーシヨン３と予
熱ステーシヨン４とを順次示しており、ステーシ
ヨン３については後述する。
ステーシヨン４の出口にロート状容器５が配置
されており、容器５のネツク状口部はパイプ６に
接続されている。ポンプ７と弁８とが順次直列に
パイプ６に配置されている。弁８から出たパイプ
６の末端は、鉛直軸をもつ円筒状槽９の底部に開
口している。槽９の円筒面に環状ジヤケツト１０
が固定されており、ジヤケツト１０の入口１１か
ら出口１２に流体が循環する。槽９の上端はバル
ブ１３を備えた壁で閉鎖されている。槽９の上部
からパイプ１４が出ており、パイプ１４のバイパ
スとして別のパイプ１５が接続されており、パイ
プ１５は槽９の底部に開口している。蠕動ポンプ
１６がパイプ１５に直列配置されている。
されており、容器５のネツク状口部はパイプ６に
接続されている。ポンプ７と弁８とが順次直列に
パイプ６に配置されている。弁８から出たパイプ
６の末端は、鉛直軸をもつ円筒状槽９の底部に開
口している。槽９の円筒面に環状ジヤケツト１０
が固定されており、ジヤケツト１０の入口１１か
ら出口１２に流体が循環する。槽９の上端はバル
ブ１３を備えた壁で閉鎖されている。槽９の上部
からパイプ１４が出ており、パイプ１４のバイパ
スとして別のパイプ１５が接続されており、パイ
プ１５は槽９の底部に開口している。蠕動ポンプ
１６がパイプ１５に直列配置されている。
槽９から出たパイプ１４は鉛直軸をもつ別の円
筒状閉鎖槽１７の上部に開口する。パイプ１５と
パイプ１４との分岐点と槽１７との間でパイプ１
４に弁１８が配置されている。槽１７の上端はバ
ルブ３０を備える。槽１７の底部はパイプ１９を
介して容器５とポンプ７との間のパイプ６の一点
に接続されている。弁２０がパイプ１９に直列配
置されている。
筒状閉鎖槽１７の上部に開口する。パイプ１５と
パイプ１４との分岐点と槽１７との間でパイプ１
４に弁１８が配置されている。槽１７の上端はバ
ルブ３０を備える。槽１７の底部はパイプ１９を
介して容器５とポンプ７との間のパイプ６の一点
に接続されている。弁２０がパイプ１９に直列配
置されている。
パイプ２１の１端は槽１７の上端壁を貫通して
槽１７の内部に入り実質的に槽１７の中央に到達
している。パイプ２１の他端は鉛直軸をもつ別の
円筒状槽２２の上部に開口している。槽１７の外
部の一点でパイプ２１のバイパスとしてパイプ２
３が接続されており、パイプ２３は槽２２の下部
に開口している。２つの弁２４，２５が直列にパ
イプ２１に配置されており、弁２４はパイプ２１
と２３との分岐点と槽１７との間に位置し、弁２
５は前記分岐点と槽２２との間に位置する。膜形
フイードポンプ２６がパイプ２３に直列配置され
ている。
槽１７の内部に入り実質的に槽１７の中央に到達
している。パイプ２１の他端は鉛直軸をもつ別の
円筒状槽２２の上部に開口している。槽１７の外
部の一点でパイプ２１のバイパスとしてパイプ２
３が接続されており、パイプ２３は槽２２の下部
に開口している。２つの弁２４，２５が直列にパ
イプ２１に配置されており、弁２４はパイプ２１
と２３との分岐点と槽１７との間に位置し、弁２
５は前記分岐点と槽２２との間に位置する。膜形
フイードポンプ２６がパイプ２３に直列配置され
ている。
槽２２の上端壁はバルブ２７を備えており、該
バルブの出口は精製システム２９を介して計器２
８に接続されている。液体の入口３２と出口３３
とを備えた環状ジヤケツト３１が槽２２の円筒面
を包囲している。
バルブの出口は精製システム２９を介して計器２
８に接続されている。液体の入口３２と出口３３
とを備えた環状ジヤケツト３１が槽２２の円筒面
を包囲している。
上記の如く構成された図示の装置は以下の如く
作動する。
作動する。
例えば海岸地域で採集した緑藻類を先ずみじん
切り装置１に導入しミリメートルのオーダの大き
さの断片に分割する。みじん切りした藻類を次に
ステーシヨン２で洗浄し、混入した砂を完全に除
去する。洗浄した藻類をステーシヨン３で物理化
学的に処理する。この処理の目的は、藻類断片を
極微粒子に分割して該藻類の固相の比表面積を増
加させることである。このために、藻類の固体分
の一部が解重合する程度の大きさまで粒子を微細
化する。即ち、藻類の重合物の分子を結合する鎖
を或る程度破壊する。ステーシヨン３での処理と
しては、極微粉砕処理及び／又はソーダ浴浸漬と
酸による中和との順次処理を使用し得る。この物
理化学的処理後に得られた懸濁液を好ましくは、
ステーシヨン４で37℃のオーダの温度で予熱す
る。
切り装置１に導入しミリメートルのオーダの大き
さの断片に分割する。みじん切りした藻類を次に
ステーシヨン２で洗浄し、混入した砂を完全に除
去する。洗浄した藻類をステーシヨン３で物理化
学的に処理する。この処理の目的は、藻類断片を
極微粒子に分割して該藻類の固相の比表面積を増
加させることである。このために、藻類の固体分
の一部が解重合する程度の大きさまで粒子を微細
化する。即ち、藻類の重合物の分子を結合する鎖
を或る程度破壊する。ステーシヨン３での処理と
しては、極微粉砕処理及び／又はソーダ浴浸漬と
酸による中和との順次処理を使用し得る。この物
理化学的処理後に得られた懸濁液を好ましくは、
ステーシヨン４で37℃のオーダの温度で予熱す
る。
弁２０を閉鎖し弁８を開いてポンプ７を作動さ
せるステーシヨン４から出てロート状容器５に入
つた懸濁液９を槽９に導入する。この槽は、酵素
を固定した多孔質アルミナ顆粒３４を収容してい
る。酵素は、藻類の有機物を糖に転化する活性を
もつセルラーゼ又はヘミセルラーゼの混合物から
構成され得る。顆粒は例えば、100〜200μｍの大
きさで100m2／ｇの比表面積をもつガンマアルミ
ナから構成され得る。PH4.5に緩衝した酵素溶液
中で顆粒を撹拌することによつて酵素を予め顆粒
に固定しておく。
せるステーシヨン４から出てロート状容器５に入
つた懸濁液９を槽９に導入する。この槽は、酵素
を固定した多孔質アルミナ顆粒３４を収容してい
る。酵素は、藻類の有機物を糖に転化する活性を
もつセルラーゼ又はヘミセルラーゼの混合物から
構成され得る。顆粒は例えば、100〜200μｍの大
きさで100m2／ｇの比表面積をもつガンマアルミ
ナから構成され得る。PH4.5に緩衝した酵素溶液
中で顆粒を撹拌することによつて酵素を予め顆粒
に固定しておく。
顆粒を収容した槽９に懸濁液を導入して流動床
を形成させる。ジヤケツト１０の入口１１から出
口１２に熱交換流体を循環させて流動床を温度37
℃に維持する。
を形成させる。ジヤケツト１０の入口１１から出
口１２に熱交換流体を循環させて流動床を温度37
℃に維持する。
好ましくは、流動床に含まれる懸濁液を常時再
循環させる。このためには、ポンプ１６の起動後
弁１８を閉鎖して懸濁液をパイプ１４，１５内で
矢印の方向に循環させる。
循環させる。このためには、ポンプ１６の起動後
弁１８を閉鎖して懸濁液をパイプ１４，１５内で
矢印の方向に循環させる。
更に、槽９に浸漬された（図示しない）センサ
に接続された装置が懸濁液のPHを測定する。この
PHは実質的に６に等しい値に維持される。
に接続された装置が懸濁液のPHを測定する。この
PHは実質的に６に等しい値に維持される。
懸濁液の流動床処理によつて懸濁液の有機相の
大部分が糖に転化される。懸濁液の液体は装置に
導入された藻類に由来の酸生成バクテリアを含ん
でおり、これらバクテリアは糖を揮発性脂肪酸に
転化する。言う迄もなく、顆粒に固定される酵素
の量は、懸濁液中での糖濃度が酵素の阻害を生じ
る濃度にならないように選択される。
大部分が糖に転化される。懸濁液の液体は装置に
導入された藻類に由来の酸生成バクテリアを含ん
でおり、これらバクテリアは糖を揮発性脂肪酸に
転化する。言う迄もなく、顆粒に固定される酵素
の量は、懸濁液中での糖濃度が酵素の阻害を生じ
る濃度にならないように選択される。
反応中に発生した炭酸ガスをバルブ１３から排
出し得る。
出し得る。
懸濁液の流動床滞留時間は数日間であり、最長
５日間である。
５日間である。
槽９内での懸濁液の酸生成処理後、弁１８を開
きポンプ１６を停止させて懸濁液をパイプ１４を
介して沈殿分離槽１７に移す。沈殿処理中に、酸
に転化しなかつた粒子が槽１７の底部に次第に濃
縮される。発生した炭酸ガスをバルブ３０から排
出し得る。10乃至20時間の経過後に沈殿処理を停
止する。
きポンプ１６を停止させて懸濁液をパイプ１４を
介して沈殿分離槽１７に移す。沈殿処理中に、酸
に転化しなかつた粒子が槽１７の底部に次第に濃
縮される。発生した炭酸ガスをバルブ３０から排
出し得る。10乃至20時間の経過後に沈殿処理を停
止する。
このときに槽１７の上部は揮発性脂肪酸溶液か
ら成る上清液を収容している。弁２４を開き弁２
５を閉鎖しポンプ２６を作動させて該液をパイプ
２１を介して槽１７の外部に吸引する。
ら成る上清液を収容している。弁２４を開き弁２
５を閉鎖しポンプ２６を作動させて該液をパイプ
２１を介して槽１７の外部に吸引する。
槽１７の下部では沈殿残渣が濃縮されている。
弁２０と８とを開きポンプ７を作動させて残渣を
槽９に返還する。
弁２０と８とを開きポンプ７を作動させて残渣を
槽９に返還する。
パイプ２１から吸引された脂肪酸溶液はパイプ
２３内を矢印の方向に移動して槽２２の底部に注
入される。この槽は、例えば多孔質セラミツクの
積層リング３５から成る細菌性固定層を含んでお
り、該リングにはメタン生成バクテリアが固定さ
れている。該バクテリアは、みじん切り装置１に
供給される藻類中に存在するバクテリアを適当な
培地で培養して得られる。これらバクテリアをリ
ングの表面活性部位に吸着させて固定床に固定す
る。リングは1400℃で焼結したアルフアアルミナ
からなり、約10μｍの細孔を有する。
２３内を矢印の方向に移動して槽２２の底部に注
入される。この槽は、例えば多孔質セラミツクの
積層リング３５から成る細菌性固定層を含んでお
り、該リングにはメタン生成バクテリアが固定さ
れている。該バクテリアは、みじん切り装置１に
供給される藻類中に存在するバクテリアを適当な
培地で培養して得られる。これらバクテリアをリ
ングの表面活性部位に吸着させて固定床に固定す
る。リングは1400℃で焼結したアルフアアルミナ
からなり、約10μｍの細孔を有する。
好ましくは、弁２４を閉鎖し弁２５を開いてポ
ンプ２６を作動させ、固定床を通過する脂肪酸溶
液を再循環させる。
ンプ２６を作動させ、固定床を通過する脂肪酸溶
液を再循環させる。
上清液が固定床を通過する期間中に亘り、ジヤ
ケツト３１の入口３２から出口３３に熱交換流体
を循環させて溶液の温度を37℃に維持する。また
溶液のPHも実質的に7.5に等しい値に維持する。
ケツト３１の入口３２から出口３３に熱交換流体
を循環させて溶液の温度を37℃に維持する。また
溶液のPHも実質的に7.5に等しい値に維持する。
槽２２で上清液が固定床を通過すると、メタン
70％以上と炭素ガスと水蒸気とから成りまた藻類
がイオウを含む場合には少量のH2Sをも含有する
ガスが発生する。このガスはバルブ２７を介して
槽から排出され精製システム２９に入る。該シス
テムに於いて水蒸気が適当な物質によつて吸収さ
れH2Sは活性炭に固定される。従つて、主として
メタンから成り少量の炭酸ガスを含有するガス
が、燃料として利用されるべく計器２８を通過す
る。
70％以上と炭素ガスと水蒸気とから成りまた藻類
がイオウを含む場合には少量のH2Sをも含有する
ガスが発生する。このガスはバルブ２７を介して
槽から排出され精製システム２９に入る。該シス
テムに於いて水蒸気が適当な物質によつて吸収さ
れH2Sは活性炭に固定される。従つて、主として
メタンから成り少量の炭酸ガスを含有するガス
が、燃料として利用されるべく計器２８を通過す
る。
槽２２内での上清液の滞留時間は約５日間に短
縮され得る。揮発性脂肪酸95％が消費されるので
化学的酸素要求量（C.O.D）の比率は90％低下す
る。
縮され得る。揮発性脂肪酸95％が消費されるので
化学的酸素要求量（C.O.D）の比率は90％低下す
る。
図示の装置内での藻類の総滞留時間は結局約10
日間である。従つて先に引用した公知方法での総
発酵期間に比較して二分の一に短縮される。更に
本発明方法によれば乾燥藻類１Kg当り約200の
メタンを製造し得る。これは公知方法の２倍に相
当する。これらの条件ならば、メタン燃焼で得ら
れるエネルギー回収が採算に合う。
日間である。従つて先に引用した公知方法での総
発酵期間に比較して二分の一に短縮される。更に
本発明方法によれば乾燥藻類１Kg当り約200の
メタンを製造し得る。これは公知方法の２倍に相
当する。これらの条件ならば、メタン燃焼で得ら
れるエネルギー回収が採算に合う。
上記の結果が得られる理由を以下の如く説明し
得る。
得る。
本発明方法に於いては、藻類を予処理して簡単
な結晶質構造の微粒子懸濁液を形成させるので酵
素反応と細菌反応との速度がかなり上昇する。酸
生成反応とメタン生成反応とは、異なる酸度（PH
６及び7.5）に維持され異なる２つの槽で行なわ
れる。従つてこれら反応の各々が最適効率で達成
される。また、流動床に酵素を導入し固定床にバ
クテリアを導入するので藻類の装置内滞留時間を
かなり短縮し得る。
な結晶質構造の微粒子懸濁液を形成させるので酵
素反応と細菌反応との速度がかなり上昇する。酸
生成反応とメタン生成反応とは、異なる酸度（PH
６及び7.5）に維持され異なる２つの槽で行なわ
れる。従つてこれら反応の各々が最適効率で達成
される。また、流動床に酵素を導入し固定床にバ
クテリアを導入するので藻類の装置内滞留時間を
かなり短縮し得る。
例として、コート・デユノール県（フランス）
の海岸で採集されたアオサを本発明方法で処理す
る。
の海岸で採集されたアオサを本発明方法で処理す
る。
水気を切つたアオサをミキサーで１分間みじん
切りし、次にボールミルで５分間粉砕する。ボー
ルミルは細菌に有毒な汚染を防止するためにセラ
ミツクから成るのが好ましい。粉砕の代りに、３
又は４％ソーダ溶液で10〜15時間低温処理し引続
いて酸生成に必要なPH値６が得られるまで酢酸で
中和してもよい。消費されるソーダと酢酸とのコ
ストの一部は収量増加によつて補償される。即
ち、形成された酢酸塩がメタンに転化されるから
である。
切りし、次にボールミルで５分間粉砕する。ボー
ルミルは細菌に有毒な汚染を防止するためにセラ
ミツクから成るのが好ましい。粉砕の代りに、３
又は４％ソーダ溶液で10〜15時間低温処理し引続
いて酸生成に必要なPH値６が得られるまで酢酸で
中和してもよい。消費されるソーダと酢酸とのコ
ストの一部は収量増加によつて補償される。即
ち、形成された酢酸塩がメタンに転化されるから
である。
蠕動ポンプによつて酸生成槽の下部に導入され
る懸濁液は、約10％の乾燥分を含む。乾燥分に対
し活性酵素２〜３重量％及びアルミナ顆粒30重量
％の割合で酵素加水分解を行なう。グルコシダー
ゼ、キシロシダーゼ及びラムノシダーゼ活性をも
つセルラーゼ及びヘミセルラーゼを主として含む
酵素混合物を顆粒に固定する。注目すべきは、固
定された酵素が完全な活性を２週間以上維持して
おり以後も或る種の活性の低下が緩徐なことであ
る。酸生成槽での滞留期間は５日間であり、この
期間中に有機物の63％が可溶化される。これに対
して、予処理を用いない公知方法では酸生成処理
を６日間維持しても43％しか可溶化されない。
る懸濁液は、約10％の乾燥分を含む。乾燥分に対
し活性酵素２〜３重量％及びアルミナ顆粒30重量
％の割合で酵素加水分解を行なう。グルコシダー
ゼ、キシロシダーゼ及びラムノシダーゼ活性をも
つセルラーゼ及びヘミセルラーゼを主として含む
酵素混合物を顆粒に固定する。注目すべきは、固
定された酵素が完全な活性を２週間以上維持して
おり以後も或る種の活性の低下が緩徐なことであ
る。酸生成槽での滞留期間は５日間であり、この
期間中に有機物の63％が可溶化される。これに対
して、予処理を用いない公知方法では酸生成処理
を６日間維持しても43％しか可溶化されない。
15時間沈殿させ、主として酢酸とプロピオン酸
と酪酸とを含む揮発性脂肪酸をメタン生成槽の底
部に注入する。５日間の保持期間後に、メタン生
成槽の容積に等しい量のメタンを得る。即ち、乾
燥分１Kg当り約250のメタンを得る。C.O.Dの
比率は90％以上も減少し脂肪酸の消費率は95％を
上回る。
と酪酸とを含む揮発性脂肪酸をメタン生成槽の底
部に注入する。５日間の保持期間後に、メタン生
成槽の容積に等しい量のメタンを得る。即ち、乾
燥分１Kg当り約250のメタンを得る。C.O.Dの
比率は90％以上も減少し脂肪酸の消費率は95％を
上回る。
回収ガスはメタン75％を含有する。
本発明方法はまた、汚水中で繁殖したアオノリ
を発酵させるために使用され得る。
を発酵させるために使用され得る。
図は本発明方法実施装置の概略説明図である。
１……みじん切りステーシヨン、２……洗浄ス
テーシヨン、３……予処理ステーシヨン、４……
予熱ステーシヨン、５……容器、７……ポンプ、
９……槽、１０……環状ジヤケツト、１１……入
口、１２……出口、１６……蠕動ポンプ、１７…
…槽、２２……槽、２６……膜形フイードポン
プ、２８……計器、２９……精製システム、３１
……環状ジヤケツト、３２……入口、３３……出
口、３４……顆粒、３５……担体、６，１４，１
５，１９，２１，２３……パイプ、８，１８，２
０，２４，２５……弁、１３，２７，３０……バ
ルブ。
テーシヨン、３……予処理ステーシヨン、４……
予熱ステーシヨン、５……容器、７……ポンプ、
９……槽、１０……環状ジヤケツト、１１……入
口、１２……出口、１６……蠕動ポンプ、１７…
…槽、２２……槽、２６……膜形フイードポン
プ、２８……計器、２９……精製システム、３１
……環状ジヤケツト、３２……入口、３３……出
口、３４……顆粒、３５……担体、６，１４，１
５，１９，２１，２３……パイプ、８，１８，２
０，２４，２５……弁、１３，２７，３０……バ
ルブ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ −藻類を固体微粒子の液体懸濁液に変換し更
に前記藻類の固体分の一部が解重合されるよう
な予処理ステツプと、 −前記粒子を糖に転化し得る酵素が固定された顆
粒を用い、前記糖を揮発性脂肪酸に転化し得る
酸生成バクテリアをその液体中に含有する該懸
濁液を前記顆粒を含む流動床に通すステツプ
と、 −残留固体粒子を除去し且つ上清液を収集すべく
懸濁液を沈殿分離するステツプと、 −主としてメタンを含有する混合ガスを液体内部
で発生せしむべく、担体に固定されたメタン生
成バクテリアを含む固定床に前記上清液を通す
ステツプとを 連続工程として含むことを特徴とする藻類の発酵
によるメタンの製法。 ２ 予処理が粉砕を含むことを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載の方法。 ３ 予処理がソーダ処理を含むことを特徴とする
特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ４ 懸濁液の流動床処理が再循環を伴なつて行な
われることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の方法。 ５ 懸濁液の沈殿分離が沈殿残渣の流動床再循環
を伴なつて行なわれることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の方法。 ６ 上清液の固定床処理が再循環を伴なつて行な
われることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の方法。 ７ 顆粒に固定される酵素の使用量は、液中の糖
濃度が酵素の阻害しきい値には到達しないように
選択されていることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載の方法。 ８ 流動床内の懸濁液の温度と固定床内の上清液
の温度とが37℃の定温に維持されていることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ９ 流動床内の懸濁液のPHが６に維持されること
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方
法。 １０ 固定床を通過する上清液のPHが7.5に維持
されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の方法。 １１ 顆粒が多孔質ガンマアルミナから成ること
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方
法。 １２ メタン生成バクテリアの担体が多孔質セラ
ミツクリングから成ることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の方法。 １３ 多孔質セラミツクが焼結アルフアアルミナ
から成ることを特徴とする特許請求の範囲第１２
項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8410869 | 1984-07-09 | ||
| FR8410869A FR2567148B1 (fr) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | Procede pour obtenir du methane par fermentation d'algues |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6138698A JPS6138698A (ja) | 1986-02-24 |
| JPH0228399B2 true JPH0228399B2 (ja) | 1990-06-22 |
Family
ID=9305928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14986485A Granted JPS6138698A (ja) | 1984-07-09 | 1985-07-08 | 藻類の発酵によるメタンの製法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0167984B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6138698A (ja) |
| CA (1) | CA1251749A (ja) |
| DE (1) | DE3562021D1 (ja) |
| FR (1) | FR2567148B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04251699A (ja) * | 1991-01-24 | 1992-09-08 | Yamada Dobby Co Ltd | プレス機の下死点精度制御装置 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2614803A1 (fr) * | 1987-05-07 | 1988-11-10 | Jullien Antonin | Procede de traitement hydro-mecanique de dechets organiques pour la preparation de boues fermentescibles et dispositif pour sa mise en oeuvre |
| AU620030B2 (en) * | 1988-03-28 | 1992-02-13 | Clearfield N.V. | Process for the production of fertiliser |
| BE1002648A4 (fr) * | 1988-06-23 | 1991-04-23 | Faculte Des Sciences Agron De | Procede continu d'epuration d'effluents methanisables. |
| JP2006247601A (ja) * | 2005-03-14 | 2006-09-21 | Tokyo Gas Co Ltd | メタン生成法及びメタン生成装置 |
| DE102005025040B4 (de) * | 2005-05-30 | 2007-05-16 | Foerderung Von Medizin Bio Und | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von methanreichem Biogas |
| JPWO2007007609A1 (ja) * | 2005-07-07 | 2009-01-29 | 住友重機械工業株式会社 | 微生物担体、微生物担体の製造方法、廃水処理方法、及び廃水処理システム |
| NZ614096A (en) | 2006-10-26 | 2014-06-27 | Xyleco Inc | Processing biomass |
| KR100820291B1 (ko) | 2006-11-10 | 2008-04-07 | 제주대학교 산학협력단 | 발효된 해조류의 상등액을 유효성분으로 포함하는 혈액응고억제용 조성물 및 그 제조방법 |
| FR2953217B1 (fr) * | 2009-11-27 | 2012-10-05 | Ifremer | Procede de depolymerisation de polysaccharides par broyage mecanique |
| US20110281255A1 (en) * | 2010-05-11 | 2011-11-17 | Pmc Biotec Company | Biological process for converting organic by-products or wastes into renewable energy and usable products |
| US9920290B2 (en) * | 2011-10-27 | 2018-03-20 | Biol Systems Co., Ltd. | Continuous fermentation apparatus and multi-step continuous fermentation process using the same |
| CN104004645B (zh) * | 2014-05-29 | 2016-08-31 | 江苏大学 | 一种有机废水水解酸化耦合微藻培养的两相系统与方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4022665A (en) * | 1974-12-09 | 1977-05-10 | Institute Of Gas Technology | Two phase anaerobic digestion |
| FR2516542A1 (fr) * | 1981-11-18 | 1983-05-20 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production d'un gaz combustible par digestion anaerobie des algues |
-
1984
- 1984-07-09 FR FR8410869A patent/FR2567148B1/fr not_active Expired
-
1985
- 1985-07-04 DE DE8585108263T patent/DE3562021D1/de not_active Expired
- 1985-07-04 EP EP85108263A patent/EP0167984B1/fr not_active Expired
- 1985-07-08 CA CA000486443A patent/CA1251749A/fr not_active Expired
- 1985-07-08 JP JP14986485A patent/JPS6138698A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04251699A (ja) * | 1991-01-24 | 1992-09-08 | Yamada Dobby Co Ltd | プレス機の下死点精度制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3562021D1 (en) | 1988-05-05 |
| JPS6138698A (ja) | 1986-02-24 |
| EP0167984A1 (fr) | 1986-01-15 |
| CA1251749A (fr) | 1989-03-28 |
| FR2567148A1 (fr) | 1986-01-10 |
| EP0167984B1 (fr) | 1988-03-30 |
| FR2567148B1 (fr) | 1986-11-14 |
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