JPH02284777A - 耐食性および靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「発明の目的」 （産業上の利用分野） この発明は、圧延によるステンレスクラッド鋼板の製造
方法に関するものである。

（従来の技術） 低温靭性を有するステンレスクラッド鋼の主な用途とし
ては、硫化水素や炭酸ガスを多く含む低温地域における
油田で使用されるラインツマイブ用、もしくは氷海域に
おける海洋構造物用、砕氷船用等が挙げられる。これら
の用途においては当然、合せ材による耐食性と母材によ
る優れた強度並びに低温靭性が要求される。

クラツド鋼の主な製造方法としては、圧延による接合方
法、その他爆着、肉盛、鋳込等による方法があるが、生
産性並びにコストの面で圧延による接合方法が最も優れ
ており、広（採用されて（する。

通常、圧延クラフトの組み立て方法には、第３図に示す
ような、サンドインチ型（ａ）、オーブン型（ｂ）、両
面クラッド型（ｅ）と呼ばれるものがあって、Ｃの拡散
によりステンレス柵の耐食性劣化の懸念がある場合には
、ステンレス合せ材と母材の間にＮｉ箔等の中間材を入
れて圧延する方法も採用されている。図中１は合せ材、
２は母材、３は剥離剤を示す。

前記の所定の組立を終った圧延クラッドの素材は、加熱
炉に装入し通常１１５０℃以上に加熱され熱間圧延によ
り接合され所定の厚みに仕上げられる。尚、高い接合性
を得るために通常１０５０℃以上２〜３以上の圧下比を
採っている。

尚、合せ材をＳＵＳ　３１６　（Ｌ）　、５ＵＳ３０４
（Ｌ）等とする場合には、圧延の仕上温度を７５０℃以
上、Ｃｒ２５％以上、Ｍｏ３％以」二を含有する５ＵＳ
３２９Ｊ２Ｌを用いる場合には圧延の仕」二温度は９５
０℃以上、又、５ＵＳ４４４等も同様に圧延の仕上温度
は９５０℃以上が必要とされている。

（発明が解決しようとする課Ｂ） 前述したように圧延の仕上温度を高い温度に維持するの
は、例えば合せ材を５ＵＳ３１６　（Ｌ）、５ｔＪＳ３
０４（Ｌ）とする場合では、低温圧延した場合は、加工
硬化のために合せ材が破断するかもしくはクラッド界面
で剥離する危険性が生ずるので、圧延の仕上温度を７５
０℃以上としており、又、Ｍｏ：３％以上、Ｃｒ：２５
％以上を含む５Ｏ３３２９Ｊ　２　Ｌ等を合せ材とする
場合には、圧延の過程においてσ相を析出して割れを発
生する危険性があるから、圧延を９５０°Ｃ以上で終了
する必要があるからである。ＳＵＳ　４４４、ｓ　Ｕ　
５３１０Ｓを合せ材として用いる場合でも、圧延の過程
でＣｒ炭化物が析出して鋭敏化する恐れがあるため、圧
延仕上温度は、前述同様９５０℃以上とする必要があり
、又、５ＵＳ３１０Ｓについては、９５０℃から１０℃
／Ｓ以トの加速冷却を実施しない限り、鋭敏化を完全に
抑制することは困難であるのが実状である。

このように、従来のステンレスクラット鋼の圧延は、圧
延温度が合セ材の特性により大きく規制されており、母
材例の強度および靭性を最高度に発揮する観点からみた
場合、仕上圧延は最適条件では行なわれていない。例え
ば、炭素鋼を９５０°Ｃ以−トで圧延を完了した場合に
は、その靭性は低く、ツヤルビー衝撃試験の破面遷移温
度νＴｓは室温近傍まで上昇する。そのため５ｔＪＳ３
２９Ｊ２Ｌ、ＳＵＳ　４４４．５ｔＪＳ３１０Ｓ等を合
せ材とした低温用ステンレスクラッド鋼板を、圧延によ
り製造することは極めて困難である。

本発明は、このような現状に鑑み創案されたものであり
、クラッド圧延中における合せ材の鋭敏化を抑制し、合
せ材の割れ、破断、クラッド界面における剥離を防止し
、且つ、母材側の低温靭性を最高度に発揮せしめる圧延
条件により耐食性の優れたステンレスクラッド鋼の製造
方法を提供することを目的とする。

「発明の構成」 （課題を解決するための手段） 前述の目的を達成するために本発明者等は（１）　　フ
ェライト系もしくはオーステナイト系ステンレス鋼又は
２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材として重量％で
、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．０５〜０．８％
、Ｍｒ＋：０．３〜２．２％、Ａ　Ｊ　：　０．００１
〜０．０７％を含有し、残部鉄および不可避的不純物か
らなる鋼材を用い、クラッド圧延の途中において、前記
合せ材側を急速加熱することにより該合せ材側を前記母
材側より高温となし、而も圧延の仕上温度を母材側で６
５０〜８５０℃に制御することを特徴とする耐食性およ
び靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法。

（２）　　フェライト系もしくはオーステナイト系ステ
ンレス鋼又は２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材と
して重量％で、Ｃｏｏ。０１〜０．２％、Ｓｉ：０、０
５〜０．８％、Ｍｎ　：　０．３〜２．２％、Ａ　６　
：　０．００１〜０．０７％を含有し、更にＮｂ：０．
０８％以下、Ｃｕ：２．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下
、Ｔｉ　：　０．１％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ
：１．０％以下、Ｖ　：　０．１％以下、Ｂ：０．００
４％以下、Ｃａ：０．００８％以下の１種もしくは２種
以上を含む残部鉄および不可避的不純物からなる鋼材を
用い、クラ・７ド圧延の途中において、前記合せ材側を
急速加熱することにより該合せ材側を前記母材側より高
温となし、而も圧延の仕上温度を母材側で６５０〜８５
０℃に制？１■することを特徴とする耐食性および靭性
に優れたステンレスクラッド鋼材の製造方法。

（３）　　フェライト系もしくはオーステナイト系ステ
ンレス鋼又は２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材と
して重量％で、Ｃ：　０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．
０５〜０．８％、Ｍｎ　：　０．３〜２．２％、八Ｎ：
０．００１〜０．０７％を含有し、残部鉄および不可避
的不純物からなる鋼材を用い、クラッド圧延の途中にお
いて、前記合せ材側を急速加熱することにより該合せ材
側を前記母材側より高温となし、而も圧延の仕上温度を
母材側で６５０〜８５０℃に制御し、その後、３〜ｂ 徴とする耐食性および靭性に優れたステンレスクラフト
鋼の製造方法。

（４）　　フェライト系もしくはオーステナイト系ステ
ンレス鋼又は２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材と
して重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０、０
５〜０．８％、Ｍｎ　：　　０．３〜２．２％、Ａ　ｆ
ｆ　　：　０．００１〜０．０７％を含有し、更にＮｂ
：０．０８％以下、Ｃｕ：２．０％以下、Ｎｉ：３．０
％以下、Ｔｉ　：　０．１％以下、Ｃｒ：１．０％以下
、Ｍｏ：１．０％以下、Ｖ　：　０．１％以下、Ｂ：０
．００４％以下、Ｃａ　：　０．　ＯＯ８％以下の１種
もしくは２種以上を含む残部鉄および不可避的不純物か
らなる鋼材を用い、クラッド圧延の途中において、前記
合せ材側を急速加熱することにより該合せ材側を前記母
材側より高温となし、而も圧延の仕上温度を母材側で６
５０〜８５０℃に制御し、その後、３〜ｂ ことを特徴とする、耐食性および靭性に優れたステンレ
スクラッド鋼板の製造方法、をばに提案する。本発明方
法による場合には、クラッド圧延の過程において、合せ
材に割れ、破断、クラッド界面における剥離等を生ずる
ことがなく、而も母材側に優れた靭性、特に優れた低温
靭性を付与した耐食性に優れたステンレスクラッド鋼を
製造することができる。

（作用） 特許請求の範囲の記載から明らかなよ−）に、本願発明
の特徴は、■合せ材としてはフェライトもしくはオース
テナイト系ステンレス鋼又は２相系ステンレス鋼を使用
するこ吉、■母材としては特定の組成を有する鋼材を使
用すること（詳細は後述）、■圧延条件については、合
せ材および母材の夫々が、その特性を充分発揮できる１
品度条件を採択するために、圧延の途中において双方の
間に温度差を設けるようにしたことである。

先ず、母材側の条件から述べると、強度および靭性を向
上せしめるためには、オーステナイト低温域かもしくは
２相域で圧延を仕上げる必要がある。オーステナイト低
温域で圧延を行なうのは、オーステナイト粒を伸長粒化
し且つオーステナイトの粒内に変形帯を導入させること
にある。オーステナイト粒の伸長粒化、変形帯の導入に
よりフェライトの核生成サイトが増加し、最終的には組
織が細かくなり鋼の強度、靭性が向上するからである。

２相域で圧延を行なうのも、前述の場合と同様の目的が
達成され、それに加えてフェライト粒内の歪を導入する
ことで強度の向」二を図り、同時に変形集合Ｍｉ織を導
入させ靭性の向上をも達成せしめることを狙ったもので
ある。本発明において圧延の仕上温度を６５０〜８５０
℃に限定したのは、８５０℃を超える場合にはオーステ
ナイト粒の再結晶のためオーステナイト粒の伸長粒化、
変形帯の導入が困難であり、一方６５０℃未満ではフェ
ライト粒に過度の歪みが導入され、加工硬化が著しいか
らである。

又、前述した圧延後、加速冷却することにより、炭素鋼
ではオーステナイト−・フェライト変態が低温で起こり
、一部にベイナイト変態も起こり、その結果更に高強度
化、高靭性化が達成されることになる。本発明において
加速冷却速度を３〜６０”Ｃ／　ｓに限定したのは、３
℃未満ではその効果が顕著でなく、６０℃／Ｓを超える
場合ではその効果は飽和するためである。

合せ社則の圧延温度の最下限については、前述の「発明
が解決しようとする課題」の項で述べた通りであるから
、その温度を維持するように、圧延の過程において高周
波もしくは火炎処理により急速加熱を行ない、例えば５
ＵＳ３２９Ｊ２Ｌクラツド鋼の場合には、合せ材側を仕
上圧延が９５０°Ｃ以」二で終了するように加熱すれば
よい。尚加熱方法は、実施例では高周波もしくは火炎加
熱を用いたが、加熱方法はこれらに限定されるものでは
ない。

尚、本願発明の方法は従来のサンドイッチ型組立では実
施不可能であるから、第１図に示す本願発明の新サンド
インチ型、もしくは従来のオーブン型、両面クラッド型
とする必要がある。

新サンドインチ型および両面クラッド型の場合は上下か
ら加熱し、オーブン型の場合には、片側の合せ材のみ加
熱することになるので半反りが生ずる。前記反りを防止
する加熱方法としては例えば第２図に示すように高周波
コイルもしくは火炎処理用ヘッダーを反りに追随できる
ような機構とすることにより長平方向、幅方向の均一加
熱が可能である。何れにしても高周波、火炎等による加
熱処理は圧延の過程において自由に行なうことができ合
せ材と母材の接触界面近傍を１０５０℃以上に保つこと
は充分可能であるから接合性に問題はない。

第１図は本発明のサンドインチ型組立をその断面で示し
たものであり、合せ＋Ａ’　１が上下面の外側に配置さ
れ、母材２が中央部の剥離剤３を挟んでセットされてい
ることが示されている。第２図は合せ材側の加熱装置を
斜視図で示した説明図であり、合せ材１、母材２の反り
にならう曲面の上側（合せ材側）に高周波コイル４を備
えて台車５をバネ６により連結せしめ、合せ材側を加熱
せしめるようになっていることが図示されている。

次に、本願発明の目的を達成するために、母材の具備す
べき化学組成とその数値限定の理由を述べる。

Ｃ：０．０１〜０．２％ Ｃは重要な強化元素であり、０．０１％未満ではライン
パイプ用鋼、造船用鋼、海洋構造物用鋼としての充分な
強度が得られず、０．２％を超える場合には溶接性およ
び溶接部の靭性を侑うことになるので、０．０１〜０．
２％の範囲とした。

Ｓｉ：０．０５〜０．８％ Ｓｉは製＠過程における脱酸用として必要な元素であり
、又、固溶強化元素である。０．０５％未満では脱酸効
果が充分でなく、一方０．８％を超える場合には、鋼の
靭性、加工性を劣化させるので０．０５〜０．８％の範
囲に限定した。

Ｍｎ　：　０．３〜２．２％ Ｍｎは制御圧延を行なう」ニで極めて重要な元素である
。ＭｎはＡｒ３点を下げるので、オーステナイト低温域
における圧延を容易となし、而も強度向Ｌ、靭性向上に
有効に働く元素である。

然し０．３％未満ではＡｒ３点を下げる効果が少なく、
オーステナイト低温域で充分な圧下率をとることができ
ず、ラインパイプ用鋼、造船用鋼、海洋構造物用鋼とし
ての必要な強度靭性を確保することができない。一方、
２．２％を超えると溶接用の劣化が著しいので、０．３
〜２．２％に限定した。

八ｆｆ：０．００１〜０．０７％ ７４６は製鋼用脱酸元素として重要な元素であると共に
、溶接熱影響部の靭性向上にも効力を有する元素である
。

然し、０．００１％未満では脱酸効果が充分ではなく、
一方０．０７％を超えて添加しても溶接熱影響部への効
果は飽和するので、ｏ、ｏｏｉ〜０．０７％の範囲に限
定した。

以上が第１グループに入る必須添加元素である。

次に選択添加元素について述べる。

Ｎｂ：０．０８％以下 Ｎｂはオーステナイトの再結晶を抑制し、その再結晶温
度域を広げる効力を有する。そのためオーステナイト粒
の伸長粒化、変形帯の導入が容易となり、著しい細粒化
が達成され、靭性を向−にせしめる。Ｎｂは又、析出強
化元素としても有効である。

然し、０．０８％を超えると溶接部の靭性が著しく劣化
するので０．０８％以下に限定した。

Ｃｕ　：　２．　Ｏ以下 Ｃｕは強度を向上せしめると共に、耐食性、耐候性向上
に有効な元素である。時効処理をすることにより、ε−
Ｃｕ相で析出し著しい強度向上が達成される。しかし２
．０％を超えて添加する場合には、加熱時にＣｕに起因
する表面割れが発生し易いため、２．０％以下に限定し
た。

Ｎｉ：３．０％以下 Ｎｉは靭性向上に有効な元素であるが、高価なためと、
３．０％を超えて添加しても、靭性向上の効果はそれ程
向上しないため３．０％以下と限定した。

Ｔｉ：０．１％以下 ＴｉはＮｂと同様、オーステナイトの再結晶の抑制、析
出強化に有効な元素である。

又、溶接熱影響部の靭性向トにも有効である。

然し、０．１％を超える場合には、ＴｉＣの析出のため
靭性劣化が生じるので、０．１％以下に限定した。

Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｖ　：　０
．１％以下 Ｃｒ、　Ｍｏ、■とも焼入性向上、析出強化に有効な元
素である。然し、上述の規定量を夫々超えて添加する場
合には、溶接部の靭性が劣化するのでＣｒ＝１．０％以
下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｖ　：　０．１％以下に限定
した。

Ｂ：０．００４％以下 Ｂは少量の添加で著しく焼入性を向上せしめる。

然し０．００４％を超えての添加では、溶接部の靭性を
著しく…うことになるので、０．００４％以下に限定し
た。

Ｃａ：０．００８％以下 Ｃａは鋼中の介在物の形態制御に有効な元素である。

Ｃａが添加されることでＨＩＣが抑制される。然し０．
００８％を超えて添加する場合は、Ｃａ介在物のクラス
ターを形成し易くなり、ＨＩＣが逆に劣化することにな
る。そのためＣａの添加量は、０、００８％以下に限定
した。

以上記載した第２グループの元素、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｔｉ、　ＣｒＸＭｏ、■、Ｂ、Ｃａは、製造されるステ
ンレスクラッド鋼の用途に応じ、１種もしくは２種以上
が夫々の規定の範囲内の量添加されることになる。

（実施例） 本発明の実施例において使用した母（７トおよび合仕材
の化学組成を第１表に示す。

これらの素材のクラッド組立ては、新サンドインチ型、
オープン型、両面クラッド型の３種類とし、組立て時の
厚さ、仕上厚さの詳細を第２表に示した。

圧延に先立つ炉加熱を１２００℃とした。（第４表の例
は１０５０℃）圧延過程における急速加熱は、圧延機の
出側において高周波および火炎で行なった。高周波の周
波数は３０ＫＨ２を採用した。サンドインチ型、両面ク
ラッドの場合には渦巻状のコイルを採用し圧延中に上下
面から加熱し、オーブン型の場合には第２図に示すよう
な圧延板の反りにならうような装置を用いて合せ材側の
みを加熱した。火炎加熱は加圧コークス炉ガスを燃料と
して使用した。圧延過程における加熱回数は１〜６回で
ある。

圧延温度は母材および合せ材に挿入された熱電対により
計測され制御された。

圧延終了後の加速冷却に際しては冷媒として水を使用し
水量により冷却速度を制御した。

調査項目としては、界面の剥離、合せ材の割れ、剪断試
験（ＪＩＳ　　Ｇ　　０６０１）、耐食性試験（ＪＩＳ
　　Ｇ　　０５７３．６５％硝酸腐食試験）、母材の引
張試験、母材のＶノツチシャルピー衝撃試験等を行なっ
た。第３表に従来のステンレスクランド鋼の製造法と対
比してその結果を示す。

第３表中、従来法（高）は、合せ材の割れ、耐食性の観
９点から高温での仕上圧延プロセスを示すもので、従来
法（低）は母材の靭性を重視して低温仕上プロセスで行
なったことを意味するものである。又、当然のことなが
ら従来法においては、何れの場合でも圧延過程における
急速加熱は実施していない。圧延後の冷却法としては、
放冷と加熱冷却の双方を実施した。

第３表の結果から従来法による場合には、合せ材と母材
の何れの組合せにおいても、従来法（高）のプロセスで
は、母材の靭性は、例えば５ＵＳ３１０　Ｓ／Ｂ鋼のよ
うに非常に低い。又、従来法（低）のプロセスでは、合
せ材に割れが発生（ＳＵＳ３２９ＪＬ２）したり、著し
い鋭敏化が起こたっり　（ＳＵＳ３１０Ｓ、５ＵＳ４４
４）、界面剥離が生じたり（Ｓ　Ｕ　Ｓ　３０４．５Ｕ
Ｓ３１６Ｌ）　している。

一方、本願発明の実施例（表中、本発明（１）、本発明
（３）、等のカッコ内の数字は特許請求範囲の発明の番
号を示す）は本発明（］）〜（４）の全部において、従
来法にみられる合せ月の割れや鋭敏化、もしくは界面の
剥離はなく、而も母材の靭性については、従来法に比較
して格段に向上していることが判る。

而も、圧延後急速冷却した場合には、母材の物理特性の
向上の他に、更に耐食性の著しい向」二が明確にされて
いる（ＳＵＳ３２９ＪＬ２／Ｄ鋼　本発明（４）、５Ｕ
Ｓ３１０Ｓ／Ｅ鋼　本発明（４））。

第４表は、炉加熱１０５０℃加熱のクラッド圧延を実施
した例であり、圧延過程において合せ材側の急速加熱を
実施している。但し、この例では界面近傍の温度が板厚
８０１ｍになるまで１０５０℃以上を保つように、２バ
ス毎にやや長時間の加熱を実施した。本発明の方法を採
用することにより圧延前の１０５０℃加熱程度でも高い
剪断強度が得られることが判る。

「発明の効果」 以上詳述したように、本発明方法により、合せ材の割れ
発生を防止し、その鋭敏化を抑制し、界面の剥離発生を
完全に防止した上で、母材の強度並びに靭性を格段に向
上せしめた耐食性の優れたステンレスクラッド鋼を製造
することが可能となった。而も本発明の副次的な効果と
して、クラッドの低温加熱、直接固溶化処理（直接ＳＴ
処理）も可能としたので、本発明の業界に与える影響は
頗る大きいものがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例のサンドインチ型クラッド組立
図をその断面で示した図面、第２図は本発明方法を実施
するための合せ材の加熱装置の例を斜視図で示した説明
図、第３図は従来のクラッド組立図をその断面で示した
ものである。 に合せ材、　　　２：母材 ３：剥離剤、　　　４：高周波コイル、５：台車、　　
　　６；バネ。 弗 ■ 合せ材 第 圓 第 園 Ｃ山）

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）フェライト系もしくはオーステナイト系ステンレ
   ス鋼又は２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材として
   重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．０５〜
   ０．８％、Ｍｎ：０．３〜２．２％、Ａｌ：０．００１
   〜０．０７％を含有し、残部鉄および不可避的不純物か
   らなる鋼材を用い、クラッド圧延の途中において、前記
   合せ材側を急速加熱することにより該合せ材側を前記母
   材側より高温となし、而も圧延の仕上温度を母材側で６
   ５０〜８５０℃に制御することを特徴とする耐食性およ
   び靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法。
2. （２）フェライト系もしくはオーステナイト系ステンレ
   ス鋼又は２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材として
   重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．０５〜
   ０．８％、Ｍｎ：０．３〜２．２％、Ａｌ：０．００１
   〜０．０７％を含有し、更にＮｂ：０．０８％以下、Ｃ
   ｕ：２．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｔｉ：０．１
   ％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｖ
   ：０．１％以下、Ｂ：０．００４％以下、Ｃａ：０．０
   ０８％以下の１種もしくは２種以上を含む残部鉄および
   不可避的不純物からなる鋼材を用い、クラッド圧延の途
   中において、前記合せ材側を急速加熱することにより該
   合せ材側を前記母材側より高温となし、而も圧延の仕上
   温度を母材側で６５０〜８５０℃に制御することを特徴
   とする耐食性および靭性に優れたステンレスクラッド鋼
   材の製造方法。
3. （３）フェライト系もしくはオーステナイト系ステンレ
   ス鋼又は２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材として
   重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．０５〜
   ０．８％、Ｍｎ：０．３〜２．２％、Ａｌ：０．００１
   〜０．０７％を含有し、残部鉄および不可避的不純物か
   らなる鋼材を用い、クラッド圧延の途中において、前記
   合せ材側を急速加熱することにより該合せ材側を前記母
   材側より高温となし、而も圧延の仕上温度を母材側で６
   ５０〜８５０℃に制御し、その後、３〜６０℃／ｓで急
   速冷却することを特徴とする耐食性および靭性に優れた
   ステンレスクラッド鋼の製造方法。
4. （４）フェライト系もしくはオーステナイト系ステンレ
   ス鋼又は２相系ステンレス鋼を合せ材とし、母材として
   重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．０５〜
   ０．８％、Ｍｎ：０．３〜２．２％、Ａｌ：０．００１
   〜０．０７％を含有し、更にＮｂ：０．０８％以下、Ｃ
   ｕ：２．０％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｔｉ：０．１
   ％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｖ
   ：０．１％以下、Ｂ：０．００４％以下、Ｃａ：０．０
   ０８％以下の１種もしくは２種以上を含む残部鉄および
   不可避的不純物からなる鋼材を用い、クラッド圧延の途
   中において、前記合せ材側を急速加熱することにより該
   合せ材側を前記母材側より高温となし、而も圧延の仕上
   温度を母材側で６５０〜８５０℃に制御し、その後、３
   〜６０℃／ｓで加速冷却することを特徴とする、耐食性
   および靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法
   。