JPH02289333A - 多孔質構造体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分計〕 本発明は、＠音材や断熱材などに用いる多孔質構造体に
関し、％に１層の１ｇさ方向もしくは層の面方向に比重
を連続的に変化させた多孔質Ｎ！４を有する多孔質構造
体に関するものである。

〔従来の技術〕

従来より吸音材、断熱材としては、グラスウール、ロッ
クウール、ウレタンフオームなどの多孔質材が用いられ
ているつ又ウレタンフオーム、スチールウール々どの多
孔質材は、空気浄化用フィルタとしても用いられている
。これらの多孔質材は、？！気掃除機、冷暖房空調器、
空気清浄ｒｉ々どの消音、断熱、空気浄化処理用に多・
陽に使用されるようになり、多孔質材を低コストで高性
能且つ使用に際して形状等の制約条件の少ないものにす
ることが１機器製造者’ｉ１９から強く望まれているう
一般に、吸音材や断熱材は非通気材である構造体に内張
すして用いられろうこの構造体はＭｆｌｌとしであるい
は空気流の流路の一部を形成する機能を有する。又フィ
ルタは非通気材の伜に多孔質材’ｄ（ＩＩ込んで、フィ
ルタユニットを形成している。

フィルタユニットの多孔質材の周囲から流れが漏れない
よう、上記の枠が流れのシール効果を果している。

このような多孔質材と非通気材とが絹合わされた多孔質
構造体は、それぞれ別部材が組合わされて１喫され九り
１発泡性素材を利用して多孔質材が成形された後に一部
の而を非通気性＋７１０工する等して製作されている。

これらの多孔質構造体、及びその製法に関しては１例え
ば、特開昭５３−１１３１１２号公報「′ｉｔ気掃除機
」、！＃公昭５８−５２１３２号公報「空気調和機の室
内ユニット」、特開昭４６−１０４５号公報「多胞質熱
可塑性材料及びこれに融着された熱可塑性シート材層か
ら成る複合物品並びにその製造法」、特開昭４８−１９
６５４号公報「軟質積層外皮の成形方法」などに示され
ている。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記のような従来の多孔質構造体では、比重が均一な多
孔質ｒｆ４キこれより比重の大きい層（列えば、非通気
層）が組合わされた単純形状のものであるので、より性
能を向上させるべく、／４適な比重分配や形状のものけ
、できに＜＜、＠音特性や断熱特性などの良いものけ得
られにくいという課題があったっ 本発明は、上記のような課題をＶｆ４消するためになさ
れたもので、比重変化を持たせた多孔質層を有すること
により、吸音特性や断熱特性などを良好なものきすると
ともに複雑な材質にも対応できる多孔質構造体を得るこ
とを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

本発明に係る多孔質構造体は、比重を１層の厚さ方向も
しくけ層の面方向に連続的に変化させ乏多孔質Ｉ−を有
するものである。

また９本発明に係る多孔質〔碕造本は、比重を変化させ
た多孔質層を塾成する粒状素材を１球体もしくけ清円体
としたものであり、さらには、その長径を０．２〜ｌ　
Ｏ（ｑ＠　）にしたものである。

撞た０本発明に係る多孔質構造体は、比重を変化させた
多孔質層と、この多孔質層よりも空孔率が小さい中実層
とを層状にしたものであり、さらＶＣは、中実層が虫合
判で多孔質層乏；砿簀しているものであり、さらには、
この礪合層を非通気性としたものである。

また０本発明に係る多孔′何輩造体は、復数の。

比重を変化させた多孔質鳴き中実層とを組合せたり、中
実層の厚さを１００ミクロン以下のスキン層としたりし
たものである。

また１本発明に係る多孔質構造体は、比重を変化させた
多孔質層の一側ＩＹＵｖＣ，この多孔質層よりも空孔率
が小さい中実層を、他側面に摩さ１００ミクロン以下の
スキン層を設けたものであるっさらに９本発明に係る多
孔質構造体は、比重を変化させた多孔質層を構成する粒
状素材を複数のＷなる形状や材質にしたものである。

〔作用〕

本発明においては、比重すなわち空孔率を変化させた多
孔質層が、各ＰＢ詩性を向上させる。３例えば、厚み等
に応じて空孔率の変化度合を変えて吸音特性の周波数特
性を制飼した妙、輻射や熱伝導による断熱機能の側倒を
両立させたりする。

さらに１球体状素材を用いると成形時の層状態が安定す
る。尚、音波の侵入深度や音響エネルギーの壁間粘性効
果より吸音特性を最適にする粒状形状が存在する。

オた。多孔質１−き中実層やスキン１傷きけ融着°され
、特に非通気性の中実層とを層状にすると遮音特性が向
上し、さらに融着されたスキン層によりイ氏＠彼攻で多
孔質体の音響インピーダンスが極小になり低周波域の吸
音特性を向上させる。

任意ｊ−の多層材では、相乗的に機能が発揮されるとと
もに構造体としての機能も付和されるうさらに、明脂粒
以外に遮音やシールドあるいけ強度向上などに寄与する
粒状素材を含ませると該機能が付加されろう 〔実施列〕 以下１本発明に係る多孔質構造体（以下、多孔質体ちる
いけメ―状のものけ多層材きもいう。）の実施列を説明
する。

第１１図（イ）、（ロ）はそれぞれ本発明に係る一実楕
例の多層材（１）の嘩さ方向に切断した断面を模式的に
示す１辺である。（２）は比重の大きい層、　Ｉ＋ＩＪ
えば融合層で１通気性又は非通気性のいずれでもよい。

（３）は比重の小さい多孔質層で１通常は通気性であり
。

空孔率は、厚さ方向に連続的に変化している。１４）は
通常比重が層（２）と層（３）の中間にあるスキン層で
。

向えば厚さ１００ミクロン以下の融合層である。

多層材ｉｌ＋は、融合＠（２）と多孔質層（３）とが−
本化しているつ同様ＶＣ＠今層ｒ２）き多孔質層（３）
とスキン層（４（け−本化しているう 多層材イ１）を吸音材として使用するききは、多孔質１
ｍ　＋３）を騒音源１ｎｌｌ　Ｋ対面させて、音のエネ
ルギーを吸収減衰させかつ、融合層（２）で音波が透過
するのを防ぐっ 第２１９は多層材（１）すなわち吸音材を框気掃除機に
利用した列ｆｉ−示す安部断面図である。同図において
。（５）は外枠、　＋６１Ｆｉ騒音源の一つであるブロ
ワ−モー’Ｊ−で＄６）Ｏ音材（１）はブロワ−モータ
ー（６）の排気’Ｉｌｌを包むような形状に形成され、
多孔質層（３）がブロワ−モーター（６）側に、融合層
（２）が外１１１１になっているう矢印は電気掃除機運
転中の風の流れを示す。

以上の！１＆成においては、ブロワ−モーａ　−＋６１
から発生する掻音は吸音材１１）Ｋよって吸音、遮音さ
れる。

次に、上記のような多層材（多孔質構造体）（１）５−
構成する。４１７）厚さ方向もしくは層の面方向に比重
を連続的に変化させた多孔質層の製造方法及びヒ侍性に
ついて説明する。

オず、製造方法について説明する。尚、＃遣方法に関し
ては、同−出頚人より別途特許出頭されているので、こ
こでは、その代表列を説明するヮ第３図は第２囮に示す
多層材の鯛造方法を説明する金型構成断面図である。１
７）は凹側金型で１列えばアルミニウム等の熱伝導性の
良い材質で構成されているつ＋８）は凸ｌ１ｌＩ金型で
、同様にアルミニウムで１成されている−、　＋９１ｉ
１は各々金型の温度を上げるヒーターで、凹側金型（７
）の方が凸側金型（８）よりも高温にされろう ＠法■ 原料として、熱可塑性・封脂の粒状素材を用いて。

多孔質構造体を成形する場合について説明するつ凹側金
型（７）の゛ｌＩ部ｌＩＤの７ａ度は、凹側金型（７）
と凸側金型（８）によって形成される閉空間ｔ１３内に
入れられる原料である粒状素材の軟化するｑ度以上で熱
分１’ｎ度以下１通常１５０〜２４０℃にセットされ、
凸叫金＠（８）の涜部口３の温度は、凹ａｌｌ金型（７
）の壁部ｆｉυの温度よりも低い襟度１列えば原料とな
る粒状素材の軟化する温度付近１通常１０〜１８０℃に
セットされる。ここにおいて金型（７１＋８）内に列え
ばＡ　Ｂ　Ｓ　（ａｃｒｙｌｏｎｉｔｒｉｌｅ　−ｂｕ
ｔｇｄｉｅｎｅ−ａｔｙｒｅｎｅ　ｒｅｓｉｎ）　＠脂
（軟化する温度８０〜９０℃）等の熱可塑性’Ｉｔ指の
粒状素材（直径０．２〜３朋徨度）を投入し、金型を加
圧しながら閉じ、数１０秒〜数時間＋ＪＯ鳩する。この
ｉｌＯ熱は一ヒ述した金型ｆ７１１８）のセット殖産で
行なわれ、加圧力はノ１０熱状態で１ゆ／−〜数ｔｏｎ
／（−７ｄであるっするき、凹側金型（７）の高温壁部
００に接触した粒状素材は溶融し、前終的には比重の大
きい層、換言すれば融合層（２）にな怜、融合の程度に
よ吟通気性から非通気性に変化する。凸側金型（８）の
壁部１３は高福引翻りより低温のため、壁部口ｊから上
記融合層（２）までの粒状素材は、完全流動までには到
らないが、半流動状態で９粒状素材各々が妾１’ｌ’ｌ
！部分で溶青し、＠終的には上記融合層（２）Ｋ溶着し
た多孔質層（３）が形成される。この多孔質層（３）は
通常は通気性であるが、バインダーなどの素材の混合材
によっては非通気性になる。

このようにして比重の大きい層と比重の小さい多孔質層
を一体的に同時に成形することができる。

以上のように凹側金型（７）の“引１υと凸側金型（８
）の滑部ｔＪ３の１度を一定温度にセットして、完全溶
融、半流動状態を得るには、実験によれば。（０℃以上
の温度差が望ましかったつ 凹側金型（７）の置部ｌ′１１１の温度が１５０℃以下
になると１粒状素材が融合しにくくなり、２４０℃以上
になるき、完全溶融が進み過ぎて多層化が困難となる。

凸側金型１８）の壁部（１３の温度が１０℃以下になる
き０粒状素材各々が接触部分で溶融が起らず接着しにく
くなり。（８０’Ｃ以上になる６粒状素材の溶融が進ん
で、４孔質層にすることが困難になろう 粒状素材の直径が０．２１以下になると、空孔径が小さ
く壺って、多層材の機能９例えば吸音特性。

断熱特性が低下するつまた。空孔径を大きくしようとす
ると１粒子間の＠着度合が少々くなり０機械的強度が低
下する。直径が３１以上になると。

断熱特性は良いが１音特性が低下する。

金型による圧力が１ｋｌ？／ｉは下になると１粒状素材
各々の融着が不安定になり、圧力が６　ｔｏｎ　／−以
上になるき、＠度制御の積度が厳しくなって生産性が低
下するっ 金型による加・熱時間は、数１０秒以下になると溶着が
不充分になり、ｐ１時間以上になるき、＠融が進み過ぎ
て、融合層と多孔質層の境界が不明瞭きなり、特性が悪
（なるっ 金型の高＠叫に形成される比重の大きい融合層は、　７
Ｊ［］熱温度、加熱時間々どを変えると、形成される融
合層の厚さ１通気性の度合（通気性から非通気性まで）
が変化するので１種々変化さｑて。

希望特性の多孔質構造体を得るこきができる。

なお熱ＯＴ塑性明脂の粒状素材原料としては０代表的な
ものとして、ｐｐ（ポリプロピレン）。

Ａｓ（アクリルスチロール）、スチロールなトラ用いる
ことができるっ又熱可塑性ｉａｌ脂の粒状素材にバイン
ダーきして、メチルエチルケトン（ＭＫＫ）セルロース
、ワニス、アセト／ヲ吹付けたり、混ぜたりすると、多
層材の粒状素材各々の固着力が増し１機械的強度が向上
して、取扱い性が良くなる。

嬰法例■−１ 製法のにおいて、凹側金型（７）の９．部ｎｔ＋の楊度
を１５０℃にセットし、凸１則金型（８）の壁部圓の温
度をｔａａ”ｃにセットし、ＡＢ８樹脂として、′Ｒ気
化学工業株式会社製ＧＴＲ−４（）（グレード）。

軟化する１度８６℃の熱可塑性相互の粒状素材。

直径１１の球状粒子７ｉ−金型に入れ、金型ｆ７１　＋
８１を閉じた。清面（１１１０３＋８１′ｌの手雉は１
０朋であったっこの状態で１０分間弱経過（つまりＱＯ
熱状聾を持続）させて金型１７）　！８）　７ｉ−開数
したうなおＱＣ１熱状態のときの７ＪＯ圧力は５０に９
／−であった。このようにして成形した多層材Ｃ１）は
１享さが１０鰭で、その中の融合層（２）け９１きんど
なく、＄孔質層（３）のみであった。

製法■ 原料として、熱硬化性１１脂の粒状素材を用いて多層材
を成形する場合について説明する。

製法■と同様にして、凹１０Ｉ７金型＋７１の゛環部Ｕ
の温度は０粒状素材の軟化する温度以上で熱分解以下に
セクトされ、凸側金型１８）の壁部０３の温度は、凹側
金型（７）の壁部（１１１の温度よりも低い粒状素材の
軟化する温度付近にセットされるっここにおいて金型１
７１　＋８１内に熱硬化性明哲１列えばフェノール。

ＰＢＴ　（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＥＬＴ（
ポリエチレンテレフタレート）などの粒状素材でＩ直径
０．２〜３Ｈ程度の粒子を、バインダーとをるａｌえば
セルロース、フェス、各種接着剤などと混合して投入し
、金型ｆ７１　＋８１を加圧しながら閉じ。

数分〜数時間加熱する。この加熱は上述した金型ｆｉｌ
　＋８１のセット温度で行なわれ、加圧力は加熱状態で
１ゆ／−〜数ｔｏｎ　／−である。

このようにするき、凹側金型（７）の高温壁部α９に接
触した粒状素材は、軟化し、バインダーで接着されて比
重の大きい層となり、軟化の程度により。

通気性から非通気性に変化する。凸側金型（８）の壁部
（Ｉ３は高温壁部α０より低温のため、壁部ｆ１３から
上記の比重の大きい層１２＋までの粒状素材は、完全流
＃ｈまでには到らないが、半流動状態で９粒状素材各々
が接触部分でバインダーで接着されて、最終的には、上
記の比重の大きい層（２）に接着した多孔質層１３）が
一体内に形成されるうこの多孔質層１３）は通常は通気
性であるが、バインダーの混合量が多くなると、非通気
性になる。

製法列■−１ 製法■において、凹側金型（７）のｌｌ［Ｉｆｌのは度
を２００℃にセットし、凸側金型（８）の壁部Ｔ１３の
温度を１５０℃にセットし、熱硬化性樹脂として、フェ
ノール樹脂（明和化成株式会社製、　　ＭＹ−１５２（
グレード）、軟化する温度１９０℃）で直径１龍の粒状
素材を、バインダーとなる粉末状セルロース１５重号％
と共に金型に入れ、金型＋７１　＋８１を閉じた。壁面
［１１１１１３間の距離は１０１であった。この状態で
１０分間徨経過（つまり加熱状態を持続）させて金型（
７）（８）を開放した。なお加熱状態のときの加圧力は
ｓｏｂｇ／ｃｒＩであったうこのように成形した多層材
ｆ１１は厚さが１０ｍで、その中の比重の大きい層（２
）は嫌きんどなく、多孔質層（３）のみであった。

尚、前述の製法■、■においては、高温側、低＠側金型
！７）　（ｓ）の壁部ｌｌｌ１ＩＩ３の温度を一定に保
った上で、原料を投入する列であるが１例えば１両金型
が常温の状態で、原料を投入し、その後金型温度を所定
の温度に向って昇温させる過程で成形体をなり出す方法
でも、同様の多層材を形成させ得る。

この場合の成形ををり出すときの高温側、低温側金型の
温度差は、実験の結果、ｒｆｉめでわずかな温度差例え
ば２℃でも可能であった。この〆品度差は素材の材質、
大きさ、形状などの性状、金型の昇温速度、加圧力など
によって変わるものである。

その池、凹側金型（７）の壁部ａｎと凸側金型（８）の
壁部（＋３とに１度差を投ける方法きして、第４図に示
すように凸側金型（８）の置部（＋１を１例えばＰＢＴ
（ポリブチレンテレフタレート）　樹脂、　　Ｐ　ＲＰ
　（ｒｔｂθｒｒ６ｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｐｌ！Ｉｃｔｉ
ｃｓ　）＋ａｊ脂等の熱伝導性の悪い材質Ｑ４で構成し
てもよい、又金型（７）（８）を同材質で大きさを変え
てもよい、要は材質と大きさに基因する熱容量及びヒー
ターの発Ｍｔの大きさの組合せにより金型１７１　！８
）に所望の温度差を、過渡的に又定温的に設定すればよ
い。

さらに、多層材の多孔質層の比重を、多孔質層の層面方
向に変化させようとするには、低＠側の金型の温度を上
記層面方向に沿って変化さればよい、すると低温側の金
型の中でも、より高温部に対向する多孔質層部分け、比
重が太き（なり、より低温部に対向する多孔質層部分は
比重が小さくなる。

一方、上述の製法においては、多層材が一体的に成形で
きるので、金型を変えることにより１種々の形状１％に
４雉な形状の多層材にも容易に対応できる。

次に、このようにして製造された０層の厚さ方向もしく
は層の面方向に比重を連続的に変化させた多孔質層の各
種特性及ん応用等について説明する。

（１）吸音特性 第５図は、製法列■−１で成形された厚さ１０顛の多孔
質構造体（曖きんど全域多孔質層）における厚さ方向の
空孔率（比重）分布列を示す図であるつ 図中１曲線Ａ、　　Ｏは、空孔率が厚さ方向にほぼ−様
な特性を示し、それぞれ約２５（％）、約１０（％）の
ものである１曲線Ｂは、空孔率が厚さ方向に分布を有し
。（０〜２５（％）の範囲で連続的に変化しているもの
である。

この種の多孔質構造体を吸音材として利用する場合には
、その吸音特性が問題になる。第６１ｇは第５図に示す
三種類の空孔率分布を有するサンプルにおける垂直入射
吸音率をＪ工ｓ　　Ａ１４ｏｓｒ管内法による暉築材料
の垂直入射吸音率の測定法」により測定した結果を示す
。尚１曲線Ｂの厚さ方向に空孔率分布を有するサンプル
では、７Ｆ！孔率が１０（％）の方を音波を入射する而
きした。図から判るように、空孔率分布を有するサンプ
ル（曲＃Ｂ）が借も吸音率特性が良いことを確認した。

この理由は１次のように考えられろう上記の、ＴＩ８に
規定されている測定においては、その構成を第１図に示
すように被測定体（多孔質体）（１）の背面は剛壁１で
ある。従って、音波Ｇυが多孔質体ｆｉｌ内に入射され
た場合、その音波０υの粒子速度は剛壁面ｒＢで零々な
るっ粒子速度は、剛壁面（７）から離れ入射面に近づ（
程太き（なり、入射面位置Ｇ３が骨太である。音波が吸
収される原即け、音波が多孔質体（１）内の細い隙間の
中を伝曜する行桿において、その清面との粘性効果によ
って音響エネルギーが熱エネルギーに変換され消散され
ることによる。一方、粘性効果は１粒子速度が大きくな
るほど顕著となるので、多孔質体の入射面の空孔率が全
体の吸音特性に大きく影響するつ以−Ｆより、空孔率が
小さい４１ど、多孔質体（１）の隙間が細くなり粘性効
果が太き（なるが、空孔率が小さくなり１嶋ぎるとかえ
って音波が多孔質体ｉｌｌ内に侵入しにく（なり吸音率
は低下してくる。第５図及び第６図において１曲線Ａの
サンプルは空孔率が犬き堝ぎ、また曲＠Ｃのものは空孔
率が小さ過ぎて珊適な粘性効果が得られていないと言え
る。曲＠ＢのものＶｉ、多孔質体（１）の音波入射面（
粒子速度最大位１）が最適な空孔率であり、かつ剛壁側
へ行くほど空孔率が大きくなっているので音波が多孔質
体（１）の深部にまで容易に入射でき。

その結果吸音特性が優れているこさを示している５次に
、多孔質体の面方向に空孔率（比重）を変化させること
による吸音特性の改善効果について説明するう第８１ｇ
は、三種類のサンプルの空孔率の変化を示し１曲線Ａ→
Ｂ−ｅＱの順で空孔率が小さくなっている。このききの
吸音特性を第９図に示す。この図より、特に、音波入射
面側の空孔率を小さくすれば（曲ｙ６ｃＫ相当）、低周
波域の吸音率が向上する。従って、多孔質体の面方向の
空孔率に分布を持たせるこきにより、広い周波数帯域で
良好な吸音特性を得ることができるっ上記多孔質体は嘩
さが１０（朋）の場合であったが、［暖さを１００１０
０（にした場合の吸音特性について説明する。

第１０図に三種類のサンプルの空孔率分布を示し、第１
１図にそれらの垂直入射吸音率を示すっこれらの図より
、　１ｉｉＪさが１００Ｃ芦ｉ＋）の場合は。

厚さが１０（ｗ嘗）の場合とは逆の特性となっているこ
とが判る。即ち、厚さが１００（＋ｕ＋）の場合は、空
孔率が剛壁側に向って小さ（なる方（曲線Ｃ）が吸音特
性が良くなっている。この叩出は。

次のように考えられるっ 順さが厚くなるき音波が多孔質体内を伝播する距離が長
くなるので、伝播途中で音波が反射される借が多（なる
っ吸ｉＷ性は反射量が少ない方が良くなるので、このた
めには、音波が入射する空気側の固有音１インピーダン
ス（空気の密度き音速の積）と多孔質体の音響インピー
ダンスとの不連続を無くすと効果的であ７−、、すなわ
ち、空気１ｍに面する多孔質体の空孔率を大きめにして
その音嘴インピーダンスを空気の固有音響インピーダン
スに整合させ、剤層側に向って徐々に空孔率を小さくさ
せてい（方が、多孔質体の１ワさが１享い場合には吸音
特性が良好に々る。

以上のように、多孔質体の最適な空孔率分布は。

そのＩＱさによって異なってくるが、いずれにせよ連続
的な変化を与えることにより、良好な吸音特性を得るこ
とができることを確認した。

多孔質体は、従来より断熱材や保＠財としても用いられ
ている。多孔質体が断熱作用や保温作用をするのは、多
孔質体の細い隙間の中に含捷れた気体の対流による熱伝
達が小さ（、また、多孔質体を構成する周体の接触伝熱
面積が小さいことからその熱伝導も低いことに基因する
のは衆知のことであろう しかし、多孔質体は、輻射伝熱の影響が強く。

このことが断熱・保ｌ雁特性を大きく左右しているうこ
の輻射伝熱を低減するため、従来は例えば断熱・保温材
の表面にアルミ＠、′５−帖りつけるなどして多孔質内
部に輻射線が入射しないようにされているが、生産性が
悪く、また、貼り付は部の剥離など耐久性の問題点があ
った。一方、多孔質体の空孔率を小さ（して輻射伝熱を
改善するこきも図られている。しかし、？！孔率を小プ
くすると熱伝導が太き（なることから、全体的には断熱
・保温特性の改善には有効となっていないっ 本発明に係る多孔質構造体は、空孔率（比重）を変化さ
せたものであり、その変化具合も用途によって適宜変え
られるものである。従って０表面近傍の入空孔率を小さ
（シ、内部では空孔率を大きくすることによゆ９表面で
輻射線を遮断でき。

かつ、鳩伝導も太き（ならないようにすることができす
ので、断熱・保温特性の優れた多孔質体を得ることがで
きる。

含油軸受は１通常多孔質体に潤滑油を含浸させ。

外部から給油することなく自己給油できるものであゆ、
軸受荷重の小さい領域では、その安価性から広く利用さ
れているう 一部に１強制給油のすべり軸受では、４１１がｌａ１転
中には摺動面の油噂に２０に９／ｆｆ１４度の油圧が生
じて軸が浮き上がり、軸と軸受は＠層内には接触しない
いわゆる完全潤滑（液体潤滑）きなる。−方、含油軸受
では、油圧が生じてもその一部が軸受の多孔層を通じて
外部にリークして油圧が低下し、軸と軸受とは局部的に
接１＠するいわゆる境界ｆＡ清が行なわれるこ々になる
。従って、軸受摩擦係数も１強匍１給油の場合の０．０
２〜０．０５に対し。

含油軸受の場合は０．１〜０．２と増η口し、＠度上昇
も比較的高くなる。

以上の含油軸受の許容軸受荷重は、摺動面の油″虜千を
向上できれば改善できる。これに対し、従来より、多孔
質；ｑを通じて油流が生じ、しかも油圧が低下しないよ
うな方法が検討されている。

列として、＠受表面は多孔体の気孔直径の小さい１轡に
、保油部分は気孔直径の大きい層に分ける方法がある。

すなわち、保油層に、気孔直径の小さいライニング層を
接合する方法であ轢、ライニング層で油圧低下を改善し
ている。この方法は１例えば、刊行物「用崎著、“オイ
ルレスベアリング、アグネ社発行、Ｐ、８７Ｊに記載さ
れている。しかし。

この方法は、二層の妾続部分で気孔直径（気孔率）が不
連続になるので、保油層からライニング層への自己給油
抵抗が太き（なり、軸受荷重の改善効果が十分発揮され
ていなかった。

これに対し９本発明に係る多孔質ＰＩ！ｉＩ造体では。

軸受多孔質本の気孔直径を、軸受表面で府も小さくシ、
底部に向って連続的に気孔直径を大きくするこ♂ができ
るので、油ｊ嘆圧の向上と共に自己給油量も適ｔが保た
れ良好な軸受性能を得ることができる。

本発明に係る多孔質構造体では、気孔直径（気孔率）を
変えることができるのでフィルタとして利用すれば連続
的に粉噸が除去できて目づまりが少なくなり粉塵の捕獲
効率の良いものを得るこきができるうさらに、外イ１１
８を気孔直径の小さい層とする構造体として利用すれば
一体型フィルタユニットにすることもできる。

尚、空孔率（比重）を連続的に変化させた多孔質層を有
する多孔質構造体は、その優れた特性や復唯な材質にも
対応できる特長を活かして上記以外の分野へも利用でき
ることは言うまでもない。

以上説明した多孔質層を形成する耐指紋は形状が球状の
？１か０円筒状１円往状、立方体などでもよい。ひげ付
きの熱可塑性樹脂粒はひげの部分が溶融しやすいので、
原料として好適である。又多層材の軽量化を図る目的で
９例えば発泡した中空粒状素材や発泡性素材を原料とし
て利用するこきもできる。又補強用として原料に短繊維
を混入させてもよいし、バインダーとして糸状の熱可塑
性有脂を原料に混入させてもよい。

尚、多孔質体としての特性、特に吸音特性に対し１粒状
素材の形状や長径には、より優れた特性を有する範囲が
あることを確認した。以下、説明する。

第１２図は９粒状素材の形状を変えた場合の垂直入射吸
音率の特注のバラツキ（サンプル数５個での特性のバラ
ツキ）を示す図である５曲線Ａは粒状素材が直径ｏ、　
８　（ｆｌ）　、長さ１（龍）の円筒形状のもの０曲線
Ｂは直径１（ｆｌ）の球体状のものである。尚、いずれ
も多孔質層の厚さは１０（ｍｗ　）であり、吸音率を測
定した問波数は２　（Ｋｌｌｚ）であるう同図より０球
体状のもの（曲線Ｂ）は。

サンプルの違いによる特性の差が少なく、極めて安定し
ていることが判ろうこの叩出は１球体状の場合粒状素材
どうしの接触点が一個所となるので。

成形時に粒状素材の層状卵が安定して均一になるためで
あろう このように、特にサンプル間で７侍性の安定性を要する
場合などには球体状（球体もしくは嘴円体）にする方が
、より好ましい多孔質構造体を得ることができろう オた。吸音特性は９粒状素材の長径よっても異なること
を確認した。第１３図に１粒状素材の長径と吸音率の関
係を示す、サンプルの厚さｄｌｏ（＊Ｎ）で、測定犠波
牧は２　（Ｋｔｌｚ）である。粒状素材を径を小さくし
過ぎたり、大きくし邊ぎたりするき、音波が多孔質体内
に侵入しにくくなったり。

多孔質体の固有音響インピーダンスが空気側の固有音響
インピーダンスと整合しなくなったりして吸音率が低下
するう同図より１粒状素材の長径は。

実用的な範囲では０．２〜３．０（＋＊ｍ）、好ましく
け１．０〜２．０　（１ｎ）の範囲とすることにより、
吸音特性を良好にできることを確認した。

次に０本発明に係る多孔質構造体の他の実殉例について
説明する。この多孔質構造体は１層の厚さ方向もしくは
層の面方向に比重を連続的に変化させた多孔質層と、こ
の多孔質層よりも空孔率が小さ（比重の大きい中実層と
を層状にしたものである。この中実層は１粒状素材が熱
可塑性樹脂の場合は、融合Ｉｆ１になり、融合の程度に
より通気性から非通気性まで変化する３また１粒状素材
が熱硬化性樹脂の場合には１粒状素材が軟化しバインダ
ーで接着されて比重の大きい層となり、軟化の程度によ
り通気性から非通気性１で変化するつまず、このような
多孔質構造体の代表的な製造方法につｆハて説明する。

！１町：！法１）；ン！１■−２ 特法のにおいて、凹側金型（７）の管部ｏ９の温度を１
５０℃にセットし、凸側金型（８）の帝都０３の偏度を
１００℃にセットし、ＡＨ８樹脂きして、市気化学工業
株式会社製ＧＴＲ−４０（グレード）。

軟化する温度８６℃の熱可塑性樹脂の粒状素材。

直径１すの球状粒子を金型に入れ、金型ｆｉｌ　＋８１
を閉じた。壁面ｆｉｌｌ（１１間の甲雌は１０龍であっ
たつこの状報で２０分１ｌＪ１経過（つまり加熱状態を
持続）させて金型＋７１１８１を開放し九つなお加熱状
態のききの加圧力は１００　ｋ＃／、ｆｆｌであった。

このようにして成形した多層材Ｃ１）を第１４図に示す
うこの多層材ｆｉ１は１雫さがＩＱｍでその中の融合層
イ２）の１１［さけ約１１ｎ＠　多孔質層（３）の摩さ
は約９順であった。

製法列■−３ 製法■において、凹１則金型イア）の管部（１１１の温
度を１８０℃にセントし、凸イ１１り金型（８）の帝都
０３の遠度を１３０℃にセクトし、ＡＢｓｉｌ脂さして
、噴気化学工業株式会社製ＧＴＲ−４０（グレード）。

軟化する温度８６℃の熱可塑性樹脂の粒状素材。

直径ｔ　＊ｘの球状粒子を金型に入れ、金型ｔ７１　＋
８１を閉じた。清面αｕ０間の距稚は１０龍であったっ
この状態で１５分間経過させて金型ｆ７１　＋ｓ＋　′
ｌ？開放した。なおη［ｌ熱状萼のときの１川圧力は１
００に９／−であった、このさき成形した多層材＋１１
は１享さがｆＱｗ＋　その中の叫合層（２）の１雫さは
約１謂、多孔層（３）の１雫さけ約９鰭であったが、＠
！法例の−２の成形多層材Ｆｌｌに比べ、多孔層（３）
の表面部の一合化が一部分進み、３０μｍ桿度のスキン
Ｒが形成されたつ 製法列■−２ 製法■において、凹１［Ｑ金型（７）の糠ａ１１の温度
を２００℃にセットし、６１則金型（８）の管部１１３
の温度を１５０℃にセクトし、熱硬化性樹脂として、フ
ェノール樹脂（明和化成株式会社ｆｐ、＋ｖＷ−７５２
（グレード）、軟化する温度１９０℃）で直径１龍の粒
状素材を、バインダーとなる粉末状セルロース１５重ｔ
％と共に金型に入れ、金型ｆ７１　’８）を閉じた。壁
面１１１１１１間の中略はＩＱｒＭであった。この状態
で２５分間経過（つまり０口熱状態を持Ｒ）させて金型
ｆ７１　＋８１を開放したつ なおり口熱状與の々きのｑａ圧力け１５Ｑｋｑ／−であ
った、このように成形した多層材Ｅｌｌは厚さが１０１
で、その中の比重の大＾い層（２）の１ダさは約１ｍｍ
＋多孔質層（３）の厚さは約９順であったっ々お熱硬化
性樹脂を熱可塑性樹脂でコートした粒状素材を原料とし
て用いてもよい。

上記のようにして成形された多層材（層状の多孔質構造
体）の特性等について説明するっ＜１１　　空孔率 第１５１頭は成形された多層材の空孔率を示す曲線図で
曲線実■−２，実■−３はそれぞれ製法列■−２，製法
列■−３によって製造された多層材の厚さ（ｗ）Ｋ対す
る空孔率（％）を示す、３層合層ｒ２１はいずれ本非通
気性で、実■−２の多孔質層（３）は帽さ方向に空孔率
が連続的に変化し１表面（低温側）で空孔率が青大とな
る。実■−３の多孔質層（３）は厚さ方向に空孔率が連
続的に変化するが、多孔質層（３）の中央で空孔率が最
大になり表面部（低温イ１ｌｌＩ）で空孔率が低下し、
すなわち１表面部の空孔率は、多孔質層（３）のや大の
空孔率と融合層（２）の空孔率の中間であり１部分的に
融合したスキン層１４）が形成されていることを示して
いるっなお比重は材質が同じであれば、当然ながら空孔
率が小さいほど大きいう 多層材を吸音材として使用する場合にはその吸音特性が
問題に彦る。第１６図は垂直入射吸音率を比軸する曲線
図で、垂直入射吸音率を前述のＪ工５Ａ１４０５により
測定した結果を示す５曲線実の−２は製法列の−２で製
造した多層材で厚さ１０龍のもの１曲線従は従来の吸音
材であるウレタンフオームで厚さ１０羽のものの特性を
それぞれ示す５層からも判るように多層材の垂直入射吸
音率は従来の吸音材（ウレタンフオーム）のそれと同等
以上の特性を有することを確認したつ第１１図は同様な
垂直入射吸音率の苛性曲線図で、いずれの曲線も前述の
方法で製造した多層材の特性で、実■−２，実■−３は
それぞれ夷法列■−２，ｌ！！！法列■−３で製造した
］季さ１０朋の多層材の特性を示す。製法例■−３のも
のの特性が良好々叩出は表面部の空孔率の隣適化の影響
と思われるう 次に、スキン層により吸音特性が向上する現象の解明及
びその場適暉さについて説明するつまず、多孔質体素材
としてＡＢ８１討脂を用いて。

庫さ１０削のサンプルを前述の製法■によね製作した。

このサンプルの空孔率分布の実測結果を第１Ｂ図に、空
孔率の小さい方を音波入射面なしてその垂直入射吸音率
特性を第１９１９に示すつ図から明らかなように、この
サンプルでは、４０Ｇ（Ｈｚ）という低（資）波で吸音
率が青火となり、しかもその値が９０（％）を越える良
好な吸音特性が得られた。このとき、このサンプルの音
波入射面１１１１の低空孔率部を顕微鏡で破断覗察した
結果、その表面が摩さ３０ミクロン程度の、はぼ非通気
性のスキン層になっているこきが見出された。

この現象を、第２０図に示す音饗モデルを用いて説明す
る。多孔質構造体の音響インピーダンス（図中、２で示
す）は次式（１）で表わされる。

ここで＊　　ｒｎ　　：多孔質層（３）の音響抵抗ω　
：角速度 −：多孔質層１３）の空気のイナータンス ｊ　：多孔質層（３）の厚さ ρ＊　：多孔質層（３）内の空気の等価密度Ｃ市：多孔
質１−（３）内の空気の等価音速ｍ　ニスキン層１４）
の面密度 吸音率が青太きなる同波数は１式（１）の複素成分が零
となる場合であり、その周波数ｆは次式＋２１となる。

スキン層の面密度ｍは、多孔質層のイナータンスｍｆｉ
　　よりもはるかに太き（なるので１式（２）より明ら
かなように、青火吸音率が得られる周波数ｆは、スキン
層を設けることにより大幅に低８波域まで下げることが
できる。一般に、多孔質層の吸音率は低固波域で悪いた
め、その改善策（！：Ｌ−ては有効である。尚、スキン
層による上記効果は公知であるが、従来はスキン層を多
孔体に貼りつける方法で行っていた。

このような貼りつけ方法では、最大吸音率が得られる周
波数は低下するが、その吸音率の絶対値が低下し０通常
８０（％）以下となる。この理由は１次のように考えら
れる。

式１１）より、！を大吸音率の周波数領域では、音響イ
ンピーダンス２は。

Ｚ　＝　ｒｆｉ きなる。一般に知られているように、ｒｎ＝ρＣ（ρ、
Ｃは空気の密度、音速）のときに、吸音率は１００（％
）になる。しかし、従来のようにスキン層を貼りつけた
場合、スキン層と多孔体との間の貼りつけ部の抵抗成分
が大きくなる。これが。

多孔体の音響抵抗と直列に入るため、上記のｒｎ＝ρＣ
を満足しかくなるきともに貼りつけきいう不安定性から
特性にバラツキが生じたりしていた。

これに対し１本発明では、スキン層と多孔質層とが一体
に成形されるため上記の欠点を鱗消することかできる。

さらに、スキン層の厚さを種々変更して吸音特性の試＠
を行った結果、スキン層の厚さが１００ミクロンを越え
ると、スキン層が質量としてではなく１弾性Ｉｇ（バネ
系）として働くようになり。

最高吸音率の周４１数は、逆に上がってしまい、所要の
効果は得られなかった。従って。（００ミクロン以下が
妥当であることを確認した。

上記の層状の多孔質構造体は、主として二層の場合で説
明してきたが、三層あるいは任意層・任意材質の多孔質
構造体とすることもできる。

第２１図は、スキン層（４）、多孔質層（３）および非
通気性の中実＃（２）よりなる三重層の多孔質構造体（
１９）の断面図を示す、これを、吸音材とじて用いる場
合には、前述したように、スキン層１４）および多孔質
層（３）により優れた吸音特性を有し、かつ非油気性の
中実層（２）が遮音体きなるので、吸音と遮音の両機能
を効果的に発揮する構造体きすることができる。

また、断熱・保温材として用いる場合には、スキン層１
４Ｊが輻射断熱として、多孔質層（３）が熱伝導断熱と
して、中実＃（２）が機器構成ケースさしての役割を果
たす構造体きすることができる。

＃！２２叩け、さらに的の多層状構造体の一実施例であ
り、中実層（２）の両ＩＩＩＫ多孔質層！３）とスキン
層（４）とを有する構造体（ｌｂ）　　の断面図である
うこの構造体は、スプリットあるいはセル形消音器に応
用することができる。第２３図はその一応用列で、ダク
ト（至）内を複数４１に分割するように多層状の構造体
（ｌｂ）　　を配置するものであり、低周波の消音性能
の優れたスジ１フツト（セル）形消音器とすることがで
きる。

尚、上記列に限らず、各分野でその用途に応じて、任意
層會任意材質の多孔質構造体さして応用できることはい
うまでもない。

さらに１粒状素材に樹脂粒以外の粒を含む素材を用いる
ときにより、多孔質構造体の機能を拡大させることがで
きる７以下、その−実施列を説明する。

まず。（１造方法について説明する。

頓法列■−１ 第２４図は金を（７）　’８１の空間αａに２種類の粒
を含む素材を入れ金型（７１！８１を閉じたところを示
す断面図である。凹側金型（７１内に、４を初に長径が
約０．２削の鉄粒ａ！９を積み厚さが約ＩＨになるよう
に充填し、その後、長径が約１　ｖｐ（Ｄ　Ａ　Ｂ　８
　ｆ＠脂粒ｔｉｅ　（＄１！法列■−２に使用したもの
と同じもの）を閉空間ａＳの高さ（１０ｗ）より約２鰭
はど高くなるように充填する。充填後凸側金型（８）（
第２４図では板状金型）を凹側金型（７）に密着接合さ
せることにより、上記鉄粒ｎ９とＡＢＢ樹脂粒ａ９の充
填層を圧縮し、閉空間ａ３内に異種粒の充填層を形成す
る５以上の条件で、ｈＢｓ明脂粒の軟化する温度８６℃
より高い温度、つまり凹側金型温度を１５０℃。

凸側金型温度を１００℃に昇温し、約２０分加熱するっ
鉄粒子＋９の融点は約ｔｓｏｏ℃であることから、その
鉄粒の粒形状は保持された状態となる。

一方ｈＢｓ重脂粒は、特に凹１１１１Ｊ金型（７シの暗
部συは高温であることから、それＶＣ接触する鉄粒も
高温となり、鉄粒α１と妾触するＡＢ８４を脂粒αｅは
溶融し、溶融したＡＢ　Ｓ’ｌｌ脂粒が秩粒嗜を亀り巻
くように流・肋する。

加熱後、冷却された成形された多層体１１）は、厚さが
１０ｍでその中鉄粒ｎ′Ｊが混入された融合層（２）は
厚さが約１謂、多孔質層（３）は厚さが約９順の一体化
した積層体となったう融合層（２）の比重は、鉄粒を含
まない場合は、　　ＡＢｓｉ１４脂の比重そのものき々
す＊　　１．０５　ｇｒ／　ｃｃであるが、鉄粒を入れ
た場合は融合層のみを切断し、その比重を測定した結果
、４．４ｇｒ／ｃｃであった。多層材の多孔質層を吸音
材とし、融合層を遮音材として利用する場合、遮音材と
してはその比重が大きいほど遮音特性が向上するので、
この多層材は遮音特性に優れる。従来は、　　ＡＢｓ＠
脂のような比重の・軽い材料の遮音度を上げるには、そ
の材料のワさを厚くするか、秩板などの金属を貼りつけ
ることが必要であったが、この・模造方法では溶融する
部分に比重の大きい材料を混入させることにより、多孔
質層と比重のさらに大きい融合層を持つ多層材を容易に
実現できる。

第２６図はこの多層材の遮音度特性を示す曲線図である
５曲線実■−２１曲線実■−１はそれぞれ製法例■−２
で製造した多層材（鉄粒なし）の厚さ１０肩眉のもの、
製法［ＭＪ■−１で製造した多層材（鉄粒入り）の「雫
さ１０１のものの遮音特性を示す。この遮音特性は第２
５図の特性測定図を用いて測定した。パイプ＋１７１（
１Ｇ（Ｉｔｓφ）の中に。

測定する多層材ｔｌ）を挿入し、その前後にマイクロホ
ン魔１，４２悄口９を役（纜する。バイブロηの一方端
よりスピーカ翰で音を入射させる。パイプ（Ｉ７１の他
端は閉じており、その閉端には、長さ約１０００朋のグ
ラスウールＱυを充填しており、閉端で音が反射しない
ように処理されている。スピーカ■で放射され、多層材
に入射する入射波の音圧レベルはマイクロホン４１　Ｉ
ｌｌで測定し、多層材を透禍する透過波の音圧レベルは
、マイクロホン４２Ｑ値で測定される。多層材の遮音度
（ｄＢ）は、入射波の音圧レベルから透過波の音圧レベ
ルを差引いた値で評価した。

第２６図に示すように、鉄粒入りのもの（実■−１）が
、鉄粒なしのもの（実■−２）より約１０ｄＢ　　ｇ音
度が向上している。

以上では樹脂粒に混合する粒を鉄粒としたが。

他の金属、ガラスや比重の大きい材料でも同様の効果を
発揮するっ又遮音特性の向上のみ説明し九が、　’ｉ？
ｉＢシールドや熱伝導用にアルミニウムなどＩ！磁シー
ルドに効果のある材料を混入させて本よく、又融合層や
多孔質層の強度向上にグラスファイバなどを、明脂粒に
混入して成形してもよい。

〔発明の効果〕

本発明は以上、説明したきおり、比重を０層の厚さ方向
もしくけ層の面方向に連続的に変化させた多孔質を有す
るので、吸音特性や断熱特性などの特性の優れ念多孔質
嘴造体を得ることができる。

また１本発明では、比重を変化させた多孔質層をＷＩＩ
Ｆｉ！する粒状素材を球体もしくは嘴円体とし。

さらにはその長径を０，２〜３．０龍にしたので、特性
の向上およびその安定性を図ることができる。

また５本発明によれば、比重を変化させた多孔質層き、
この多孔質層よりも空孔率が小さい中実層とを層状にし
、さらには中実層が融合層で多孔質層とＭ着させ、さら
にはこの融合Ｉｉｉを非通気性としたので、吸音特性な
どを向−トできる。ま念。

層間が融育されているので複雑な材質にも対応できる多
孔質構造体を得ることができる。

また０本発明では、複数の、比重を変化させた多孔質層
き中実層とを組合せたので、多孔質構造体の適用分野を
拡大させることができる。

また１本発明では、中実層の厚さを１００ミクロン以下
のスキン層としたので、さらに吸音特性や断！！１特性
を向上させることができる。

また１本発明では、比重を変化させた多孔質層の−Ｉ１
１５面に、この多孔質よりも空孔率が小さい中実層を、
他ＩＲｆｆ面に摩さ１００ミクロン以下のスキン層を設
けたので、相乗的に特性向上が図れるとともに、場合に
よっては機器構造体としての機能を兼用させることがで
きる。

さらに１本発明では、比重を変化させた多孔質を構成す
る粒状素材を複数の異なる形状や材質にしたので、多孔
質構造体の４！＃能を拡大させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（イ）、（ロ）はそれぞｔ−本発明に係る多層材
（多孔質構造体）の模式的断面図、第２図は第１図に示
す多層材を吸音付きして用いた電気掃除機の要部断面図
、第３図および第４図はそれぞれ本発明に係る多孔質構
造体を製造する金型構成断面図、第５図は本発明に係る
第１の実施列の多孔質構造体の厚さに対する空孔率を示
す曲線図、第６図は第５図に空孔率曲線を示した多孔質
ｍ遺体の垂直入射吸音率の特性曲線図、第１図は垂直入
射吸音率を測定するときの構成図、第８図は本発明に係
る第２の実施ａ］の多孔質構造体の厚さに対する空孔率
を示す曲線図、第９図は第８図に空孔率曲線を示した多
孔質構造体の垂直入射吸音率の特性曲＃ｉ１図、＄１０
図は本発明に係る第３の実施列の多孔質構造体の厚さに
対する空孔率を示す曲線図、第１１図は第１０図に空孔
率面＃Ｊ５−示した多孔質構造体の垂直入射吸音率の特
性曲線図、第１２図は多孔質層を形成する粒状素材の形
状を変えた場合の垂直入射吸音率の特性のバラツー＃を
示す図。 第１３図は粒状素材の直径と吸音率の関係を示す特性図
、第１４図は本発明に係る層状の多孔質構造体を一部断
面で示す図、第１５図は本発明に係る第４の実施列の多
孔質構造体の厚さに対する空孔率を示す曲線図、第１６
図及び第１γ図は従来のものと第１５図に空孔率曲線を
示した多孔質構造体との垂直入射吸音率の特性を比較す
る曲線図。 第１８図は本発明に係るスキン層を有する多孔質構造体
の空孔率を示す曲線図、第１９図は第１８図に空孔率曲
線を示したスキン層を有する多孔質構造体の垂直入射吸
音率の特性曲線図、第２ａ図はスキン層の効果を説明す
るための多孔質構造体の音響モデル図、第２１図ないし
第２３図は本発明に係る任意層状の多孔質構造体を示す
断面図。 第２４図は鉄粒入り多孔質構造体を製造するための金型
構成断面図、第２５図は遮音特性を測定する特性測定図
、第２６１図は本発明に係る二種類の多孔質構造体の遮
音度特性曲線図である。 図中、（１）は多層材（多孔質構造体）、＋２１は融合
層（比重の大きい層、中実層）、ｔ３）は多孔質層。 （４（はスキン層、ａ９け鉄粒、ｔＵｆ！け樹脂粒であ
る。 なお１図中同一符号は同−又は相当部分を示す。 第１図 （イ） 第２図 （ロ） 第 図 第 図 梶 ポ蒼ｌ 第 図 ＠川＜＆寥や＠−７ ・四ｇ」←杷 、ｂｇ登？ ＠硼イ味翳槽晋寥 叫侘イ富惇や升？ サンフ゛ル（ト号 第 図 粒状氷社長径 （ｍｍ） 喘鵬＜騙寥や讐寥 第 図 堺褐イ載怪伽知？ ゼＨ −丼？ 第 図 洲偶７．詔が（１劃２ 第 図 第 図 第 第 図 第 図 簗 図 ０゜ ６に ３２に ６．４に →龍枚 （Ｈｚ）

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）比重を、層の厚さ方向もしくは層の面方向に連続
   的に変化させた多孔質層を有する多孔質構造体、
2. （２）多孔質層を構成する粒状表材を、球体もしくは楕
   円体としたことを特徴とする請求項１記載の多孔質構造
   体、
3. （３）粒状素材の長径を０．２〜３．０（ｍｍ）とした
   ことを特徴とする請求項２記載の多孔質構造体。
4. （４）請求項１記載の多孔質層と、空孔率が前記多孔質
   層よりも小さい中実層とを層状にしたことを特徴とする
   多孔質構造体。
5. （５）中実層が融合層で、多孔質層と融着していること
   を特徴とする請求項４記載の多孔質構造体。
6. （６）融合層を非通気性としたことを特徴とする請求項
   ５記載の多孔質構造体。
7. （７）複数の多孔質層と中実層とを組合せたことを特徴
   とする請求項４記載の多孔質構造体。
8. （８）中実層を厚さ１００ミクロン以下のスキン層とし
   たことを特徴とする請求項４記載の多孔質構造体。
9. （９）請求項１記載の多孔質層の一側面に空孔率が前記
   多孔質層よりも小さい中実層を、他側面に厚さ１００ミ
   クロン以下のスキン層を設けたことを特徴とする多孔質
   構造体。
10. （１０）多孔質層を構成する粒状素材を、複数の異なる
    形状や材質にしたことを特徴とする請求項１、４又は９
    記載の多孔質構造体。