JPH02303658A - 連続鋳造用モールドパウター - Google Patents
連続鋳造用モールドパウターInfo
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- JPH02303658A JPH02303658A JP12603389A JP12603389A JPH02303658A JP H02303658 A JPH02303658 A JP H02303658A JP 12603389 A JP12603389 A JP 12603389A JP 12603389 A JP12603389 A JP 12603389A JP H02303658 A JPH02303658 A JP H02303658A
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- mold
- continuous casting
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- mno
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続鋳造用モールドバラタ−に係わり、特にＭ
ｎ１．０重量％〜５．０重量％の鋼種を小断面のものと
して連続鋳造する場合に用いるモールドバラタ−に関す
る。
ｎ１．０重量％〜５．０重量％の鋼種を小断面のものと
して連続鋳造する場合に用いるモールドバラタ−に関す
る。
［従来の技術］
鯛の連続鋳造方法は一般に第６図に示すような連続鋳造
装置によって行なわれている１図において溶鋼１はタン
ディツシュ２の底部から浸漬ノズル３を介してモールド
４に注入され、その底部から鋳片７として引き抜かれる
。モールド４内では注入された溶鋼が凝固して凝固殻を
形成して、その底部から鋳片として引き抜かれる。これ
らを円滑に行なうためにモールドパラター６が用いられ
、通常モールドバラタ−としてＣａＯ−Ａ ｌ ２０３
− Ｓ Ｌ Ｏｚ茶組成物が用いられている。
装置によって行なわれている１図において溶鋼１はタン
ディツシュ２の底部から浸漬ノズル３を介してモールド
４に注入され、その底部から鋳片７として引き抜かれる
。モールド４内では注入された溶鋼が凝固して凝固殻を
形成して、その底部から鋳片として引き抜かれる。これ
らを円滑に行なうためにモールドパラター６が用いられ
、通常モールドバラタ−としてＣａＯ−Ａ ｌ ２０３
− Ｓ Ｌ Ｏｚ茶組成物が用いられている。
ここにおいてモールドパラターに要求される条件として
次ぎのちのが挙げられている。
次ぎのちのが挙げられている。
溶鋼の品質に影響を与えない材質で、■潤滑機能を有す
ること、■酸化防止機能を有すること、■保温機能を有
すること、■介在物の吸収機能を有することである。
ること、■酸化防止機能を有すること、■保温機能を有
すること、■介在物の吸収機能を有することである。
近年鋼については、大断面のものから小断面のものが多
く採用される方向にあり、それにともない連続鋳造方法
もそれに対応して小断面のものを鋳造することが行なわ
れてきている。Ｍｎ１．０重量％〜５．０重量％の低合
金による鋼種についても、その方向にあり、小断面の丸
ビレット連続鋳造方法が多く採用されてきている。
く採用される方向にあり、それにともない連続鋳造方法
もそれに対応して小断面のものを鋳造することが行なわ
れてきている。Ｍｎ１．０重量％〜５．０重量％の低合
金による鋼種についても、その方向にあり、小断面の丸
ビレット連続鋳造方法が多く採用されてきている。
モールドパラターとしてＣａＯ−Ａ １２０ｇ −３ｉ
０２系組成物がモールドバラタ−の要求される条件を多
く満たしていることから一般に小断面の丸ビレツト連続
鋳造方法にも用いられている。
０２系組成物がモールドバラタ−の要求される条件を多
く満たしていることから一般に小断面の丸ビレツト連続
鋳造方法にも用いられている。
一方鋼種が変わった場合それに対応したモールドバラタ
−の提案も行なわれている。特公昭６４−６８５９号公
報には高温熱間強度が弱い鋼種例えばフェライト系ステ
ンレス鋼（ＳＵＳ４３０）に適したモールドパラターと
して次のものが提案されている。すなわちＣａＯ−Ｂａ
Ｏ−３ｉ ０２−Ｆ系組成物であって、ＢａＯを２重量
％以上かつＦを２．０重量％〜１５重量％含有し、（Ｃ
ａＯ＋Ｂａ０）／５ｉＯａ ＝０．６〜２．５の化学組
成になる予め溶解してガラス状とした基材と、アルカリ
金属・アルカリ土類金属の炭酸塩２重量％〜１５重量％
とアルカリ金属・アルカリ土類金属の弗化物素２重量％
〜３０重量％及び炭素０．２１量％〜１０重量％とを混
合した配合よりなり、又はさらにＦｅ、Ｍｎ及びＮ６１
の各金属酸化物の内から選ばれる少なくとも１種を内枠
量で２重量％〜１０重量％混合した配合物よりなり、そ
れらの配合物は凝固温度が９００℃以下で１３００℃に
おける粘度が３ポアズ以下である連続鋳造用モールドバ
ラタ−である。この連続鋳造用モールドバラタ−によれ
ば、たとえ熱間強度の小さい鋼種であっても、しかも高
速度、ハイサイクル連続鋳造を行なっても、鋳造欠陥の
著しく少ない表面状に優れた鋳片の連続鋳造が可能であ
る。 ・ ［発明が解決しようとする課題］ しかしながらＭｎ１．Ｏ重量％〜５．０重量％合金によ
る鋼種の丸ビレツト連続鋳造方法に、上記のような通常
のＣａＯ−Ａｆ２０３−３ ｉ ０２系組成物のモール
ドバラタ−を用いた場合、次のような問題がある。
−の提案も行なわれている。特公昭６４−６８５９号公
報には高温熱間強度が弱い鋼種例えばフェライト系ステ
ンレス鋼（ＳＵＳ４３０）に適したモールドパラターと
して次のものが提案されている。すなわちＣａＯ−Ｂａ
Ｏ−３ｉ ０２−Ｆ系組成物であって、ＢａＯを２重量
％以上かつＦを２．０重量％〜１５重量％含有し、（Ｃ
ａＯ＋Ｂａ０）／５ｉＯａ ＝０．６〜２．５の化学組
成になる予め溶解してガラス状とした基材と、アルカリ
金属・アルカリ土類金属の炭酸塩２重量％〜１５重量％
とアルカリ金属・アルカリ土類金属の弗化物素２重量％
〜３０重量％及び炭素０．２１量％〜１０重量％とを混
合した配合よりなり、又はさらにＦｅ、Ｍｎ及びＮ６１
の各金属酸化物の内から選ばれる少なくとも１種を内枠
量で２重量％〜１０重量％混合した配合物よりなり、そ
れらの配合物は凝固温度が９００℃以下で１３００℃に
おける粘度が３ポアズ以下である連続鋳造用モールドバ
ラタ−である。この連続鋳造用モールドバラタ−によれ
ば、たとえ熱間強度の小さい鋼種であっても、しかも高
速度、ハイサイクル連続鋳造を行なっても、鋳造欠陥の
著しく少ない表面状に優れた鋳片の連続鋳造が可能であ
る。 ・ ［発明が解決しようとする課題］ しかしながらＭｎ１．Ｏ重量％〜５．０重量％合金によ
る鋼種の丸ビレツト連続鋳造方法に、上記のような通常
のＣａＯ−Ａｆ２０３−３ ｉ ０２系組成物のモール
ドバラタ−を用いた場合、次のような問題がある。
即ち、丸ビレツト表面に径が２〜６０■讃程度のディプ
レッションを生じる場合がある。この表面欠陥の直接の
原因はモールド内メニスカスからのモールドバラタ−の
巻き込みによると考えられる。この欠陥解消のために粘
度、融点等の物性を変化させた対策が行なわれている。
レッションを生じる場合がある。この表面欠陥の直接の
原因はモールド内メニスカスからのモールドバラタ−の
巻き込みによると考えられる。この欠陥解消のために粘
度、融点等の物性を変化させた対策が行なわれている。
しかし抜本的な対策にはなっていない、特公昭６４−６
８５９号公報に示される配合によるＣａＯ−ＢａＯ−８
ｉ０２−Ｆ系組成物を用いても次のような問題がある。
８５９号公報に示される配合によるＣａＯ−ＢａＯ−８
ｉ０２−Ｆ系組成物を用いても次のような問題がある。
このモールドバラタ−は、高温熱間強度が弱い鋼種、例
えばフェライト系ステンレス鋼（ＳＵＳ４３０）に適す
ることを目的としたものであり、モールドバラタ−をモ
ールド内壁と溶鋼凝固殻との間に容易に流入して、潤滑
性を持たせ、焼付きを防止するために、粘性を小さくし
、融点を低くしたものである。しかし、Ｍｎ１．０重量
％〜５．０重量％の低合金による鋼種の小断面の丸ビレ
ツト連続鋳造方法に、そのようなモールドバラタ−を用
いた場合には、逆にその流入が過剰になりやすく、その
ためモールドの内周面への流入が不均一となり、逆に鋳
片の表面欠陥を生じやすいという問題がある。
えばフェライト系ステンレス鋼（ＳＵＳ４３０）に適す
ることを目的としたものであり、モールドバラタ−をモ
ールド内壁と溶鋼凝固殻との間に容易に流入して、潤滑
性を持たせ、焼付きを防止するために、粘性を小さくし
、融点を低くしたものである。しかし、Ｍｎ１．０重量
％〜５．０重量％の低合金による鋼種の小断面の丸ビレ
ツト連続鋳造方法に、そのようなモールドバラタ−を用
いた場合には、逆にその流入が過剰になりやすく、その
ためモールドの内周面への流入が不均一となり、逆に鋳
片の表面欠陥を生じやすいという問題がある。
本発明は以上のような問題点を解決するためになされた
ものであり、Ｍｎ１．Ｏ重量％〜５．０重量％の低合金
による鋼種の小断面の丸ビレツト連続鋳造方法に適した
モールドバラタ−を提供することを目的とする。
ものであり、Ｍｎ１．Ｏ重量％〜５．０重量％の低合金
による鋼種の小断面の丸ビレツト連続鋳造方法に適した
モールドバラタ−を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段及び作用］上記目的を達成
するために、本発明はＣａＯ−Ａ ４＋ ２０３ Ｓ
ｉ Ｏ２系組成物を主成分とし。
するために、本発明はＣａＯ−Ａ ４＋ ２０３ Ｓ
ｉ Ｏ２系組成物を主成分とし。
ＭｎＯを２１．Ｏ重１％〜６．０重量％含有してなるＭ
ｎ１．０重量％〜５，０重量％の低合金による鋼種の連
続鋳造用モールドバラタ−とする。
ｎ１．０重量％〜５，０重量％の低合金による鋼種の連
続鋳造用モールドバラタ−とする。
本発明者等は発明に至たる前に、種々の検討を行なった
。
。
第３図は溶鋼［Ｍｎ］とモールドスラグの（ＭｎＯ）ピ
ックアツプ量との関係を示す図である９図から明らかな
ように溶鋼［Ｍｎ］の上昇に対応してモールドスラグの
（ＭｎＯ）ピックアツプ量も高くなっている。そこで溶
鋼［Ｍｎ］ １．５重量％に対応するモールドスラグの
（ＭｎＯ）ピックアツプ量が５．０重量％であることか
ら、第４図に示すように、モールドスラグの５．０重量
％前後の（ＭｎＯ）ピックアツプ量とその粘性との関係
を求めた０図から明らかなようにモールドスラグの（Ｍ
ｎＯ）ピックアツプ量が大きくなるとその粘性が小さく
なることを得た。一方モールドスラグの（ＭｎＯ）ピッ
クアツプ量と鋳造時のモールドスラグの平均滞留時間と
の関係を検討した結果を第５図に示す０図においてモー
ルドスラグの（ＭｎＯ＞ピックアツプ量はその上昇曲線
の状態から点Ｐを境にして二つの領域Ａ、Ｈに大別出来
る。領域Ａにおける平均滞留時間ＴＩに対する（ＭｎＯ
）ピックアツプ量の変化量ＤＩと、領域Ｂにおける平均
滞留時間Ｔ２に対する（ＭｎＯ＞ピックアツプ量の変化
量Ｄ２とと比較すると次のようである。
ックアツプ量との関係を示す図である９図から明らかな
ように溶鋼［Ｍｎ］の上昇に対応してモールドスラグの
（ＭｎＯ）ピックアツプ量も高くなっている。そこで溶
鋼［Ｍｎ］ １．５重量％に対応するモールドスラグの
（ＭｎＯ）ピックアツプ量が５．０重量％であることか
ら、第４図に示すように、モールドスラグの５．０重量
％前後の（ＭｎＯ）ピックアツプ量とその粘性との関係
を求めた０図から明らかなようにモールドスラグの（Ｍ
ｎＯ）ピックアツプ量が大きくなるとその粘性が小さく
なることを得た。一方モールドスラグの（ＭｎＯ）ピッ
クアツプ量と鋳造時のモールドスラグの平均滞留時間と
の関係を検討した結果を第５図に示す０図においてモー
ルドスラグの（ＭｎＯ＞ピックアツプ量はその上昇曲線
の状態から点Ｐを境にして二つの領域Ａ、Ｈに大別出来
る。領域Ａにおける平均滞留時間ＴＩに対する（ＭｎＯ
）ピックアツプ量の変化量ＤＩと、領域Ｂにおける平均
滞留時間Ｔ２に対する（ＭｎＯ＞ピックアツプ量の変化
量Ｄ２とと比較すると次のようである。
ＴＩ ： Ｔｚ Ｄ＋ ＞Ｄ２
以上の知見から上記領域Ｂのピックアツプ量の変化量り
、に対応する小さな変化量にするために、あらかじめ鋳
造中の見掛けの（ＭｎＯ）平衡濃度までＭｎＯを添加し
ておけば、（ＭｎＯ）ピックアツプ量を抑制できると考
え、本発明を生じるに到った。
、に対応する小さな変化量にするために、あらかじめ鋳
造中の見掛けの（ＭｎＯ）平衡濃度までＭｎＯを添加し
ておけば、（ＭｎＯ）ピックアツプ量を抑制できると考
え、本発明を生じるに到った。
本発明はＭｎＯを２．０重量％〜６．０重量％含有させ
ることが必要である。ＭｎＯが２．０重量％未満では従
来の連続鋳造用モールドバラタ−との差異がなく、本発
明の目的を達成することが困難である。また６、０重量
％を超えた場合には（ＭｎＯ）ピックアツプ量防止以外
のモールドパラターの必要な種々の特性を！ＱＩＮする
ことが困難となる０本発明のモールドバラタ−をＭｎ１
．０重量％〜５．０重量％の低合金による鋼種の連続鋳
造方法に用いた場合は鋳造中のモールドスラグが見掛け
の（ＭｎＯ）平衡濃度に達しているので、その粘性を保
持することが出来る。
ることが必要である。ＭｎＯが２．０重量％未満では従
来の連続鋳造用モールドバラタ−との差異がなく、本発
明の目的を達成することが困難である。また６、０重量
％を超えた場合には（ＭｎＯ）ピックアツプ量防止以外
のモールドパラターの必要な種々の特性を！ＱＩＮする
ことが困難となる０本発明のモールドバラタ−をＭｎ１
．０重量％〜５．０重量％の低合金による鋼種の連続鋳
造方法に用いた場合は鋳造中のモールドスラグが見掛け
の（ＭｎＯ）平衡濃度に達しているので、その粘性を保
持することが出来る。
［実施例］
以下に本発明についての実施例を説明する。
本発明のモールドバラタ−の主成分の範囲としては、次
ぎのようなものである。
ぎのようなものである。
ＣａＯ／５ｉＯａ Ｏ，７〜１．５、ＡＪ２０． ２
．０〜１０．０重量％ 上記の範囲を外れた場合にはモールドパラターとして必
要な■潤滑機能、■酸化防止機能、■保温側Ｌ■介在物
の吸収機能を保証することができない、対象としての小
断面の丸ビレットとしては１７０■■φ〜３００龍φが
適当である。
．０〜１０．０重量％ 上記の範囲を外れた場合にはモールドパラターとして必
要な■潤滑機能、■酸化防止機能、■保温側Ｌ■介在物
の吸収機能を保証することができない、対象としての小
断面の丸ビレットとしては１７０■■φ〜３００龍φが
適当である。
本発明のモールドバラタ−を用いてＭｎ１．５重量％の
低合金による鋼種の小断面の丸ビレツト連続鋳造方法を
行なった結果について述べる。
低合金による鋼種の小断面の丸ビレツト連続鋳造方法を
行なった結果について述べる。
ここでは実施例、従来例として第１表に示すような鋼種
で２００ ＠ｍφの丸ビレットを対象とした。
で２００ ＠ｍφの丸ビレットを対象とした。
第１表
本発明のモールドバラタ−及び比較としての従来のモー
ルドバラタ−の主な組成を第１表に示す、その他通常の
調整剤としてＮａ、Ｌｉ等のアルカリ金属・アルカリ土
類金属を添加した。
ルドバラタ−の主な組成を第１表に示す、その他通常の
調整剤としてＮａ、Ｌｉ等のアルカリ金属・アルカリ土
類金属を添加した。
第 ２ 表 （単位重量％）
本発明のモールドパラター及び比較としての従来のモー
ルドバラタ−を用いて鋳造した丸ビレットの表面欠陥に
よる鋳片不合格率を第１図に示す０図から明かなように
、本発明めモールドパラターを用いた場合は従来のモー
ルドバラタ−を用いた場合に比較して、鋳片不合格率が
１０％から０．３％に減少した。
ルドバラタ−を用いて鋳造した丸ビレットの表面欠陥に
よる鋳片不合格率を第１図に示す０図から明かなように
、本発明めモールドパラターを用いた場合は従来のモー
ルドバラタ−を用いた場合に比較して、鋳片不合格率が
１０％から０．３％に減少した。
さらに、ＭｎＯの挙動を明らかにするため、ＣａＯ５ｉ
Ｏａ ＭｎＯ三元状’Ｅ１図にプロットした結果を第
２図に示す、５ｉにおいて、０印は本発明の実施例によ
る（ＭｎＯ）ピックアツプ量の変化量の挙動を示し、・
印は従来例による（ＭｎＯ）ピックアツプ量の変化量の
挙動を示す、ここでも図から明らかなように本発明の・
場合は（ＭｎＯ）ピックアツプ量の変化量の挙動が小さ
くなっていることを確認できた。上記の実施例では小断
面の丸ビレットの連続鋳造に用いた場合について述べた
が、本発明のモールドバラタ−は丸ビレットに限らず小
断面のスラブにも適用することが出来る。
Ｏａ ＭｎＯ三元状’Ｅ１図にプロットした結果を第
２図に示す、５ｉにおいて、０印は本発明の実施例によ
る（ＭｎＯ）ピックアツプ量の変化量の挙動を示し、・
印は従来例による（ＭｎＯ）ピックアツプ量の変化量の
挙動を示す、ここでも図から明らかなように本発明の・
場合は（ＭｎＯ）ピックアツプ量の変化量の挙動が小さ
くなっていることを確認できた。上記の実施例では小断
面の丸ビレットの連続鋳造に用いた場合について述べた
が、本発明のモールドバラタ−は丸ビレットに限らず小
断面のスラブにも適用することが出来る。
［発明の効果］
本発明のモールドバラタ−によれば、必要なモールドバ
ラタ−の特性を維持して、且つ、（ＭｎＯ）ピックアツ
プ量を抑制することが出来るので、小断面を対象とした
Ｍｎ１．０重量％〜５．０重量％の鋼種の連続鋳造用モ
ールドパラターとして適用出来る。
ラタ−の特性を維持して、且つ、（ＭｎＯ）ピックアツ
プ量を抑制することが出来るので、小断面を対象とした
Ｍｎ１．０重量％〜５．０重量％の鋼種の連続鋳造用モ
ールドパラターとして適用出来る。
第１図は本発明モールドバラタ−を用いた場合の丸ビレ
ットの表面欠陥による鋳片不合格率を示す図、第２図は
ＣａＯ−３ｉＣ）２−ＭｎＯ三元状態図に（ＭｎＯ＞ピ
ックアツプ量をプロットした結果を示す図、第３図は溶
鋼［Ｍｎ］とモールドスラグの（ＭｎＯ）ピックアツプ
量との関係を示す図、第４図は（ＭｎＯ）ピックアツプ
量とその粘性との関係を示す図、第５図は（ＭｎＯ＞ピ
ックアツプ量と鋳造時のモールドスラグの平均滞留時間
との関係を示す図、第６図は一般の連続鋳造方法を説明
する図である。
ットの表面欠陥による鋳片不合格率を示す図、第２図は
ＣａＯ−３ｉＣ）２−ＭｎＯ三元状態図に（ＭｎＯ＞ピ
ックアツプ量をプロットした結果を示す図、第３図は溶
鋼［Ｍｎ］とモールドスラグの（ＭｎＯ）ピックアツプ
量との関係を示す図、第４図は（ＭｎＯ）ピックアツプ
量とその粘性との関係を示す図、第５図は（ＭｎＯ＞ピ
ックアツプ量と鋳造時のモールドスラグの平均滞留時間
との関係を示す図、第６図は一般の連続鋳造方法を説明
する図である。
Claims (1)
- ＣａＯ−Ａｌ＿２Ｏ＿３−ＳｉＯ＿２系組成物を主成分
とし、ＭｎＯを２．０重量％〜６．０重量％含有してな
る連続鋳造用モールドパウダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12603389A JPH02303658A (ja) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | 連続鋳造用モールドパウター |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12603389A JPH02303658A (ja) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | 連続鋳造用モールドパウター |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02303658A true JPH02303658A (ja) | 1990-12-17 |
Family
ID=14925023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12603389A Pending JPH02303658A (ja) | 1989-05-19 | 1989-05-19 | 連続鋳造用モールドパウター |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02303658A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101235609B1 (ko) * | 2011-01-28 | 2013-02-21 | 현대제철 주식회사 | 고망간강용 몰드 파우더 조성물 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6335347A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-16 | Fuji Xerox Co Ltd | インクジエツト記録装置 |
-
1989
- 1989-05-19 JP JP12603389A patent/JPH02303658A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6335347A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-16 | Fuji Xerox Co Ltd | インクジエツト記録装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101235609B1 (ko) * | 2011-01-28 | 2013-02-21 | 현대제철 주식회사 | 고망간강용 몰드 파우더 조성물 |
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