JPH0230460Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は紡績機、特に空気式の高速精紡機にお
けるドラフト装置のエプロン構造に関する。

〔従来の技術〕

互いに圧接するローラ対を複数位置に配置する
と共に、各ローラの周速を上記配置順に順次高速
となるよう設定しておき、各ローラ対におけるロ
ーラ間に繊維束を通過させてドラフトを行うドラ
フト装置は従来より公知であるが、該ドラフト装
置においては特に均斎度、強力等の糸質に最も影
響を及ぼすドラフトむらを如何に少なくするかが
大きな問題である。

三線式のドラフト装置において上記ローラは、
バツク，ミドルおよびフロントの各ローラ対より
構成され、上記ミドルローラには通常エプロンと
称するベルトが装着されて用いられるが、上記ド
ラフトむらの原因の１つとして該エプロンの摩耗
変形が拳げられる。

とりわけ、リング式の如く、ドラフト率の低い
精紡機に比べて空気式精紡機の場合は高速である
上にスライバを直接ドラフトする為に上記ドラフ
ト率が非常に高く、ミドルローラも高速で回転す
るので上記摩耗変形が急速に進行する。

これを第１図ないし第３図で説明すると、第１
図でケンス１から引き出されたスライバＳは互い
に圧接状態で回転するバツクローラ２、エプロン
３を有するミドルローラ４、およびフロントロー
ラ５を夫々通過してドラフトされ、更に空気噴射
ノズル６で撚付与されて紡績糸Ｙとなつた後、デ
リベリローラ７で引き出され、ヤーンクリアラ
８、トラバースガイド９およびフリクシヨンロー
ラ１０を介してパツケージＰに巻き取られる。第
２図でエプロン３，３はクレードル１１およびテ
ンサーバー１２で張力を付与され、更にクレード
ル１１とトツプミドルローラ軸４ａにはスプリン
グ１３，１４で付勢されたピン１５，１６が夫々
当接してエプロン３，３によるスライバＳの挟圧
力を付与している。

上記エプロン３において、前記摩擦変形部分ｆ
は第３図に示す如くスライバＳの通路に沿つて現
われる。

該エプロン３は通常芯コード１７を２枚のゴム
層１８，１９で挟み接合したものであるため、上
記変形部分は表側ゴム層１８の表面側に形成さ
れ、これにより両エプロン３，３間に所望の接圧
力が維持されなくなる。上記の変形部分を少なく
するために表面側ゴム層を薄くした場合、上記芯
糸の形状がゴム層表面に顕著に現われるためにエ
プロン表面に凹凸が生じ、スライバの把持に悪影
響を生じ、亀裂の発生、紡績性の悪化を見ること
があつた。

上記の摩擦変形を防止するために表側ゴム層１
８の耐摩耗性を向上させることは従来より行われ
ているが、必然的に該ゴム層１８の硬度もアツプ
し、第４図に示すクラツクＣが発生する。該クラ
ツクＣはエプロン３が第２図のＸ部分で鋭角的に
曲折されることにより生じ、エプロン３の端部に
多く発生して表側ゴム層１８内に留まるものが多
く、これもまたドラフトむらの原因となる。

更に繊維が上記クラツクＣに引つ掛かつてエプ
ロン３に巻付くといつた事故も度々発生する。

〔考案が解決しようとする問題点〕

本考案は、上記の諸事情を踏まえ、鋭意研究の
結果、上記摩擦変形やクラツクが生ずることのな
いエプロン構造を提供することを目的としてい
る。

〔問題点を解決するための手段〕

ドラフト装置の１対のローラの外周にそれぞれ
装着され、ステープル繊維束を介して互いに圧接
されるドラフト装置のエプロンであつて、上記繊
維束に接する表側ゴム層と上記ローラに接する裏
側ゴム層とを芯コードを介して互いに接合すると
共に、上記表側ゴム層と圧縮時のポアソン比を小
とした裏側ゴム層との厚みの比を2.2：7.8ないし
１：９に設定した。

〔実施例〕

本考案を従来の例と比較して説明すれば、従来
のエプロン３は第５図イに示す如く、表側ゴム層
１８と裏側ゴム層１９との厚みの比a1：a2がほ
ぼ５：５に設定されており、そのために前記曲折
部分Ｘにおいて表側ゴム層１８表面に働く伸長方
向の曲げ応力b1と裏側ゴム層１９表面に働く圧
縮方向の曲げ応力b2とほぼ等しい値を有し、表
側ゴム層１８を耐摩耗性の高い材質とした場合、
該ゴム層１８は上記の大きな伸長方向曲げ応力
b1によつて破壊されて前記クラツクＣを生ずる。

ここで芯コード１７は実際には綿糸等が多く用
いられ、第６図に示す如くエプロン３の周に沿つ
て螺旋状に巻回されており、引張り力に対する伸
び率が小さいために第５図に示す例では両応力
b1，b2に対する中立面として作用する。

第５図ロは本考案に係るエプロン３を示し、こ
れは表側および裏側のゴム層１８，１９の厚みの
比a1：a2を３：７〜１：９の間に設定してある。
この場合は、上記中立面としての芯コード１７が
第５図イの場合に比べて表側へ移動したことを意
味し、従つて両ゴム層１８，１９の各表面に働く
曲げ応力b3，b4は図示の如く変化し、表側ゴム
層１８表面の曲げ応力b3は第５図イの場合に比
べてかなり小さなものとなる。このために表側ゴ
ム層１８はその材質の如何に関わらず、クラツク
Ｃの発生が抑止され、ドラフトむらを解消して安
定したドラフトを行うことができる。

通常、各ゴム層１８，１９にはNBRを主成分
としたものを用いるのが一般的であり、表側ゴム
層１８には特に高ニトリル系の材料によつて耐摩
耗性を向上させるものとするが、これら一般の材
質を用いて種々の実験を行つた結果、前記厚み比
a1：a2における表側ゴム層１８における厚みの
割合a1を小さくする程クラツクＣの発生率が減
少しており、特に上記厚み比a1：a2が３：７と
なる段階を境として特に2.2：7.8乃至１：９の間
において実際の使用に耐え得る結果を得ることが
できた。

即ち、ゴムの材質にもよるが、上記厚み比を
５：５に設定してドラフト運転を行うと極端な場
合は使用開始後数時間でクラツクＣが発生し、エ
プロン３の取替を行わねばならなかつたが、表側
ゴム層１８の厚み割合a1を３以下とした場合は、
少なくとも90日間の連続ドラフト運転に耐え得、
特にα1を2.2乃至１とした場合は良好であること
が確認され、昼夜連続運転の多い紡績現場におい
て、３ケ月に１度という通常のメンテナンスによ
り充分に安定使用可能であることが明らかとなつ
た。

同時に、表側ゴム層１８の厚み割合a1を１以
下とした場合には、次に述べる別の問題が発生す
ることも確認された。

つまり、上記厚み割合a1があまり小さ過ぎる
と芯コード１７がエプロン３表面に接近する結
果、表側ゴム層１８の強度が低下して破れ易くな
り、また製造困難ともなるが、更に第７図に示す
如く芯コード１７の存在する部分だけ表側ゴム層
１８表面が筋状に突出し、表側ゴム層１８が細か
な波状に曲折するため、これによる伸長方向の曲
げ応力が上記筋状部分ｌにおいて集中的に発生
し、これが第５図で説明した伸長方向曲げ応力
b1，b3と重畳して表側ゴム層１８を破壊しクラ
ツクＣを発生させるのである。この原因によるク
ラツクＣは表側ゴム層１８の厚み割合a1を１以
上とすることによつて殆ど解消する。

上記したクラツクＣの発生状況を定量的に示す
ことは困難であるが、これを次に述べる方法で量
化するものとし、上記厚み比との相関について実
験した例を第８図のグラフに掲げる。

試料のエプロン３には表側ゴム層１８のシヨア
硬度を78.0とした極一般的なものを用い、エプロ
ン内径をφ37mm′エプロン幅32mmとしてエプロン
表面速度６ｍ／minで500時間連続運転した結果
を示してある。

同図で、「総クラツク長」とは、各クラツクＣ
についてその長さを測定し、該長さの総和を得た
ものであり、厚み比a1／a2が１／９〜2.2／7.8の
期間に最も低い値をとることが顕著に示されてい
る。この実験において上記厚み比a1／a2が４／
６以上の時はエプロン３の端部および中央部に共
に大きなクラツクＣが発生し、2.2／7.8〜１／９
の時はエプロン端部に微小長さのクラツクＣが僅
かに発生し、特に2.2／7.8〜１／９間で秀れクラ
ツクＣがエプロン全体に比較的多数発生した。

なお、前記筋状部分ｌを小さくして表側ゴム層
１８表面を極力平滑にすること、および芯コード
１７の前記中立面としての作用を強化することの
ために、芯コード１７に用いる糸は細くて強いも
のを密に巻回することが望ましく、布又は比皮等
を用いることも可能であり、またエプロン３自体
の厚みを前記厚み比とは無関係に薄くすることは
無論有効であるが、これらの方法にも限界があ
り、上記した各ゴム層１８，１９の厚み比設定に
よる効果を大きく変え得るものでない。

更にエプロン３の端部に発生するクラツクＣを
より一層抑止するために、裏側ゴム層１９には圧
縮時のポアソン比が小さいものを用いる。つま
り、表側ゴム層１８の厚み割合a1を小さくし、
裏側ゴム層１９の厚み割合a2を大きくすると、
第５図で説明した如く、表側ゴム層１８の曲げ応
力b3は小さくなり、該ゴム層１８は全体として
クラツクＣを生じ難いものとなるが、逆に裏側ゴ
ム層１９の圧縮方向の曲げ応力b4は相対的に大
きなものとなる。

ゴム層１８，１９の材質として用いられる前記
NBR等の合成ゴムや熱可塑性樹脂は引張り特性
より圧縮特性の方が良い為、上記応力b4が多少
大きくなつても裏側ゴム層１９に圧縮によるクラ
ツクＣが発生することはないが、該ゴム層１９の
ポアソン比が大きいとエプロン３全体がその幅方
向に過度に広がるほか、第９図に示す如くエプロ
ン３の曲折部分Ｘにおける端部に角状の膨出部ｂ
が形成されるという現象を生ずる。即ち、上記ポ
アソン比が大きいと裏側ゴム層１９は上記曲折部
分Ｘで外側に容易に膨出して表側ゴム層１８の端
部を押し上げ、この押し上げられた角状の部分に
伸長方向の曲げ応力が作用してクラツクＣの発生
し易い状態が生れるのである。

該ポアソン比を小さくするには裏側ゴム層１９
に短繊維、例えばポリエステルフイラメント等を
分散状に混入して該ゴム層１９の自由度を減殺す
ることが有効である。

〔考案の効果〕

以上説明したように本考案エプロンは表側ゴム
層と上記ローラに接する裏側ゴム層とを互いに接
する程度まで密に巻かれている細い芯コードを介
して互いに接合したために、ゴム層を薄く形成し
ても筋状部分が大きくならず、表面層の凹凸を減
少させることができ、エプロン回転中に生ずるエ
プロンの引張力により表面層が薄い場合に生ず
る、芯糸の凹凸が表面に現われ亀裂の発生、紡績
性の悪化を招く事態を防止することができる。ま
た、表側ゴム層と圧縮時のポアソン比を小とした
裏側ゴム層との厚みの比を2.2：7.8乃至１：９に
設定したことにより表側ゴム層におけるクラツク
の発生を大きく抑止でき、エプロンの破損やドラ
フトむらの発生を防止して安定した紡績を確保す
ることができる。また、本考案エプロンにあつて
は、芯コードが細く、その細い芯コードが互いに
接する程度にまで密に巻かれているために、内層
ゴムを薄く形成しても筋状部分が大きくならずク
ラツクが発生しにくいという効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は空気式精紡機の概略を示す斜視図、第
２図はそのミドルローラ部分を示す側面図、第３
図は耐摩耗性の低いエプロンを用いた場合の摩擦
変形の状態を示す図で、同図イはエプロン平面
図、同図ロはその−線断面図を示し、第４図
は耐摩耗性の高いエプロンを用いた場合のクラツ
クの状態を示す図で、同図イはエプロンの平面
図、同図ロはその−線断面図を示し、第５図
はエプロンの曲折部分を示す側断面図で、同図イ
は従来例を、同図ロは本発明の例を夫々示し、第
６図は芯コードを説明するためのエプロンの平面
図、第７図は表側ゴム層を薄くした場合における
エプロン曲折部の正面図、第８図はゴム層の厚み
比とクラツクの発生状況を示すグラフ、第９図は
エプロン曲折部を示す正面図である。 ３…エプロン、１７…芯コード、１８…表側ゴ
ム層、１９…裏側ゴム層。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. ドラフト装置の１対のローラの外周にそれぞれ
   装着され、ステープル繊維束を介して互いに圧接
   されるドラフト装置のエプロンであつて、上記繊
   維束に接する表側ゴム層と上記ローラに接する裏
   側ゴム層とを互いに接する程度まで密に巻かれて
   いる細い芯コードを介して互いに接合すると共
   に、上記表側ゴム層と圧縮時のポアソン比を小と
   した裏側ゴム層との厚みの比を2.2：7.8ないし
   １：９に設定したことを特徴とするドラフト装置
   のエプロン。