JPH0230721A - 連続焼鈍炉の運転方法 - Google Patents
連続焼鈍炉の運転方法Info
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- JPH0230721A JPH0230721A JP17908788A JP17908788A JPH0230721A JP H0230721 A JPH0230721 A JP H0230721A JP 17908788 A JP17908788 A JP 17908788A JP 17908788 A JP17908788 A JP 17908788A JP H0230721 A JPH0230721 A JP H0230721A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
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- PRKWNRUVAZZHPH-UHFFFAOYSA-N 2-(4-chlorophenyl)sulfonyl-6-methoxy-3-nitropyridine Chemical compound COC1=CC=C([N+]([O-])=O)C(S(=O)(=O)C=2C=CC(Cl)=CC=2)=N1 PRKWNRUVAZZHPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は連続焼鈍炉の運転方法に関し、特に鋼板の蛇行
を起こさせないラインスピードを設定するのに適用され
る連続焼鈍炉の運転方法に関する。
を起こさせないラインスピードを設定するのに適用され
る連続焼鈍炉の運転方法に関する。
［従来の技術］
連続焼鈍炉においては、第２図に示すように、鋼板１を
加熱帯２．均熱帯３、冷却帯４，５の中を複数個のヘル
パーロール６に巻きかけられ、走行させることにより焼
鈍が行なわれる。
加熱帯２．均熱帯３、冷却帯４，５の中を複数個のヘル
パーロール６に巻きかけられ、走行させることにより焼
鈍が行なわれる。
加熱体２においてはラジアントチューブ７を配設して該
チューブ７の中の熱料ガスを燃焼させてラジアントチュ
ーブ７を加熱し、その輻射熱によってラジアントチュー
ブ７列の間を上下に通過する鋼板１を加熱する。また図
示していないが板厚、板幅、ラインスピードに対して目
標焼鈍温度が得られるように加熱帯炉温設定値を決め、
炉温検出値が設定値に等しくなるように燃料ガス流量を
調節している。
チューブ７の中の熱料ガスを燃焼させてラジアントチュ
ーブ７を加熱し、その輻射熱によってラジアントチュー
ブ７列の間を上下に通過する鋼板１を加熱する。また図
示していないが板厚、板幅、ラインスピードに対して目
標焼鈍温度が得られるように加熱帯炉温設定値を決め、
炉温検出値が設定値に等しくなるように燃料ガス流量を
調節している。
またヘルパーロール６は第３図に示すような初期クラウ
ンの付与された形状となっており、鋼板１の端部から中
央部へ働く力（自己センタリング力）をもたせ、鋼板１
の安定走行を可能にするよう考慮されている。
ンの付与された形状となっており、鋼板１の端部から中
央部へ働く力（自己センタリング力）をもたせ、鋼板１
の安定走行を可能にするよう考慮されている。
なお第３図においてＴＨＥは鋼板端部におけるロール温
度、ＴＲＣは中央部のロール温度を示す。
度、ＴＲＣは中央部のロール温度を示す。
ところが加熱帯２内のヘルパーロール６の軸方向温度分
布においては鋼板１と接している中央部では鋼板温度が
低いため低く、端部ではラジアントチューブ７に加熱さ
れて高くなる。したがってこの温度差に伴なって生じる
熱膨張差でヘルパーロール６にいわゆるサーマルクラウ
ンが発生する。
布においては鋼板１と接している中央部では鋼板温度が
低いため低く、端部ではラジアントチューブ７に加熱さ
れて高くなる。したがってこの温度差に伴なって生じる
熱膨張差でヘルパーロール６にいわゆるサーマルクラウ
ンが発生する。
すなわち運転中は初期クラウンとサーマルクラウンの差
のロールクラウン（これをトータルクラウンと称す。）
の状態で運転されることになる。つまりトータルクラウ
ンΔＤは（１）式のように表わすことができる。
のロールクラウン（これをトータルクラウンと称す。）
の状態で運転されることになる。つまりトータルクラウ
ンΔＤは（１）式のように表わすことができる。
ΔＤ−△Ｄｉ −ΔＤｔ ・・・
（１）−ΔＤｉ −β×ＤＲ×ΔＴ、
・・・（１）′−ΔＤ１−βＸ ＤＲＸ （ＴＲＥ
ＴＲｃ ） ・”（１）’ここでΔＤ１ ＝初期クラウ
ン △Ｄｔ：サーマルクラウン β ：熱膨張率 ＤＲ二ロール外径 △’ｒＲ＝ＴＨＥ ’ｒ、Ｃ また従来の運転で採用されているラインスピード設定方
法は、たとえば、特公昭５９−５２９３７号公報に示さ
れる。すなわち、ストリップ条件（板厚、板幅、焼鈍温
度、均熱時間、冷却終了温度、冷却速度）が与えられた
際最大生産量運転を行なうためプロセス計算機を用いて
各炉において設備能力上可能な最大ラインスピードを求
め、それら各々の最小値にラインスピードを設定する方
法が示されている。
（１）−ΔＤｉ −β×ＤＲ×ΔＴ、
・・・（１）′−ΔＤ１−βＸ ＤＲＸ （ＴＲＥ
ＴＲｃ ） ・”（１）’ここでΔＤ１ ＝初期クラウ
ン △Ｄｔ：サーマルクラウン β ：熱膨張率 ＤＲ二ロール外径 △’ｒＲ＝ＴＨＥ ’ｒ、Ｃ また従来の運転で採用されているラインスピード設定方
法は、たとえば、特公昭５９−５２９３７号公報に示さ
れる。すなわち、ストリップ条件（板厚、板幅、焼鈍温
度、均熱時間、冷却終了温度、冷却速度）が与えられた
際最大生産量運転を行なうためプロセス計算機を用いて
各炉において設備能力上可能な最大ラインスピードを求
め、それら各々の最小値にラインスピードを設定する方
法が示されている。
［発明が解決しようとする課題］
ところでもしトータルクラウン△Ｄが下限値ＤＨ（定数
）以下になれば、前述の自己センタリング力がなくなり
、鋼板の安定走行ができなくなる。つまり横ずれ一蛇行
一炉壁との接触→破断という事態となり、運転停止に至
る。
）以下になれば、前述の自己センタリング力がなくなり
、鋼板の安定走行ができなくなる。つまり横ずれ一蛇行
一炉壁との接触→破断という事態となり、運転停止に至
る。
安定走行可能なトータルクラウンΔＤは（２）式で示さ
れる。言いかえれば、鋼板を安定走行させるには（４）
式を満足するヘルパーロール軸方向温度差限界値ΔＴＨ
ａａｘを用いた（３）式を満足する必要がある。
れる。言いかえれば、鋼板を安定走行させるには（４）
式を満足するヘルパーロール軸方向温度差限界値ΔＴＨ
ａａｘを用いた（３）式を満足する必要がある。
ΔＤ≧Ｄ Ｈ−（２）
ΔＴＲ≦ΔＴ Ｒｌ１ａｘ
・” （３）ΔＤ１−β×ＤＲ×ΔＴＨ１ａＸ−Ｄ
ｏ −（４）特願昭６０−２２８５８０においては
、前述のように、設備能力から決まる最大ラインスピー
ドを算出した後、さらにΔＴＲを演算して（３）式の判
定を行ない（３）式を満足しなければ満足するまでライ
ンスピード設定値をあらかじめ下方修正する方法が提案
されている。
・” （３）ΔＤ１−β×ＤＲ×ΔＴＨ１ａＸ−Ｄ
ｏ −（４）特願昭６０−２２８５８０においては
、前述のように、設備能力から決まる最大ラインスピー
ドを算出した後、さらにΔＴＲを演算して（３）式の判
定を行ない（３）式を満足しなければ満足するまでライ
ンスピード設定値をあらかじめ下方修正する方法が提案
されている。
ところが、対象コイル通板前の推定計算であるためΔＴ
Ｒの演算誤差や不測の外乱などのため蛇行発生の懸念が
ある。したがって実際のロール温度分布を監視する必要
がある。
Ｒの演算誤差や不測の外乱などのため蛇行発生の懸念が
ある。したがって実際のロール温度分布を監視する必要
がある。
また特開昭６０−１８１２４２公報においては、ヘルパ
ーロール軸方向温度分布を実測し、ロール温度差が限界
を越えた際にはラインスピードを変更する方法が示され
ている。
ーロール軸方向温度分布を実測し、ロール温度差が限界
を越えた際にはラインスピードを変更する方法が示され
ている。
ところがロール温度差ΔＴ、が一度（３）式を満足しな
くなれば、蛇行は発生し、発生後は急激かつ大きくライ
ンスピードを下げなければならないので、生産性を損な
うという問題点があった。
くなれば、蛇行は発生し、発生後は急激かつ大きくライ
ンスピードを下げなければならないので、生産性を損な
うという問題点があった。
本発明の課題は、上記従来の問題点を解消することがで
きる連続焼鈍炉の運転方法を提供することである。
きる連続焼鈍炉の運転方法を提供することである。
［課題を解決するための手段］
本発明による連続焼鈍炉の運転方法は、連続焼鈍炉の運
転方法において、鋼板厚、鋼板幅、ラインスピード、炉
内温度、およびロール温度分布の各実測値から将来のロ
ール温度分布を予測計算し、ロール中心部の温度の予測
値と鋼板端部の温度との温度差予測値がロールのヒート
クラウン限界値に対応するロール軸方向温度差限界値未
満の場合には現状のラインスピードを保持し、前記ロー
ル軸方向温度差限界値以上の場合には前記温度差予測値
が前記ロール軸方向温度差限界値以下となるようにライ
ンスピードを設定変更することを特徴とする。
転方法において、鋼板厚、鋼板幅、ラインスピード、炉
内温度、およびロール温度分布の各実測値から将来のロ
ール温度分布を予測計算し、ロール中心部の温度の予測
値と鋼板端部の温度との温度差予測値がロールのヒート
クラウン限界値に対応するロール軸方向温度差限界値未
満の場合には現状のラインスピードを保持し、前記ロー
ル軸方向温度差限界値以上の場合には前記温度差予測値
が前記ロール軸方向温度差限界値以下となるようにライ
ンスピードを設定変更することを特徴とする。
［作 用］
本発明方法によれば、例えば、第１図に示す演算フロー
を所定の周期でくり返す。すなわち（１）板厚、板幅、
ラインスピード、炉内温度および、ヘルパーロール軸方
向温度分布を実ｌ１１１１する。
を所定の周期でくり返す。すなわち（１）板厚、板幅、
ラインスピード、炉内温度および、ヘルパーロール軸方
向温度分布を実ｌ１１１１する。
（２） これら実測値から将来（１時点あるいはＮ時
点後）ロール温度差△ＴＲを予測計算する。
点後）ロール温度差△ＴＲを予測計算する。
（３）△ＴＲ予測値が（３）式を満足するがどうが判定
する。
する。
（４）満足していれば現状のラインスピードを保持する
。
。
（５）満足していなければ△ＴＲ予測値と限界値を用い
て（５）式および（６）式からラインスピードを再設定
する。
て（５）式および（６）式からラインスピードを再設定
する。
△ＬＳｓ−（△ＴＲ予測値−△ＴＨｍａｘ）ＬＳ３−Ｌ
Ｓ−△ＬＳｓ ・・・（６）小温度の
影響係数 △ＬＳｓ ニラインスピード変更量 ＬＳ ：現状のラインスピード ＬＳｓ ：新しいラインスピード設定値いは実験的
に求めておけばよい。
Ｓ−△ＬＳｓ ・・・（６）小温度の
影響係数 △ＬＳｓ ニラインスピード変更量 ＬＳ ：現状のラインスピード ＬＳｓ ：新しいラインスピード設定値いは実験的
に求めておけばよい。
またロール温度ΔＴＲの予測計算はたとえば次のように
行なう。ロールを軸方向にｎ分割し、第ｉ分割区分にお
けるロール温度をＴＲ１とする。
行なう。ロールを軸方向にｎ分割し、第ｉ分割区分にお
けるロール温度をＴＲ１とする。
（対応した場所にロール温度分布測定用の熱電対を設置
する。）１時点光の予測の場合について説明する。
する。）１時点光の予測の場合について説明する。
現在をに時点とするとに＋１時点のロール温度Ｔｎｉ（
Ｋ＋１）は（７）式から求まる。
Ｋ＋１）は（７）式から求まる。
ＴＲ１（Ｋ＋１ ） −Ｃｔ ＴＲｉ （Ｋ ）＋Ｃ
Ｉ ＴＲｉｌｌ（Ｋ）十Ｃ２ＴＲｉ−１（Ｋ）＋Ｃ３
Ｔｚ （Ｋ）＋Ｃ４ＬＳ（Ｋ）ＸＤ（Ｋ）（１−１〜ｎ
） ・・・（７） ここでＴｚ（Ｋ）：に時点における炉内温度実測値Ｔｎ
１（Ｋ）、 ＴＲ１＋１（Ｋ）、 ＴＲ１−１（Ｋ）
、 ：に時点における第ｉ、 ｉｌｌ、 ｉ−１
分割区分のロール温度実測値 ＬＳ（Ｋ） ニラインスピード実測値Ｄ（Ｋ）
：に時点における板厚、Ｗ（Ｋ） ：に時点に
おける板幅、０１〜Ｃ４：定数 ＴＲｊ（Ｋ＋１）を板端部の分割区分ｊにおけるロール
温度予測値とする（板幅によりｊは変る）（板幅により
ｊは変る）と、 ＴＨＥ （Ｋ＋１ ） ＝ＴＲｊ（Ｋ＋１）、またＴ
ＲＣ（Ｋ＋１ ） ＝ Ｔ Ｒｒ（Ｋ＋１）とするとロ
ール温度差予測値は△ＴＲ（Ｋ＋１ ） −ＴＲｊ（Ｋ
＋ｌ） ＴＲ１（Ｋ＋１ ）で表わされる。
Ｉ ＴＲｉｌｌ（Ｋ）十Ｃ２ＴＲｉ−１（Ｋ）＋Ｃ３
Ｔｚ （Ｋ）＋Ｃ４ＬＳ（Ｋ）ＸＤ（Ｋ）（１−１〜ｎ
） ・・・（７） ここでＴｚ（Ｋ）：に時点における炉内温度実測値Ｔｎ
１（Ｋ）、 ＴＲ１＋１（Ｋ）、 ＴＲ１−１（Ｋ）
、 ：に時点における第ｉ、 ｉｌｌ、 ｉ−１
分割区分のロール温度実測値 ＬＳ（Ｋ） ニラインスピード実測値Ｄ（Ｋ）
：に時点における板厚、Ｗ（Ｋ） ：に時点に
おける板幅、０１〜Ｃ４：定数 ＴＲｊ（Ｋ＋１）を板端部の分割区分ｊにおけるロール
温度予測値とする（板幅によりｊは変る）（板幅により
ｊは変る）と、 ＴＨＥ （Ｋ＋１ ） ＝ＴＲｊ（Ｋ＋１）、またＴ
ＲＣ（Ｋ＋１ ） ＝ Ｔ Ｒｒ（Ｋ＋１）とするとロ
ール温度差予測値は△ＴＲ（Ｋ＋１ ） −ＴＲｊ（Ｋ
＋ｌ） ＴＲ１（Ｋ＋１ ）で表わされる。
Ｎ時点先の予測であれば１時点光以降の（７）式のロー
ル温度ＴＲ１（Ｋ）、 ＴＲ１＋１（Ｋ）、 ＴＲ１−
１（Ｋ）には前回計算値を代入することにより（７）式
をＮ回くり返す。ただしロール温度以外はに時点の実測
値を代入する。
ル温度ＴＲ１（Ｋ）、 ＴＲ１＋１（Ｋ）、 ＴＲ１−
１（Ｋ）には前回計算値を代入することにより（７）式
をＮ回くり返す。ただしロール温度以外はに時点の実測
値を代入する。
またラインスピード変更量△Ｌｓｓの算出法としては前
述のように影響係数を用いる方法の他に次の方法が考え
られる。
述のように影響係数を用いる方法の他に次の方法が考え
られる。
（１） （８）式のように△ＴＲ予Ｍｌ値と△ＴＲｆ
ｆ１ａＸの差の定数倍（Ｋ）で与える。
ｆ１ａＸの差の定数倍（Ｋ）で与える。
△ＬＳＳ −Ｋ Ｘ （△ＴＲ予測値−ΔＴＨｍａｘ）
・・・（８） （２） （９）式のように一定値（ΔＬＳｓ ｃ ）
にする。
・・・（８） （２） （９）式のように一定値（ΔＬＳｓ ｃ ）
にする。
△ＬＳｓ−ΔＬ Ｓ ｓ ｃ ・＝（９
）また△ＬＳｓを算出するのではなくしｓｓとして次の
ように与える方法が考えられる。
）また△ＬＳｓを算出するのではなくしｓｓとして次の
ように与える方法が考えられる。
（１）（１０）式のように一定値（ＬＳｓｃ）を与える
。
。
ＬＳｓ ＝ＬＳｓ ｃ −（１０）
（２）運転条件とロール温度差△ＴＲとの静的関係を表
わす。
（２）運転条件とロール温度差△ＴＲとの静的関係を表
わす。
（１１）式を用いてＤ−Ｄ（Ｋ） 、Ｗ−Ｗ（Ｋ）Ｔｚ
−Ｔｚ（Ｋ）を与えたとき△ＴＲ−△ＴＲ１１１ａＸを
満足するＬＳつまりＬＳ’を算出し、ＬＳｓ−ＬＳ′と
じて与える。
−Ｔｚ（Ｋ）を与えたとき△ＴＲ−△ＴＲ１１１ａＸを
満足するＬＳつまりＬＳ’を算出し、ＬＳｓ−ＬＳ′と
じて与える。
△ＴＲ−ｆ （ＬＳ、Ｄ、Ｗ％Ｔｚ）・・・（１１）（
３）第４図に示すようなラインスピード変更パターンに
従ってＬＳｓを与える。ただしく１１）式の演算によっ
て上記ＬＳ’を求めておかねばならない。
３）第４図に示すようなラインスピード変更パターンに
従ってＬＳｓを与える。ただしく１１）式の演算によっ
て上記ＬＳ’を求めておかねばならない。
なお上述の定数（Ｋ、△ＬＳＳＣ％ ＬＳＳＣ）や第４
図に示゛す定数ＬＳ１、ｔｌ、△ＬＳ／△ｔ（時間勾配
）はあらかじめ実験的に求めておく。
図に示゛す定数ＬＳ１、ｔｌ、△ＬＳ／△ｔ（時間勾配
）はあらかじめ実験的に求めておく。
［実施例］
第２図は本発明方法を実施するのに用いられる装置の一
例を示す図で、１は鋼板、２加熱帯、３は均熱帯、４お
よび５は冷却帯、６はヘルパーロール、７はラジアント
チューブ、８はプライドルロール、９はラインスピード
制御器、１０はラインスピード検出器、１１はラインス
ピード設定値演算器、１２は炉内温度検出器、１３はヘ
ルパーロール軸方向温度分布検出器（軸方向に多点の熱
電対を設置）、１４．１５は現在通板中コイルの板厚、
板幅である。
例を示す図で、１は鋼板、２加熱帯、３は均熱帯、４お
よび５は冷却帯、６はヘルパーロール、７はラジアント
チューブ、８はプライドルロール、９はラインスピード
制御器、１０はラインスピード検出器、１１はラインス
ピード設定値演算器、１２は炉内温度検出器、１３はヘ
ルパーロール軸方向温度分布検出器（軸方向に多点の熱
電対を設置）、１４．１５は現在通板中コイルの板厚、
板幅である。
すなわち、１４，１５．１０．１２．１３で示す各部か
ら得た板厚、板幅、ラインスピード、炉内温度、ロール
温度分布の各実測値からラインスピード設定値演算器１
１によって第１図に示す演算を行ない、必要ならば蛇行
限界内のラインスピードを求めてラインスピードを設定
変更する。
ら得た板厚、板幅、ラインスピード、炉内温度、ロール
温度分布の各実測値からラインスピード設定値演算器１
１によって第１図に示す演算を行ない、必要ならば蛇行
限界内のラインスピードを求めてラインスピードを設定
変更する。
なお対象コイルごとにあらかじめ設定するラインスピー
ドの決定法は、たとえば前述の特公昭５９−５２９３７
公報又は特願昭６０−２２８５８０による方法を用いれ
ばよい。１６はこのようにして別途演算されたラインス
ピード設定値である。対象ロールは経験的に知られた最
も蛇行を発生しやすいロールにしておけばよい。
ドの決定法は、たとえば前述の特公昭５９−５２９３７
公報又は特願昭６０−２２８５８０による方法を用いれ
ばよい。１６はこのようにして別途演算されたラインス
ピード設定値である。対象ロールは経験的に知られた最
も蛇行を発生しやすいロールにしておけばよい。
また図示していないが、ラインスピード設定値演算器１
１によりラインスピードを変更した場合には、焼鈍温度
が変化しないようにＬＳｓに応じて炉温制御系の設定値
を変更する。
１によりラインスピードを変更した場合には、焼鈍温度
が変化しないようにＬＳｓに応じて炉温制御系の設定値
を変更する。
なお、上記本発明の一実施例では、ロール温度差を限界
値以下とするためのラインスピード変更量を、ロール温
度差予測値と温度差限界値の関数として算出し、ライン
スピードを設定変更するものについて説明したが、例え
ば、あらかじめ決められたパターンすなわち一定値まで
減速し、一定時間保持し一定の時間関数でロール温度差
が前記限界値に等しくなるように、演算されたラインス
ピードにまで増速するラインスピード設定変更パターン
にしたがってラインスピードを設定変更するようにして
もよい。
値以下とするためのラインスピード変更量を、ロール温
度差予測値と温度差限界値の関数として算出し、ライン
スピードを設定変更するものについて説明したが、例え
ば、あらかじめ決められたパターンすなわち一定値まで
減速し、一定時間保持し一定の時間関数でロール温度差
が前記限界値に等しくなるように、演算されたラインス
ピードにまで増速するラインスピード設定変更パターン
にしたがってラインスピードを設定変更するようにして
もよい。
［発明の効果］
本発明によれば、鋼板の蛇行を起こさせないラインスピ
ード設定変更を自動的に行ない、連続安定運転が可能と
なる。さらに蛇行限界内での最大生産量運転および所定
の品質の焼鈍を行なうことができる。
ード設定変更を自動的に行ない、連続安定運転が可能と
なる。さらに蛇行限界内での最大生産量運転および所定
の品質の焼鈍を行なうことができる。
第１図は本発明方法の１例を示すフローチャート図、第
２図は本発明方法を実施するのに用いる装置の一例の構
成を示す図、第３図はヘルパーロールの正面図、第４図
は蛇行を予１ｔＦＩ検知したときのラインスピード変更
パターンの一例を示す図である。 １０・・・ラインスピード検出器、１１・・・ラインス
ピード設定値演算器、１３・・・ヘルパーロール軸方向
温度分布検出器。 第１図 第 図
２図は本発明方法を実施するのに用いる装置の一例の構
成を示す図、第３図はヘルパーロールの正面図、第４図
は蛇行を予１ｔＦＩ検知したときのラインスピード変更
パターンの一例を示す図である。 １０・・・ラインスピード検出器、１１・・・ラインス
ピード設定値演算器、１３・・・ヘルパーロール軸方向
温度分布検出器。 第１図 第 図
Claims (1)
- 連続焼鈍炉の運転方法において、鋼板厚、鋼板幅、ライ
ンスピード、炉内温度、およびロール温度分布の各実測
値から将来のロール温度分布を予測計算し、ロール中心
部の温度の予測値と鋼板端部の温度との温度差予測値が
ロールのヒートクラウン限界値に対応するロール軸方向
温度差限界値未満の場合には現状のラインスピードを保
持し、前記ロール軸方向温度差限界値以上の場合には前
記温度差予測値が前記ロール軸方向温度差限界値以下と
なるようにラインスピードを設定変更することを特徴と
する連続焼鈍炉の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17908788A JPH0230721A (ja) | 1988-07-20 | 1988-07-20 | 連続焼鈍炉の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17908788A JPH0230721A (ja) | 1988-07-20 | 1988-07-20 | 連続焼鈍炉の運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230721A true JPH0230721A (ja) | 1990-02-01 |
Family
ID=16059849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17908788A Pending JPH0230721A (ja) | 1988-07-20 | 1988-07-20 | 連続焼鈍炉の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0230721A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2876709A1 (fr) * | 2004-10-14 | 2006-04-21 | Kappa Thermline Soc Par Action | Procede et dispositif d'amelioration qualitative et quantitative de la production dans un four vertical de traitement de bandes d'acier ou d'aluminium |
| CN102373328A (zh) * | 2010-08-24 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 连退机组加热炉均热段炉辊马达负荷平衡控制方法 |
| CN104451118A (zh) * | 2014-10-27 | 2015-03-25 | 燕山大学 | 一种适合于连续退火过程的带钢板形逐段演变预报方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6315331A (ja) * | 1986-07-07 | 1988-01-22 | Hitachi Ltd | デ−タベ−ス処理方法 |
| JPS63162819A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続焼鈍炉におけるラインスピ−ド設定方法 |
-
1988
- 1988-07-20 JP JP17908788A patent/JPH0230721A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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