JPH0243324A - 成形性と耐縦割れ性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
成形性と耐縦割れ性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0243324A JPH0243324A JP63192062A JP19206288A JPH0243324A JP H0243324 A JPH0243324 A JP H0243324A JP 63192062 A JP63192062 A JP 63192062A JP 19206288 A JP19206288 A JP 19206288A JP H0243324 A JPH0243324 A JP H0243324A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
（産業上の利用分野）
本発明は、成形性と加工後の耐縦割れ性の優れた冷延鋼
板の製造法に関するものである。
板の製造法に関するものである。
（従来の技術）
極低炭素鋼にＴｉもしくはＮｂを添加して、成形性に優
れ、且つ加工後の縦割れの生しにくい冷延綱板の製造法
としては下記のような技術が知られている。
れ、且つ加工後の縦割れの生しにくい冷延綱板の製造法
としては下記のような技術が知られている。
先ず、ＴｉとＮｂの何れか１種もしくは双方が添加され
るが、特殊な成分系とする必要のあるものに、■Ｐ ＋
５ Ｎを０．０１．７５％以下に制御する低Ｐ低Ｎを特
徴とする特公昭５８−４８６３３号、■ＴｉをＮの化学
当量以下に制限する特公昭６１４５６８９号があり、操
業方法により規制するものに、■熱延の仕上温度を５０
０〜７８０ ’Ｃとする特公昭６１−１０００７号、０
８００〜１０００°Ｃで均熱後熱延を行う特公昭６０４
５６８９号、■連続鋳造の際薄鋳片とすることが要件と
されるものに特公昭６０−３４８０４号、■熱延開始温
度を６００〜９００°Ｃとする方法として特公昭６０−
４５６９２号、■鋳造Ｍｉ織に占める等軸晶の比率を３
０％以上とすることの要求される特公昭６］−１０５３
５号、等があげられる。又、■ＴｉとＮｂの双方を添加
し、Ｔｉを４Ｃ＋ ３．４３ Ｎ以下に制御するものと
して、特公昭６１−３２３７５号がある。
るが、特殊な成分系とする必要のあるものに、■Ｐ ＋
５ Ｎを０．０１．７５％以下に制御する低Ｐ低Ｎを特
徴とする特公昭５８−４８６３３号、■ＴｉをＮの化学
当量以下に制限する特公昭６１４５６８９号があり、操
業方法により規制するものに、■熱延の仕上温度を５０
０〜７８０ ’Ｃとする特公昭６１−１０００７号、０
８００〜１０００°Ｃで均熱後熱延を行う特公昭６０４
５６８９号、■連続鋳造の際薄鋳片とすることが要件と
されるものに特公昭６０−３４８０４号、■熱延開始温
度を６００〜９００°Ｃとする方法として特公昭６０−
４５６９２号、■鋳造Ｍｉ織に占める等軸晶の比率を３
０％以上とすることの要求される特公昭６］−１０５３
５号、等があげられる。又、■ＴｉとＮｂの双方を添加
し、Ｔｉを４Ｃ＋ ３．４３ Ｎ以下に制御するものと
して、特公昭６１−３２３７５号がある。
（発明が解決しようとする課題）
然しなから、これ等公知の技術については下記のような
欠陥がある。
欠陥がある。
ａ）溶鋼を低Ｐ低Ｎとすることは経済的には困難である
： 通常の溶銑処理ではＰは０．０２％前後であり０．０１
％以下は殆んど得られないから、■の如＜Ｐ＋５Ｎを０
．０１７５％以下とするには、例えＰを０．０１％まで
低減できたとしても、５Ｎを０． ＯＯ７５％以下即ち
Ｎを０．００１５％以下にまで低下させなければならず
、リムド鋼ならばともかく連続鋳造では通常このような
ことは困難である。逆にＮの許容量を０．００２０％ま
で緩めると、Ｐは０．００７５％以下とする必要があり
、特殊な溶銑処理が必要とされ処理コストも増大し実用
的ではない。
： 通常の溶銑処理ではＰは０．０２％前後であり０．０１
％以下は殆んど得られないから、■の如＜Ｐ＋５Ｎを０
．０１７５％以下とするには、例えＰを０．０１％まで
低減できたとしても、５Ｎを０． ＯＯ７５％以下即ち
Ｎを０．００１５％以下にまで低下させなければならず
、リムド鋼ならばともかく連続鋳造では通常このような
ことは困難である。逆にＮの許容量を０．００２０％ま
で緩めると、Ｐは０．００７５％以下とする必要があり
、特殊な溶銑処理が必要とされ処理コストも増大し実用
的ではない。
ｂ）Ｔｉ添加量をＮの当量とすることは好ましくない：
Ｔｉの添加量が■のようにＮの当量以下の場合には、Ｔ
ｉＮとして固定されないＮが残留する。通常、当量添加
しても固定されないＮが残留する程であり、やや過剰の
Ｔｉの添加量が必要とされる。Ｔｉ添加量をＣとＮの当
量以下とする場合には、特に極炭素領域ではＮに対して
Ｔｉの過剰量が低く抑えられるため、通常の熱延工程で
はＮが充分に固定されない。例えば０．００２５％Ｃの
場合は、Ｎに対するＴｉの過剰量はｏ、ｏｉ％以下とな
り、後述する過剰Ｔｉの必要量とする０、０１５％には
足りない。Ｔｉで固定されずに残ったＮは、低温巻取の
場合は固溶Ｎのまま残留し、再結晶時に微細なＡｉとし
て析出するため粒成長を阻害して伸びと深絞り性を低下
せしめ、一方高温巻取の場合には巻取の段階で微細な＾
ｌが析出し延性を損う原因となる。
ｉＮとして固定されないＮが残留する。通常、当量添加
しても固定されないＮが残留する程であり、やや過剰の
Ｔｉの添加量が必要とされる。Ｔｉ添加量をＣとＮの当
量以下とする場合には、特に極炭素領域ではＮに対して
Ｔｉの過剰量が低く抑えられるため、通常の熱延工程で
はＮが充分に固定されない。例えば０．００２５％Ｃの
場合は、Ｎに対するＴｉの過剰量はｏ、ｏｉ％以下とな
り、後述する過剰Ｔｉの必要量とする０、０１５％には
足りない。Ｔｉで固定されずに残ったＮは、低温巻取の
場合は固溶Ｎのまま残留し、再結晶時に微細なＡｉとし
て析出するため粒成長を阻害して伸びと深絞り性を低下
せしめ、一方高温巻取の場合には巻取の段階で微細な＾
ｌが析出し延性を損う原因となる。
Ｃ）特殊な鋳造条件を必要とすることば経済的に好まし
くない： 例えば■のように薄鋳片を得るためには、現有の鋳造設
備を大幅に改造する必要があり、好ましくない。又、■
のような鋳造組織の制御も、通常の連続鋳造では極低炭
素鋼は殆んどが柱状晶となっており、又、低炭素鋼で行
われている鋳造温度の低下もしくは通常の電磁攪拌程度
では等軸品の比率を上昇せしめることは困難である。
くない： 例えば■のように薄鋳片を得るためには、現有の鋳造設
備を大幅に改造する必要があり、好ましくない。又、■
のような鋳造組織の制御も、通常の連続鋳造では極低炭
素鋼は殆んどが柱状晶となっており、又、低炭素鋼で行
われている鋳造温度の低下もしくは通常の電磁攪拌程度
では等軸品の比率を上昇せしめることは困難である。
ｄ）低温圧延は圧延荷重が増加し、熱延板の組織上も好
ましくない： ■のように熱延を１０００°Ｃもしくは９００℃以下で
行うことは圧延荷重と圧延トルクが増加するため、通常
の圧延設備では実施困難であり、仕上圧延の温度も変態
点（８８０℃前後）以下の場合には、熱延板に（１００
）結晶方位を主成分とする強い集合組織が生じ、これが
冷延板の集合組織にも残り深絞り性を損う原因となる。
ましくない： ■のように熱延を１０００°Ｃもしくは９００℃以下で
行うことは圧延荷重と圧延トルクが増加するため、通常
の圧延設備では実施困難であり、仕上圧延の温度も変態
点（８８０℃前後）以下の場合には、熱延板に（１００
）結晶方位を主成分とする強い集合組織が生じ、これが
冷延板の集合組織にも残り深絞り性を損う原因となる。
本発明は、このような従来方法の欠陥を克服するために
創案されたものであって、溶銑処理、鋳造条件、熱延条
件等については特殊な処理方法、処理設備を一際使用す
ることなく、特定の化学組成範囲の溶鋼を用いて、成形
性と加工後の耐縦割れ性に優れた冷延鋼板の製造方法を
提供することを目的とするものである。
創案されたものであって、溶銑処理、鋳造条件、熱延条
件等については特殊な処理方法、処理設備を一際使用す
ることなく、特定の化学組成範囲の溶鋼を用いて、成形
性と加工後の耐縦割れ性に優れた冷延鋼板の製造方法を
提供することを目的とするものである。
「発明の構成」
（課題を解決するための手段）
前述の目的を達成するために本発明者等は、重量％で、
Ｃ： ０．００１〜０．００３５Ｌ Ｐ ： ０．０
１２〜０．０３０！。
１２〜０．０３０！。
Ｓ ： ０．０１０〜０．０３０％、 Ｎ ： ０．
００１２〜０．００４０χ。
００１２〜０．００４０χ。
Ｔｉ ： （４８／１４） Ｎ 十０．０１５〜（４
８／１４） Ｎ ＋０．０３０！。
８／１４） Ｎ ＋０．０３０！。
Ｎｂ ： （９３／１２） （Ｃ−０，００１０） 〜
（９３／１２） Ｃ＋０．０］５Ｘを含有し残部実質的
にＦｅからなる溶鋼を、連続鋳造し、直接又は若干の保
熱、加熱或いは一旦冷却後加熱して熱間圧延を行い、Ａ
ｒ３変態点以上の温度で最終仕上を行い、その後、通
常の冷間圧延および連続焼鈍を行うことを特徴とする成
形性と耐縦割れ性の優れた冷延鋼板の製造方法を葭に提
案する。
（９３／１２） Ｃ＋０．０］５Ｘを含有し残部実質的
にＦｅからなる溶鋼を、連続鋳造し、直接又は若干の保
熱、加熱或いは一旦冷却後加熱して熱間圧延を行い、Ａ
ｒ３変態点以上の温度で最終仕上を行い、その後、通
常の冷間圧延および連続焼鈍を行うことを特徴とする成
形性と耐縦割れ性の優れた冷延鋼板の製造方法を葭に提
案する。
この方法を採用することにより、成形性と耐縦割れ性に
優れた冷延鋼板を、容易に且つ経済的に製造することが
できる。
優れた冷延鋼板を、容易に且つ経済的に製造することが
できる。
（作用）
本発明の方法により得られた鋼が優れた成形性と耐縦割
れ性を有している理由について、特にＴｉとＮｂの作用
を、製造工程における鋼中のＣ１Ｓ、Ｎとの冶金的反応
について述べる。先ず、連続鋳造後、ＴｉＮの析出が始
まるが、この析出物は高温で生成するため比較的粗大で
あり延性への悪影響ば殆んどないと考えられる。
れ性を有している理由について、特にＴｉとＮｂの作用
を、製造工程における鋼中のＣ１Ｓ、Ｎとの冶金的反応
について述べる。先ず、連続鋳造後、ＴｉＮの析出が始
まるが、この析出物は高温で生成するため比較的粗大で
あり延性への悪影響ば殆んどないと考えられる。
本発明では、Ｎに対してＴｉが化学当量よりかなり過剰
（０，０１５％以上）に添加されるため、高温でもＴｉ
Ｎの析出が促進されることになる。
（０，０１５％以上）に添加されるため、高温でもＴｉ
Ｎの析出が促進されることになる。
次いで、ＴｉＮの析出と並行してＴｉＳの析出が始まり
、特に低Ｓを要件としていないため、Ｔｉの略全量は、
これらの析出物即ちＴｉＮ＋ＴｉＳとなり、固溶Ｔｉは
殆んどなくなると考えられる。
、特に低Ｓを要件としていないため、Ｔｉの略全量は、
これらの析出物即ちＴｉＮ＋ＴｉＳとなり、固溶Ｔｉは
殆んどなくなると考えられる。
熱延の仕上圧延では、ＮｂＣの析出が始まるが、これは
巻取後も進行することになる。
巻取後も進行することになる。
従って熱延終了後の状態では、鋼中のＮは略全量がＴｉ
Ｎ、ＴｉＳとして固定され、固溶Ｎは実質的にＯであり
、ＣばＴｉが残っていないので、ＴｉＣではなくＮｂＣ
としてその全量もしくは大部分が固定され、固溶ＣはＯ
もしくば０．００１０％以下となる。
Ｎ、ＴｉＳとして固定され、固溶Ｎは実質的にＯであり
、ＣばＴｉが残っていないので、ＴｉＣではなくＮｂＣ
としてその全量もしくは大部分が固定され、固溶ＣはＯ
もしくば０．００１０％以下となる。
その後の通常の冷延、連続焼鈍工程により、優れた成形
性と成形後特に深絞り加工後の耐縦割れ性が発現される
が、その理由としては次のように考えられる。
性と成形後特に深絞り加工後の耐縦割れ性が発現される
が、その理由としては次のように考えられる。
先ず、熱延中にＮが全て比較的粗大なＴｉＮとなり、微
細なＡＡＮが析出しないため延性が向上する。このため
冷延後の焼鈍においては、再結晶に際して固溶Ｎが存在
せず、固溶Ｃも０もしくはｏ、ｏｏｉｏ％以下のため、
深絞り性に対し好ましい集合組織が形成される。焼鈍後
は焼鈍前から存在している固溶Ｃ１もしくは焼鈍中にＮ
ｂＣが一部溶解して生じた固溶Ｃが、再結晶粒界に偏析
するため粒界が強化され深絞り加工後も縦割れを起しに
＜＜シている。
細なＡＡＮが析出しないため延性が向上する。このため
冷延後の焼鈍においては、再結晶に際して固溶Ｎが存在
せず、固溶Ｃも０もしくはｏ、ｏｏｉｏ％以下のため、
深絞り性に対し好ましい集合組織が形成される。焼鈍後
は焼鈍前から存在している固溶Ｃ１もしくは焼鈍中にＮ
ｂＣが一部溶解して生じた固溶Ｃが、再結晶粒界に偏析
するため粒界が強化され深絞り加工後も縦割れを起しに
＜＜シている。
次に本発明における化学的組成とその添加量の限定理由
について述べる。
について述べる。
Ｃ：０．００１〜０．００３５％
この下限未満では成形後の縦割れを防止することが困難
であり、上限を超えて存在せしめると延性が低下し、又
、Ｎｂの添加量が増し製鋼コストが上昇することになり
好ましくない。
であり、上限を超えて存在せしめると延性が低下し、又
、Ｎｂの添加量が増し製鋼コストが上昇することになり
好ましくない。
Ｐ：０．０１２〜０．０３０％
この下限未満とするには、製鋼前に特殊な脱Ｐ処理工程
を必要とし、製造コストが増大することになり、上限を
超えると鋼板は硬化し低延性となる。
を必要とし、製造コストが増大することになり、上限を
超えると鋼板は硬化し低延性となる。
ｓ：ｏ、ｏ１ｏ〜０．０３０％
下限はＮをＴｉＮとして固定した残りのＴｉをＴｉＳと
して固定するための最低限の必要量であり、上限を超え
ると熱間割れを生し易くする。
して固定するための最低限の必要量であり、上限を超え
ると熱間割れを生し易くする。
Ｎ：０．００１２〜０．００４０％
下限未満にまで低下させるのは、通常の製鋼条件では困
難であり、上限を超えると延性が低下し、又、ＴｉＮと
して固定するのに必要なＴｉの添加量を増加せしめるこ
とになり、製鋼コストの上昇を招き好ましくない。
難であり、上限を超えると延性が低下し、又、ＴｉＮと
して固定するのに必要なＴｉの添加量を増加せしめるこ
とになり、製鋼コストの上昇を招き好ましくない。
Ｔｉ ： （４８／１４） Ｎ ＋０．０１５〜 （
，１８／１４） Ｎ 十０．０３０％、Ｎを充分に固定
するために必要なＴｉ添加量は、化学当量では不足であ
り後述するように少なくとも０．０１５％は当量以上に
必要である。しかし、０、０３０％を超えて添加するこ
とは、ＴｉＮとして析出した残りのＴｉが通常のＳ量で
ＴｉＳとして固定される量を超えることになり、ＴｉＣ
として析出し粒界のＣがなくなり粒界の結合力が弱くな
り、深絞り加工後に縦割れを生じ易くする。
，１８／１４） Ｎ 十０．０３０％、Ｎを充分に固定
するために必要なＴｉ添加量は、化学当量では不足であ
り後述するように少なくとも０．０１５％は当量以上に
必要である。しかし、０、０３０％を超えて添加するこ
とは、ＴｉＮとして析出した残りのＴｉが通常のＳ量で
ＴｉＳとして固定される量を超えることになり、ＴｉＣ
として析出し粒界のＣがなくなり粒界の結合力が弱くな
り、深絞り加工後に縦割れを生じ易くする。
Ｎｂ ： （９３／１２） （Ｃ−０，００１０）〜（
９３／１２） Ｃ＋０．０１５χ下限はＣ過剰量をＯ，
ＯＯ１％以下にするために必要であり、上限を超えて添
加すると、Ｎｂ過剰量が高くなるため高温焼鈍を行って
もＮｂＣが溶解しにくくなり、深絞り加工後に縦割れが
生じ易くなる。
９３／１２） Ｃ＋０．０１５χ下限はＣ過剰量をＯ，
ＯＯ１％以下にするために必要であり、上限を超えて添
加すると、Ｎｂ過剰量が高くなるため高温焼鈍を行って
もＮｂＣが溶解しにくくなり、深絞り加工後に縦割れが
生じ易くなる。
第１図はＰ：０．０１２〜０．０３０％Ｃ：０．００２
３〜０．００３２％、Ｍｎ：０．１４〜０．１９％、Ｓ
：０．０１３〜０．０１９％Ｎ ： ０．００２６〜Ｏ
，ＯＯ４７％、Ｎｂ：０．０１７〜０、０２４％の組成
の鋼で、Ｔｉ含有量を変化させた冷延鋼板を８００°Ｃ
で連続焼鈍した場合のＴｉ過剰量と伸び（Ｅｊ２）の関
係を示す図表である。
３〜０．００３２％、Ｍｎ：０．１４〜０．１９％、Ｓ
：０．０１３〜０．０１９％Ｎ ： ０．００２６〜Ｏ
，ＯＯ４７％、Ｎｂ：０．０１７〜０、０２４％の組成
の鋼で、Ｔｉ含有量を変化させた冷延鋼板を８００°Ｃ
で連続焼鈍した場合のＴｉ過剰量と伸び（Ｅｊ２）の関
係を示す図表である。
Ｔｉ過剰量（Ｔ ｉ −４８／１４Ｎ）が０．０１５％
以上且つＮが０．００４０％以下で５０％以上の高い伸
びが得られている。
以上且つＮが０．００４０％以下で５０％以上の高い伸
びが得られている。
第２図はＰｌ、０１２〜０．０３０％。
Ｃ１，００２３〜０．００３２％、Ｍｎ：０．１４〜０
．１９％、ｓ：ｏ、ｏ１３〜０．０１９％、Ｎ１．００
２６〜Ｏ，ＯＯ３４％、Ｔｉ：０．０２７〜０．０３４
％の組成の綱で、Ｎｂ含有量を変化させた冷延鋼を８０
０℃で連続焼鈍した場合のＮｂ過剰量（Ｎ ｂ −９３
／１２Ｃ）もしくはＣ過剰量（ＣＩ２／９３Ｎ ｂ ）
と時効指数および縦割発生の有無の関係について示す図
表である。時効指数は歪量８％、１００℃１ｈ時効の条
件で測定し、縦割れ発生の有無は絞り比２．１で５０１
１φのカップに成型後−３０℃で円錐ポンチを押込み脆
性割れ発生の有無により判定した。Ｎｂ過剰量がｏ、ｏ
ｉｓ％を超えると縦割れを発生しており、一方Ｃ過剰量
が０．００１％を超えると時効指数（八、１）が３ｋｇ
／ｍｍ”を超え時効性の点で問題を生ずる。熱延の最終
仕上をＡ、３変態点以上としたのは、前述したような低
温圧延の弊害を防止するためである。
．１９％、ｓ：ｏ、ｏ１３〜０．０１９％、Ｎ１．００
２６〜Ｏ，ＯＯ３４％、Ｔｉ：０．０２７〜０．０３４
％の組成の綱で、Ｎｂ含有量を変化させた冷延鋼を８０
０℃で連続焼鈍した場合のＮｂ過剰量（Ｎ ｂ −９３
／１２Ｃ）もしくはＣ過剰量（ＣＩ２／９３Ｎ ｂ ）
と時効指数および縦割発生の有無の関係について示す図
表である。時効指数は歪量８％、１００℃１ｈ時効の条
件で測定し、縦割れ発生の有無は絞り比２．１で５０１
１φのカップに成型後−３０℃で円錐ポンチを押込み脆
性割れ発生の有無により判定した。Ｎｂ過剰量がｏ、ｏ
ｉｓ％を超えると縦割れを発生しており、一方Ｃ過剰量
が０．００１％を超えると時効指数（八、１）が３ｋｇ
／ｍｍ”を超え時効性の点で問題を生ずる。熱延の最終
仕上をＡ、３変態点以上としたのは、前述したような低
温圧延の弊害を防止するためである。
（実施例）
第１表に示す供試鋼を連続鋳造し、スラブを１１５０〜
１２５０°Ｃに加熱して熱延を行った。
１２５０°Ｃに加熱して熱延を行った。
熱延条件は粗圧延で３０１厚とした後、仕上圧延は入側
温度１０２０〜１０８０℃とし最終仕上温度８９０〜９
２０℃で板厚３．２ ｍｎに圧延し、６２０〜６６０°
Ｃで巻取った。次いで、０．８ ｍｍに冷延し、７８０
〜８２０℃で連続焼鈍を行ない、第２表に示す結果を得
た。
温度１０２０〜１０８０℃とし最終仕上温度８９０〜９
２０℃で板厚３．２ ｍｎに圧延し、６２０〜６６０°
Ｃで巻取った。次いで、０．８ ｍｍに冷延し、７８０
〜８２０℃で連続焼鈍を行ない、第２表に示す結果を得
た。
鋼階１〜５は、本発明鋼でありＥｆｆ：５０％以上Ｆ値
：２．０以上で何れも縦割れはみられない。
：２．０以上で何れも縦割れはみられない。
階６〜１０は比較鋼であってＮ＋１６はＮが高く伸びが
悪い。南７はＴｉが低く伸びが悪く、陽８はＴｉが高過
ぎて縦割れを起している。階９はＣが高いために伸びが
悪＜、Ｎ［１１０はＳが低いために添加したＴｉが残り
、ＣがＴ ｉ Ｃとして固定されるために縦割れを生し
ている。
悪い。南７はＴｉが低く伸びが悪く、陽８はＴｉが高過
ぎて縦割れを起している。階９はＣが高いために伸びが
悪＜、Ｎ［１１０はＳが低いために添加したＴｉが残り
、ＣがＴ ｉ Ｃとして固定されるために縦割れを生し
ている。
尚、第３表は、階３〜５の鋼について連続鋳造後冷却せ
ずに直接圧延を行い、熱延に際しては、スラブエツジの
温度降下部については加熱を行い最終仕上温度を８９０
°Ｃが確保できるようにしたが、それ以外は全て前述の
再加熱処理の条件と同一にして冷延板を製造した結果を
示すものである。
ずに直接圧延を行い、熱延に際しては、スラブエツジの
温度降下部については加熱を行い最終仕上温度を８９０
°Ｃが確保できるようにしたが、それ以外は全て前述の
再加熱処理の条件と同一にして冷延板を製造した結果を
示すものである。
この直接圧延の結果も通常の熱延条件によるものと路間
等の材質の冷延板が得られていることが判る。然し本発
明方法で規定する範囲の化学組成であっても、熱延を低
温仕上げとする場合には通常のＡｒ３変態点以上で仕上
圧延を行う場合に比して伸び（Ｂｊ２）、深絞り性（Ｔ
値）とも大きく低下しており、単に組成のみが満足され
ていても希望する物理的特性は得られないことを示して
いる。
等の材質の冷延板が得られていることが判る。然し本発
明方法で規定する範囲の化学組成であっても、熱延を低
温仕上げとする場合には通常のＡｒ３変態点以上で仕上
圧延を行う場合に比して伸び（Ｂｊ２）、深絞り性（Ｔ
値）とも大きく低下しており、単に組成のみが満足され
ていても希望する物理的特性は得られないことを示して
いる。
なお本発明者等は上記以外に前記したような成分組成の
鋼においてＭｎの量を０．０５〜０．５０％の範囲内で
変え、又上記以外にＭＯｌＮｉ、 Ｚｎ、 Ｂ、、Ｓｎ
などの成分の何れか１つ又は２つ以上を少許含有させた
ものについても検討したが、上記したところと同様の結
果を得ることができた。
鋼においてＭｎの量を０．０５〜０．５０％の範囲内で
変え、又上記以外にＭＯｌＮｉ、 Ｚｎ、 Ｂ、、Ｓｎ
などの成分の何れか１つ又は２つ以上を少許含有させた
ものについても検討したが、上記したところと同様の結
果を得ることができた。
第２表
第３表
「発明の効果」
以上詳述したように、本発明においては、従来知られて
いなかったＴｉとＮｂのＣＸＮＸ５．に対する冶金的反
応のメカニズムを解明し、その得られた知見を基にして
、夫々の成分の添加量に関し、従来と異なる比率を持つ
組成の鋼を使用することにしたものであり、そのため、
公知の成型性に優れた冷延鋼板の製造方法とは全く異な
り、特殊な溶銑処理を必要とせず、特殊な鋳造設備を使
用することもなく、低温圧延も必要とせず、通常の熱延
設備、熱延条件で、容易に且つ経済的に、成型性と耐縦
割れ性に優れた冷延鋼板を製造することに成功したもの
であり、本発明は実用的な価値の極めて高い発明である
と云うことができる。
いなかったＴｉとＮｂのＣＸＮＸ５．に対する冶金的反
応のメカニズムを解明し、その得られた知見を基にして
、夫々の成分の添加量に関し、従来と異なる比率を持つ
組成の鋼を使用することにしたものであり、そのため、
公知の成型性に優れた冷延鋼板の製造方法とは全く異な
り、特殊な溶銑処理を必要とせず、特殊な鋳造設備を使
用することもなく、低温圧延も必要とせず、通常の熱延
設備、熱延条件で、容易に且つ経済的に、成型性と耐縦
割れ性に優れた冷延鋼板を製造することに成功したもの
であり、本発明は実用的な価値の極めて高い発明である
と云うことができる。
第１図はＰ：０．０１２〜０．０３０％Ｃ：０．００２
３〜０．００３２％、Ｍｎ：０．１４〜０．１９％、ｓ
：ｏ、ｏｔ３〜０．０１９％Ｎ ： ０． ＯＯ２６〜
０．００４７％、Ｎｂ：Ｏ，Ｏ］７〜０．０２４％の組
成の鋼で、Ｔｉ含有量を変化させた冷延銅板を８００”
Ｃで連続焼鈍した場合のＴｉ過剰量と伸び（Ｅβ）の関
係を示す図表。 第２図はＰ：０．０１２〜０．０３０％Ｃ：０．００２
３〜０．００３２％、Ｍｎ：０．１４〜０．１９％、Ｓ
：０．０１３〜０．０１９％、Ｎ ： ０． ＯＯ２６
〜０．００３４％、Ｔｉ：０．０２７〜０．０３４％の
組成の鋼で、Ｎｂ含有量を変化させた冷延鋼を８００°
Ｃで連続焼鈍した場合のＮｂ過剰量（Ｎ ｂ −９３／
１２Ｃ）もしくはＣ過剰量（ＣＩ２／９３Ｎ ｂ ＞と
時効指数および縦割発生の有無の関係について示す図表
である。
３〜０．００３２％、Ｍｎ：０．１４〜０．１９％、ｓ
：ｏ、ｏｔ３〜０．０１９％Ｎ ： ０． ＯＯ２６〜
０．００４７％、Ｎｂ：Ｏ，Ｏ］７〜０．０２４％の組
成の鋼で、Ｔｉ含有量を変化させた冷延銅板を８００”
Ｃで連続焼鈍した場合のＴｉ過剰量と伸び（Ｅβ）の関
係を示す図表。 第２図はＰ：０．０１２〜０．０３０％Ｃ：０．００２
３〜０．００３２％、Ｍｎ：０．１４〜０．１９％、Ｓ
：０．０１３〜０．０１９％、Ｎ ： ０． ＯＯ２６
〜０．００３４％、Ｔｉ：０．０２７〜０．０３４％の
組成の鋼で、Ｎｂ含有量を変化させた冷延鋼を８００°
Ｃで連続焼鈍した場合のＮｂ過剰量（Ｎ ｂ −９３／
１２Ｃ）もしくはＣ過剰量（ＣＩ２／９３Ｎ ｂ ＞と
時効指数および縦割発生の有無の関係について示す図表
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｃ：０．００１〜０．００３５％、Ｐ：０．０１２〜０
．０３０％、Ｓ：０．０１０〜０．０３０％、Ｎ：０．
００１２〜０．００４０％、Ｔｉ：（４８／１４）Ｎ＋
０．０１５〜（４８／１４）Ｎ＋０．０３０％、Ｎｂ：
（９３／１２）（Ｃ−０．００１０）〜（９３／１２）
Ｃ＋０．０１５％を含有し残部実質的にＦｅからなる溶
鋼を、連続鋳造し、直接又は若干の保熱、加熱或いは一
旦冷却後加熱して熱間圧延を行い、Ａｒ＿３変態点以上
の温度で最終仕上を行い、その後、通常の冷間圧延およ
び連続焼鈍を行うことを特徴とする成形性と耐縦割れ性
の優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63192062A JPH0765116B2 (ja) | 1988-08-02 | 1988-08-02 | 成形性と耐縦割れ性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63192062A JPH0765116B2 (ja) | 1988-08-02 | 1988-08-02 | 成形性と耐縦割れ性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0243324A true JPH0243324A (ja) | 1990-02-13 |
| JPH0765116B2 JPH0765116B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=16284989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63192062A Expired - Fee Related JPH0765116B2 (ja) | 1988-08-02 | 1988-08-02 | 成形性と耐縦割れ性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765116B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113724A (ja) * | 1984-11-08 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の極めて優れた冷延鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-08-02 JP JP63192062A patent/JPH0765116B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113724A (ja) * | 1984-11-08 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の極めて優れた冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0765116B2 (ja) | 1995-07-12 |
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