JPH05239554A - 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH05239554A JPH05239554A JP7871592A JP7871592A JPH05239554A JP H05239554 A JPH05239554 A JP H05239554A JP 7871592 A JP7871592 A JP 7871592A JP 7871592 A JP7871592 A JP 7871592A JP H05239554 A JPH05239554 A JP H05239554A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた焼付硬化性と成形性を兼ね備えた超深
絞り用冷延鋼板を得る。 【構成】 Ｃ:０.０００５〜０.００５％、Ｍn:０.０２
〜０.５０％、Ｐ:０.００７％以下、Ｓ:０.００５％以
下、Ｎ:０.００５％以下、及びＴi:０.０１〜０.０５％
を含有し、かつ、Ｔi＊／Ｃ原子濃度比(但し、Ｔi＊＝t
otalＴi−(14/48)×Ｎ−(32/48)×Ｓ)が１以上であり、
残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を１１００〜１
２５０℃の範囲の温度に加熱し、仕上温度を(Ａr3−１
００)℃〜(Ａr3＋３０)℃とする熱間圧延の後、冷却速
度３０℃／sec以上で巻取温度まで冷却を行い、５５０
〜８００℃の範囲で巻取り、これを酸洗して６０〜９０
％の圧延率で冷間圧延し、７５０〜８５０℃の範囲の温
度で再結晶焼鈍を行うことにより、焼付硬化性を有する
超深絞り用冷延鋼板が得られる。
絞り用冷延鋼板を得る。 【構成】 Ｃ:０.０００５〜０.００５％、Ｍn:０.０２
〜０.５０％、Ｐ:０.００７％以下、Ｓ:０.００５％以
下、Ｎ:０.００５％以下、及びＴi:０.０１〜０.０５％
を含有し、かつ、Ｔi＊／Ｃ原子濃度比(但し、Ｔi＊＝t
otalＴi−(14/48)×Ｎ−(32/48)×Ｓ)が１以上であり、
残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を１１００〜１
２５０℃の範囲の温度に加熱し、仕上温度を(Ａr3−１
００)℃〜(Ａr3＋３０)℃とする熱間圧延の後、冷却速
度３０℃／sec以上で巻取温度まで冷却を行い、５５０
〜８００℃の範囲で巻取り、これを酸洗して６０〜９０
％の圧延率で冷間圧延し、７５０〜８５０℃の範囲の温
度で再結晶焼鈍を行うことにより、焼付硬化性を有する
超深絞り用冷延鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼付硬化性を有する超
深絞り用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
深絞り用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車の軽量化により自動車用鋼板の高強度化への要求
が高まってきているが、その一方で、プレス成形性の面
からは高ｒ値などの特性が望まれる。このような背景か
ら、プレス成形時には軟らかく、かつ焼付硬化性を有す
る鋼板が必要とされる。
自動車の軽量化により自動車用鋼板の高強度化への要求
が高まってきているが、その一方で、プレス成形性の面
からは高ｒ値などの特性が望まれる。このような背景か
ら、プレス成形時には軟らかく、かつ焼付硬化性を有す
る鋼板が必要とされる。
【０００３】従来、焼付硬化性を有する冷延鋼板とその
製造方法に関しては、特開昭６２−７８２２号公報にＴ
i添加鋼について提案されている。これは、Ｔi添加量、
Ｃ、Ｓ、Ｎ含有量及びスラブ再加熱温度を制御すること
により、鋼中の固溶Ｃ量を残存させて、焼付硬化性を付
与したものである。しかし、このように固溶炭素を残存
させると、焼付硬化性を有しない冷延鋼板と比較した場
合に、ｒ値等の成形性が低下することは避けられない。
また、Ｔi添加鋼には再結晶温度が高いという欠点があ
る。
製造方法に関しては、特開昭６２−７８２２号公報にＴ
i添加鋼について提案されている。これは、Ｔi添加量、
Ｃ、Ｓ、Ｎ含有量及びスラブ再加熱温度を制御すること
により、鋼中の固溶Ｃ量を残存させて、焼付硬化性を付
与したものである。しかし、このように固溶炭素を残存
させると、焼付硬化性を有しない冷延鋼板と比較した場
合に、ｒ値等の成形性が低下することは避けられない。
また、Ｔi添加鋼には再結晶温度が高いという欠点があ
る。
【０００４】本発明は、上記従来技術の欠点を解決し、
超深絞り用として焼付硬化性と共に成形性にも優れる冷
延鋼板を製造する方法を提供することを目的とするもの
である。
超深絞り用として焼付硬化性と共に成形性にも優れる冷
延鋼板を製造する方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するために鋭意研究を重ねた結果、特に、Ｃ及びＳ
含有量の制御と、化学量論的にはＣ及びＳを固定するに
必要なＴi量の添加、かつＰ量を低減させた上で、熱延
仕上温度を制御することによって、焼付硬化性を有し、
かつ通常の冷延鋼板並の加工性を有する超深絞り用冷延
鋼板の製造方法を見い出したものである。
解決するために鋭意研究を重ねた結果、特に、Ｃ及びＳ
含有量の制御と、化学量論的にはＣ及びＳを固定するに
必要なＴi量の添加、かつＰ量を低減させた上で、熱延
仕上温度を制御することによって、焼付硬化性を有し、
かつ通常の冷延鋼板並の加工性を有する超深絞り用冷延
鋼板の製造方法を見い出したものである。
【０００６】すなわち、本発明は、Ｃ:０.０００５〜
０.００５％、Ｍn:０.０２〜０.５０％、Ｐ:０.００７
％以下、Ｓ:０.００５％以下、Ｎ:０.００５％以下、及
びＴi:０.０１〜０.０５％を含有し、かつ、Ｔi＊／Ｃ
原子濃度比(但し、Ｔi＊＝totalＴi−(14/48)×Ｎ−(32
/48)×Ｓ)が１以上であり、残部が鉄及び不可避的不純
物よりなる鋼を１１００〜１２５０℃の範囲の温度に加
熱し、仕上温度を(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3＋３０)℃と
する熱間圧延の後、冷却速度３０℃／sec以上で巻取温
度まで冷却を行い、５５０〜８００℃の範囲で巻取り、
これを酸洗して６０〜９０％の圧延率で冷間圧延し、７
５０〜８５０℃の範囲の温度で再結晶焼鈍を行うことを
特徴とする焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製
造方法を要旨とするものである。
０.００５％、Ｍn:０.０２〜０.５０％、Ｐ:０.００７
％以下、Ｓ:０.００５％以下、Ｎ:０.００５％以下、及
びＴi:０.０１〜０.０５％を含有し、かつ、Ｔi＊／Ｃ
原子濃度比(但し、Ｔi＊＝totalＴi−(14/48)×Ｎ−(32
/48)×Ｓ)が１以上であり、残部が鉄及び不可避的不純
物よりなる鋼を１１００〜１２５０℃の範囲の温度に加
熱し、仕上温度を(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3＋３０)℃と
する熱間圧延の後、冷却速度３０℃／sec以上で巻取温
度まで冷却を行い、５５０〜８００℃の範囲で巻取り、
これを酸洗して６０〜９０％の圧延率で冷間圧延し、７
５０〜８５０℃の範囲の温度で再結晶焼鈍を行うことを
特徴とする焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製
造方法を要旨とするものである。
【０００７】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【０００８】
【０００９】まず、本発明になすに至った基礎実験等に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００１０】供試鋼として、Ｃ:０.００２０％、Ｍn:
０.３％、Ｐ:０.００５〜０.０１０％、Ｓ:０.００１０
％、Ｎ:０.００２０％及びＴi:０.０２４％を含む鋼を
溶製したスラブを１２００℃に加熱後、仕上温度を８０
０〜９５０℃の範囲の種々の温度に制御して熱間圧延
し、シャワー冷却後、７００℃で巻取った。この熱延板
を酸洗後、圧下率８０％で冷延し、８５０℃×１.５min
の焼鈍後、ｒ値を測定した。その結果、従来技術である
０.０１０％Ｐ含有鋼などでは仕上温度がＡr3点直上で
ｒ値がピーク値を示すのに対し、本発明鋼(供試鋼のう
ちＰ：０.００７％以下の鋼)では仕上温度が８５０℃付
近でｒ値がピーク値を示し、その値は２.５以上であっ
た。すなわち、(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3＋３０)℃の範
囲で高ｒ値が得られることがわかった。供試鋼のうち、
比較鋼の０.０１０％Ｐ含有鋼については、０.００５％
Ｐ含有鋼ほどの仕上温度によるｒ値のピークが見られ
ず、低温仕上を行っても高いｒ値が得られなかった。
０.３％、Ｐ:０.００５〜０.０１０％、Ｓ:０.００１０
％、Ｎ:０.００２０％及びＴi:０.０２４％を含む鋼を
溶製したスラブを１２００℃に加熱後、仕上温度を８０
０〜９５０℃の範囲の種々の温度に制御して熱間圧延
し、シャワー冷却後、７００℃で巻取った。この熱延板
を酸洗後、圧下率８０％で冷延し、８５０℃×１.５min
の焼鈍後、ｒ値を測定した。その結果、従来技術である
０.０１０％Ｐ含有鋼などでは仕上温度がＡr3点直上で
ｒ値がピーク値を示すのに対し、本発明鋼(供試鋼のう
ちＰ：０.００７％以下の鋼)では仕上温度が８５０℃付
近でｒ値がピーク値を示し、その値は２.５以上であっ
た。すなわち、(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3＋３０)℃の範
囲で高ｒ値が得られることがわかった。供試鋼のうち、
比較鋼の０.０１０％Ｐ含有鋼については、０.００５％
Ｐ含有鋼ほどの仕上温度によるｒ値のピークが見られ
ず、低温仕上を行っても高いｒ値が得られなかった。
【００１１】以上のように、Ｐ量を低減し、かつ熱延仕
上温度をＡr3点以下に制御することにより、焼付硬化性
を発揮するようなＴi、Ｃ、Ｓ含有量の鋼において極め
て高いｒ値が得られることがわかった。
上温度をＡr3点以下に制御することにより、焼付硬化性
を発揮するようなＴi、Ｃ、Ｓ含有量の鋼において極め
て高いｒ値が得られることがわかった。
【００１２】また、再結晶温度について、Ｐ量低減によ
って再結晶温度が大幅に低下し、操業の容易な低温焼鈍
においても良好な深絞り性が得られることがわかった。
また、焼付硬化性及び機械的性質にも問題はなかった。
Ｔi＊／Ｃ原子濃度比が１以上でありながら焼付硬化性
が得られる理由は、Ｓ量が低いためにＴiＣの核となる
ＴiＳの析出量が少なく、ＴiＣの析出が抑制されて、実
際は固溶Ｃが残存しているためであると考えられる。
って再結晶温度が大幅に低下し、操業の容易な低温焼鈍
においても良好な深絞り性が得られることがわかった。
また、焼付硬化性及び機械的性質にも問題はなかった。
Ｔi＊／Ｃ原子濃度比が１以上でありながら焼付硬化性
が得られる理由は、Ｓ量が低いためにＴiＣの核となる
ＴiＳの析出量が少なく、ＴiＣの析出が抑制されて、実
際は固溶Ｃが残存しているためであると考えられる。
【００１３】次に本発明における鋼の化学成分の限定理
由について説明する。
由について説明する。
【００１４】Ｃ：Ｃは、プレス成形性の面からはＣ量は
低いほどよいが、０.０００５％未満であると固溶Ｃが
残存せず、塗装時の焼付硬化性が得られない。一方、
０.００５％を超えるとＣを固定するために多量のＴiを
添加しなければならず、コスト高となる。また、焼鈍中
にＴiＣが多く析出し粒成長を妨げるので高ｒ値は得ら
れなくなる。したがって、Ｃ量は０.０００５〜０.００
５％の範囲とする。
低いほどよいが、０.０００５％未満であると固溶Ｃが
残存せず、塗装時の焼付硬化性が得られない。一方、
０.００５％を超えるとＣを固定するために多量のＴiを
添加しなければならず、コスト高となる。また、焼鈍中
にＴiＣが多く析出し粒成長を妨げるので高ｒ値は得ら
れなくなる。したがって、Ｃ量は０.０００５〜０.００
５％の範囲とする。
【００１５】Ｍn：Ｍnは鋼の強化及び熱間脆性防止のた
めに少なくとも０.０２％を必要とするが、０.５０％を
超えるとｒ値が劣化する。したがって、Ｍn量は０.０２
〜０.５０％の範囲とする。
めに少なくとも０.０２％を必要とするが、０.５０％を
超えるとｒ値が劣化する。したがって、Ｍn量は０.０２
〜０.５０％の範囲とする。
【００１６】Ｐ：Ｐは、前述のように、焼付硬化性を発
揮するようなＴi、Ｃ、Ｓ含有量の鋼において、Ｐを低
減することにより、極めて高いｒ値が得られると共に、
再結晶温度を下げ得るので操業の容易な低温焼鈍が可能
となる。そのためには０.００７％以下に低減する必要
がある。
揮するようなＴi、Ｃ、Ｓ含有量の鋼において、Ｐを低
減することにより、極めて高いｒ値が得られると共に、
再結晶温度を下げ得るので操業の容易な低温焼鈍が可能
となる。そのためには０.００７％以下に低減する必要
がある。
【００１７】Ｓ：Ｓ量が多いとＴiＳが析出し、ＴiＳを
核としてＴiＣも析出し易くなるので、固溶Ｃが残らず
焼付硬化性が得られない。したがって、Ｓ量は０.００
５％以下とする。
核としてＴiＣも析出し易くなるので、固溶Ｃが残らず
焼付硬化性が得られない。したがって、Ｓ量は０.００
５％以下とする。
【００１８】Ｎ：ＮはＴiＮとして固定させるので、添
加するＴiのコスト面からは、Ｎ量は少ない方がよい
が、製鋼技術上の観点から、０.００５％以下とする。
加するＴiのコスト面からは、Ｎ量は少ない方がよい
が、製鋼技術上の観点から、０.００５％以下とする。
【００１９】Ｔi：ＴiはＣ、Ｓ及びＮを固定するために
０.０１％以上を添加することが必要である。しかし、
０.０５％を超えると、ｒ値は維持できるが、延性が低
下し、コストアップになる。したがって、Ｔi量は０.０
１〜０.０５％の範囲とする。
０.０１％以上を添加することが必要である。しかし、
０.０５％を超えると、ｒ値は維持できるが、延性が低
下し、コストアップになる。したがって、Ｔi量は０.０
１〜０.０５％の範囲とする。
【００２０】但し、Ｔi＊＝totalＴi−(14/48)×Ｎ−(3
2/48)×Ｓ)で定義されるＴi＊量に関し、Ｔi*／Ｃ原子
濃度比が１以上であるように添加される。Ｔi＊量は、
ＮとＳがすべてＴiと結び付いたと仮定して、添加Ｔi量
からその分のＴi量を差し引いた、Ｃを固着するために
有効な化学量論的なＴi量である。Ｔi*／Ｃ原子濃度比
が１以下であると、固溶Ｃが多く残存し、高ｒ値が得ら
れない。１以上の場合は、化学量論的には固溶Ｃが無い
と考えられ、高ｒ値が得られる。しかし、実際には少量
の固溶Ｃが残存しており、このために焼付硬化性が得ら
れる。
2/48)×Ｓ)で定義されるＴi＊量に関し、Ｔi*／Ｃ原子
濃度比が１以上であるように添加される。Ｔi＊量は、
ＮとＳがすべてＴiと結び付いたと仮定して、添加Ｔi量
からその分のＴi量を差し引いた、Ｃを固着するために
有効な化学量論的なＴi量である。Ｔi*／Ｃ原子濃度比
が１以下であると、固溶Ｃが多く残存し、高ｒ値が得ら
れない。１以上の場合は、化学量論的には固溶Ｃが無い
と考えられ、高ｒ値が得られる。しかし、実際には少量
の固溶Ｃが残存しており、このために焼付硬化性が得ら
れる。
【００２１】上記の如く化学成分を調整した鋼は、以下
の工程に従って製造する。
の工程に従って製造する。
【００２２】まず、該鋼を１１００〜１２５０℃の温度
に加熱した後、仕上温度を(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3＋
３０)℃とする熱間圧延を行う。熱間圧延においては、
後工程である冷間圧延と再結晶焼鈍にて望ましい集合組
織を得るために、熱延板は粒径の細粒及び整粒化と集合
組織のランダム化が必要である。このために、本発明の
方法においては、仕上温度を(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3
＋３０)℃の範囲の温度とする。
に加熱した後、仕上温度を(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3＋
３０)℃とする熱間圧延を行う。熱間圧延においては、
後工程である冷間圧延と再結晶焼鈍にて望ましい集合組
織を得るために、熱延板は粒径の細粒及び整粒化と集合
組織のランダム化が必要である。このために、本発明の
方法においては、仕上温度を(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3
＋３０)℃の範囲の温度とする。
【００２３】熱延後、冷却速度３０℃／sec以上で巻取
温度まで冷却を行うが、これは熱延板粒径を微細化させ
るためであり、これにより高いｒ値を得ることができ
る。
温度まで冷却を行うが、これは熱延板粒径を微細化させ
るためであり、これにより高いｒ値を得ることができ
る。
【００２４】冷却後、巻取るが、巻取温度は、鋼中のＣ
を析出物として固定するための重要な因子であり、これ
らの炭化物が析出する温度から、５５０〜８００℃の範
囲とすることが必要である。
を析出物として固定するための重要な因子であり、これ
らの炭化物が析出する温度から、５５０〜８００℃の範
囲とすることが必要である。
【００２５】次に、冷間圧延においては、その後の再結
晶焼鈍にて高ｒ値に有利な{１１１}集合組織を形成し、
有害な{１００}集合組織を減少させるために、圧延率は
６０〜９０％の範囲とする。
晶焼鈍にて高ｒ値に有利な{１１１}集合組織を形成し、
有害な{１００}集合組織を減少させるために、圧延率は
６０〜９０％の範囲とする。
【００２６】冷間圧延後、前述のように{１１１}再結晶
集合組織を形成させるために、７５０〜８５０℃の範囲
の温度で再結晶焼鈍を行う。このような低温焼鈍が可能
であるのは前述のとおりＰ量の低減によるためであり、
操業が容易となる。
集合組織を形成させるために、７５０〜８５０℃の範囲
の温度で再結晶焼鈍を行う。このような低温焼鈍が可能
であるのは前述のとおりＰ量の低減によるためであり、
操業が容易となる。
【００２７】次に本発明の実施例を示す。
【００２８】
【実施例１】
【表１】 に示す化学成分の鋼を溶製し、そのスラブを１２００℃
に加熱した後、仕上温度８５０〜９００℃で熱延し、シ
ャワー冷却後、７００℃で巻取った。この熱延板を酸洗
後、圧下率８０％で冷延し、ソルトバスにて８５０℃×
１.５minの焼鈍を施し、０.５％のスキンパス後、材質
調査を行った。その結果を
に加熱した後、仕上温度８５０〜９００℃で熱延し、シ
ャワー冷却後、７００℃で巻取った。この熱延板を酸洗
後、圧下率８０％で冷延し、ソルトバスにて８５０℃×
１.５minの焼鈍を施し、０.５％のスキンパス後、材質
調査を行った。その結果を
【表２】 に示す。
【００２９】焼付硬化性は２％予歪を付与し、１７０℃
×２０minの熱処理を行った後、ＢＨ量を測定して評価
した。再結晶温度は光顕組織観察及びビッカース硬度測
定から求め、５０％再結晶時を再結晶温度とした。
×２０minの熱処理を行った後、ＢＨ量を測定して評価
した。再結晶温度は光顕組織観察及びビッカース硬度測
定から求め、５０％再結晶時を再結晶温度とした。
【００３０】表２に示すように、本発明例はいずれも、
Ｐ量の低減及び低Ｓ化により、焼付硬化性と共に高いｒ
値が得られている。また、再結晶温度もＰ量の減少と共
に低下していることがわかる。
Ｐ量の低減及び低Ｓ化により、焼付硬化性と共に高いｒ
値が得られている。また、再結晶温度もＰ量の減少と共
に低下していることがわかる。
【００３１】
【実施例２】
【表３】 に示す化学成分の鋼を溶製し、そのスラブを１２００℃
に加熱後、仕上温度７７５〜９５０℃で熱延し、シャワ
ー冷却後、７００℃で巻取った。この熱延板を酸洗後、
圧下率８０％で冷延し、ソルトバスにて８５０℃×１.
５minの焼鈍を施し、０.５％のスキンパス後、材質調査
を行った。焼付硬化性は実施例１と同様の要領にて測定
し評価した。これらの測定結果を
に加熱後、仕上温度７７５〜９５０℃で熱延し、シャワ
ー冷却後、７００℃で巻取った。この熱延板を酸洗後、
圧下率８０％で冷延し、ソルトバスにて８５０℃×１.
５minの焼鈍を施し、０.５％のスキンパス後、材質調査
を行った。焼付硬化性は実施例１と同様の要領にて測定
し評価した。これらの測定結果を
【表４】 に示す。
【００３２】表４に示すように、化学成分が本発明範囲
であっても、本発明例のように、熱延仕上温度を(Ａr3
−１００)℃〜(Ａr3＋３０)℃の範囲に制御することに
よって高ｒ値と共に焼付硬化性も得られている。
であっても、本発明例のように、熱延仕上温度を(Ａr3
−１００)℃〜(Ａr3＋３０)℃の範囲に制御することに
よって高ｒ値と共に焼付硬化性も得られている。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
鋼中のＣ、Ｓ含有量の制御とそれらを固定するに必要な
Ｔi量の添加、かつＰ量を低減した上で、仕上温度を制
御した熱間圧延を行うことによって、優れた焼付硬化性
と成形性を兼ね備えた超深絞り用冷延鋼板を提供でき
る。
鋼中のＣ、Ｓ含有量の制御とそれらを固定するに必要な
Ｔi量の添加、かつＰ量を低減した上で、仕上温度を制
御した熱間圧延を行うことによって、優れた焼付硬化性
と成形性を兼ね備えた超深絞り用冷延鋼板を提供でき
る。
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/14
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ:０.０００５
〜０.００５％、Ｍn:０.０２〜０.５０％、Ｐ:０.００
７％以下、Ｓ:０.００５％以下、Ｎ:０.００５％以下、
及びＴi:０.０１〜０.０５％を含有し、かつ、Ｔi＊／
Ｃ原子濃度比(但し、Ｔi＊＝totalＴi−(14/48)×Ｎ−
(32/48)×Ｓ)が１以上であり、残部が鉄及び不可避的不
純物よりなる鋼を１１００〜１２５０℃の範囲の温度に
加熱し、仕上温度を(Ａr3−１００)℃〜(Ａr3＋３０)℃
とする熱間圧延の後、冷却速度３０℃／sec以上で巻取
温度まで冷却を行い、５５０〜８００℃の範囲で巻取
り、これを酸洗して６０〜９０％の圧延率で冷間圧延
し、７５０〜８５０℃の範囲の温度で再結晶焼鈍を行う
ことを特徴とする焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7871592A JPH05239554A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7871592A JPH05239554A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05239554A true JPH05239554A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=13669572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7871592A Withdrawn JPH05239554A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05239554A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08176677A (ja) * | 1994-12-27 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corp | 表面品質の優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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