JPH0243706A - 信号対雑音比を最適にするための無線周波容積コイル - Google Patents
信号対雑音比を最適にするための無線周波容積コイルInfo
- Publication number
- JPH0243706A JPH0243706A JP1142312A JP14231289A JPH0243706A JP H0243706 A JPH0243706 A JP H0243706A JP 1142312 A JP1142312 A JP 1142312A JP 14231289 A JP14231289 A JP 14231289A JP H0243706 A JPH0243706 A JP H0243706A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- radio frequency
- antenna
- radius
- approximately
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
- G01R33/32—Excitation or detection systems, e.g. using radio frequency signals
- G01R33/34—Constructional details, e.g. resonators, specially adapted to MR
- G01R33/34046—Volume type coils, e.g. bird-cage coils; Quadrature bird-cage coils; Circularly polarised coils
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
この発明は核磁気共鳴（ＮＭＲ）装置、更に具体的に云
えば、特にＮＭＲ作像又は分光法でＲＦ倍信号受信する
時に、信号対雑音比（ＳＮＲ）を最適にした「鳥かご」
形の新規な無線周波（ＲＦ）コイルに関する。
えば、特にＮＭＲ作像又は分光法でＲＦ倍信号受信する
時に、信号対雑音比（ＳＮＲ）を最適にした「鳥かご」
形の新規な無線周波（ＲＦ）コイルに関する。
ＮＭＲを用いて、標本内にある原子核の内部の分布及び
化学的な形式を判断する為に、 １Ｈ１３１Ｐ等の様な
ある原子核からの化学シフト・スペクトルを作像して求
めることが現在ではよく知られている。特に、人体内の
特定の原子核種口のＮＭＲ作像は、医学的及び科学的に
意味があることが証明されている。今日では、作像しよ
うとする標本をその中に置く静磁界Ｂｏを強めることに
より、ＳＮＲを大幅に高めることか出来ることも判って
いる。このＳＮＲの利点を幾分犠牲にすることによって
、容積画素の寸法を小さくする試みにより、容積要素の
線形寸法は信号対雑音比の立方を艮に見かけ上比例する
から、容積要素の線形の範囲が比較的僅かしか減少しな
いことが判った。然し、ＳＮＲの増加を利用して、デー
タ収集時間を短縮することが出来る。収集時間の短縮は
、実現し得るＳＮＲの増加の自乗に比例する。従って、
ＮＭＲ無線周波容積コイル、特に「鳥かご」形コイルと
呼ばれる形の無線周波容積コイルに於ける信号対雑音比
を可能な最大限まで増加することが非常に望ましい。こ
の鳥かご形コイルは、縦方向の共通軸線に沿って相隔た
る１対の導電ループ要素を持っていて、各々のループ要
素は、そのループの周辺に沿って相隔たる複数個の直列
接続の静電容量素子を持ち、同じ慢数個の軸方向導電セ
グメントが、直列接続された隣接する静電容量素子の間
の点で、導電ループ要素を電気的に相互接続するもので
ある。これは、米国特許第４，６８０゜５４８号及び同
第４，６９２，７０５号に記載されている。
化学的な形式を判断する為に、 １Ｈ１３１Ｐ等の様な
ある原子核からの化学シフト・スペクトルを作像して求
めることが現在ではよく知られている。特に、人体内の
特定の原子核種口のＮＭＲ作像は、医学的及び科学的に
意味があることが証明されている。今日では、作像しよ
うとする標本をその中に置く静磁界Ｂｏを強めることに
より、ＳＮＲを大幅に高めることか出来ることも判って
いる。このＳＮＲの利点を幾分犠牲にすることによって
、容積画素の寸法を小さくする試みにより、容積要素の
線形寸法は信号対雑音比の立方を艮に見かけ上比例する
から、容積要素の線形の範囲が比較的僅かしか減少しな
いことが判った。然し、ＳＮＲの増加を利用して、デー
タ収集時間を短縮することが出来る。収集時間の短縮は
、実現し得るＳＮＲの増加の自乗に比例する。従って、
ＮＭＲ無線周波容積コイル、特に「鳥かご」形コイルと
呼ばれる形の無線周波容積コイルに於ける信号対雑音比
を可能な最大限まで増加することが非常に望ましい。こ
の鳥かご形コイルは、縦方向の共通軸線に沿って相隔た
る１対の導電ループ要素を持っていて、各々のループ要
素は、そのループの周辺に沿って相隔たる複数個の直列
接続の静電容量素子を持ち、同じ慢数個の軸方向導電セ
グメントが、直列接続された隣接する静電容量素子の間
の点で、導電ループ要素を電気的に相互接続するもので
ある。これは、米国特許第４，６８０゜５４８号及び同
第４，６９２，７０５号に記載されている。
発明の要約
この発明では、ＮＭＲ用等の信号対雑音比を最適にした
ＲＦ容積コイルが、ｒ３を円筒形容積コイル内に入って
いる、検査しようとするサンプルの実効半径として、約
０．３ｒＳ及び約１，５「Ｓの間の減少した長さＬｃを
持ち、容積コイルの半径ｒｃは約１．Ｏｒ、及び約ｔ、
ｓｒｓの間である。この様な「短い」容積コイルは、特
に、「通常の」長さを持つ、Ｌｃ≧４ｒ６である容積コ
イルのＳＮＲに比べて、特にコイルの軸線から離れた容
積要素に対して、コイルの感度Ｓは一様ではないけれど
も、コイルの軸線に略沿った位置にある容積要素に対す
るＳＮＲが改善される。
ＲＦ容積コイルが、ｒ３を円筒形容積コイル内に入って
いる、検査しようとするサンプルの実効半径として、約
０．３ｒＳ及び約１，５「Ｓの間の減少した長さＬｃを
持ち、容積コイルの半径ｒｃは約１．Ｏｒ、及び約ｔ、
ｓｒｓの間である。この様な「短い」容積コイルは、特
に、「通常の」長さを持つ、Ｌｃ≧４ｒ６である容積コ
イルのＳＮＲに比べて、特にコイルの軸線から離れた容
積要素に対して、コイルの感度Ｓは一様ではないけれど
も、コイルの軸線に略沿った位置にある容積要素に対す
るＳＮＲが改善される。
現在好ましいと考えられる１実施例では、ＳＮＲを最適
にした容積コイルは、「鳥かご」形であって、約２６Ｍ
Ｈｚの３１Ｐ原子核からのＮＭＲ応答信号を検出する様
に設計されており、長さＬｃが約１．０ｒｓであり、コ
イルの半径ｒｃが約１゜１ｒ５であり、サンプルの半径
の約４倍の長さを持つ同じ形をした円筒形の容積コイル
に比べて、ＳＮＲが６０％以上増加する。真の直角位相
モードに於ける検出コイルの動作によって、円偏波ＮＭ
Ｒ電磁界だけを検出する時、更にＳＮＲは約４０％改善
される。
にした容積コイルは、「鳥かご」形であって、約２６Ｍ
Ｈｚの３１Ｐ原子核からのＮＭＲ応答信号を検出する様
に設計されており、長さＬｃが約１．０ｒｓであり、コ
イルの半径ｒｃが約１゜１ｒ５であり、サンプルの半径
の約４倍の長さを持つ同じ形をした円筒形の容積コイル
に比べて、ＳＮＲが６０％以上増加する。真の直角位相
モードに於ける検出コイルの動作によって、円偏波ＮＭ
Ｒ電磁界だけを検出する時、更にＳＮＲは約４０％改善
される。
従って、この発明の目的は、ＮＭＲ等の装置に用いる容
積無線周波容積コイルとして、信号対雑音比を改善した
新規な容積無線周波容積コイルを提供することである。
積無線周波容積コイルとして、信号対雑音比を改善した
新規な容積無線周波容積コイルを提供することである。
この発明の上記並びにその他の目的は、以下図面につい
て詳しく説明する所から明らかになろう。
て詳しく説明する所から明らかになろう。
発明の詳細な説明
最初に第１図について説明すると、無線周波容積コイル
集成体１０は円筒形であって、アクリル等の材料で作ら
れた非磁性で非導電性で非誘電体の管１１によって支持
される。この管は半径Ｒ及び長さしを持ち、人間の頭を
作像するコイルでは、例として云うと、半径及び長さが
夫々約５吋及び約８吋である。円筒形コイル巻型１１の
軸線がデカルト座標系のＺ軸と整合しており、座標系の
中心Ｚ−０がコイル１０の軸方向の中心にある。集成体
１０のアンテナ部分１２は第１及び第２の相隔たる導電
ループ要素１４ａ、１４ｂを存する。
集成体１０は円筒形であって、アクリル等の材料で作ら
れた非磁性で非導電性で非誘電体の管１１によって支持
される。この管は半径Ｒ及び長さしを持ち、人間の頭を
作像するコイルでは、例として云うと、半径及び長さが
夫々約５吋及び約８吋である。円筒形コイル巻型１１の
軸線がデカルト座標系のＺ軸と整合しており、座標系の
中心Ｚ−０がコイル１０の軸方向の中心にある。集成体
１０のアンテナ部分１２は第１及び第２の相隔たる導電
ループ要素１４ａ、１４ｂを存する。
各々のループ要素は幅Ｗであり、図示の場合は約０４５
吋であり、導体１４ａ、１４ｂの向い合う縁の間隔りよ
が、図示の場合は、約４．５吋であって、導体１４ａ、
１４ｂの縁の平面は、軸方向の中心Ｚ−０平面から、夫
々距離Ｌｂ、図示の場合は、約２．２５吋の所にある。
吋であり、導体１４ａ、１４ｂの向い合う縁の間隔りよ
が、図示の場合は、約４．５吋であって、導体１４ａ、
１４ｂの縁の平面は、軸方向の中心Ｚ−０平面から、夫
々距離Ｌｂ、図示の場合は、約２．２５吋の所にある。
コイルのこの実効長Ｌｃが約５吋である。各々の導体１
４ａ、１４ｂは、典型的には軸方向に整合した複数個（
Ｎ個）の位置の各々で、小さなすき間１４ｃだけ途切れ
ていて、同じ段数側（Ｎ個）の路間−の導電セグメント
１４ｓを形成する。セグメントの数Ｎが、基数２のべき
数ｐによって表わされること、即ち、ｐ−１，２，３・
・・・・・とじて、Ｎ−２ｐで表わされるのが有利であ
る。図示の実施例では、ｐ−４及びＮ−１６である。１
６個の導体のすき間１４ｃの各々に直列接続の静電容量
素子１６が架橋される。同じ段数側（Ｎ個）の軸方向導
電要素１４ｅの各々が、第１及び第２の相隔たるループ
要素１４ａ、１４ｂの同じ様な位置にあるセグメント１
４ｓを相互接続する。各々の軸方向導電要素１４ｅは幅
Ｗ′を持ち、図示の場合は、約０゜５吋である。第１及
び第２の導電末端リング１８ａ、１８ｂが、使う場合は
、ループ要素１４の平面と略平行な平面内に形成される
が、これらの平面は軸方向には、ループ要素１４の平面
を通り越した所にある。各々の末端リングは太さΔＺ（
図示の場合は、約０．５吋）であり、少なくとも１つの
すき間１８Ｃを持ち、各々のすき間は関連する直列接続
の静電容量素子２０によって架橋されている。末端リン
グは望ましくないコイルの共鳴を除（傾向がある。
４ａ、１４ｂは、典型的には軸方向に整合した複数個（
Ｎ個）の位置の各々で、小さなすき間１４ｃだけ途切れ
ていて、同じ段数側（Ｎ個）の路間−の導電セグメント
１４ｓを形成する。セグメントの数Ｎが、基数２のべき
数ｐによって表わされること、即ち、ｐ−１，２，３・
・・・・・とじて、Ｎ−２ｐで表わされるのが有利であ
る。図示の実施例では、ｐ−４及びＮ−１６である。１
６個の導体のすき間１４ｃの各々に直列接続の静電容量
素子１６が架橋される。同じ段数側（Ｎ個）の軸方向導
電要素１４ｅの各々が、第１及び第２の相隔たるループ
要素１４ａ、１４ｂの同じ様な位置にあるセグメント１
４ｓを相互接続する。各々の軸方向導電要素１４ｅは幅
Ｗ′を持ち、図示の場合は、約０゜５吋である。第１及
び第２の導電末端リング１８ａ、１８ｂが、使う場合は
、ループ要素１４の平面と略平行な平面内に形成される
が、これらの平面は軸方向には、ループ要素１４の平面
を通り越した所にある。各々の末端リングは太さΔＺ（
図示の場合は、約０．５吋）であり、少なくとも１つの
すき間１８Ｃを持ち、各々のすき間は関連する直列接続
の静電容量素子２０によって架橋されている。末端リン
グは望ましくないコイルの共鳴を除（傾向がある。
この特定の高域通過「鳥かご」形の、ＳＮＲを最適にし
たＲＦ容積コイル１０は、第１及び第２の端子１０ａ、
１０ｂの間に平衡給電点を有する。
たＲＦ容積コイル１０は、第１及び第２の端子１０ａ、
１０ｂの間に平衡給電点を有する。
端子ＩＱａ、１０ｂが、１つのコンデンサ１６の両端に
接続される。図面では、隣接する導電セグメント１４ｓ
−１及び１４ｓ−２に接続され、コンデンサ１６′の両
端に接続されている。コイルは直角位相で励振並びに／
又は受信する様に接続するのが有利であり、第２の平衡
給電点が第３及び第４の端子１０ｃ、１０ｄの間に設け
られる。
接続される。図面では、隣接する導電セグメント１４ｓ
−１及び１４ｓ−２に接続され、コンデンサ１６′の両
端に接続されている。コイルは直角位相で励振並びに／
又は受信する様に接続するのが有利であり、第２の平衡
給電点が第３及び第４の端子１０ｃ、１０ｄの間に設け
られる。
これらの端子は隣接する導電セグメント１４Ｓ−５及び
１４ｓ−５に接続されていて、別のコンデンサ１６″の
両端に接続されるが、このコンデンサは、コイルのルー
プ１４ｂの内、コンデンサ１６′に対する第１の平衡入
力に対して、円筒の軸線から伸ばした半径方向のＭ”％
に対し、略９０゜の所にある半径方向の基準を持つ部分
に配置されている。直角位相の給電点をコイル１０の外
部の１個の不平衡受信ケーブル等に結合する為に、バラ
ン回路、平衡多重半波長ケーブル、混成直角位相素子等
を使うことは周知である。
１４ｓ−５に接続されていて、別のコンデンサ１６″の
両端に接続されるが、このコンデンサは、コイルのルー
プ１４ｂの内、コンデンサ１６′に対する第１の平衡入
力に対して、円筒の軸線から伸ばした半径方向のＭ”％
に対し、略９０゜の所にある半径方向の基準を持つ部分
に配置されている。直角位相の給電点をコイル１０の外
部の１個の不平衡受信ケーブル等に結合する為に、バラ
ン回路、平衡多重半波長ケーブル、混成直角位相素子等
を使うことは周知である。
容積検出コイル１０の動作は相反性原理から解析するこ
とが出来る。コイルの中心を原点ｚ−０とし、図示の様
に、Ｚ軸をコイルの円筒形の軸線と一致させた円柱極座
標系の点（ｒ、 θ、ｚ）にある容積要素から検出さ
れるＲＦコイル１０のＮＭＲ信号対雑音比ψは、 ψαＢｌ （ｒ、 θ、ｚ）／Ｊ″″Ｕ （
１）であり、こ＼でＢ１は単位電流によって発生される
横力向ＲＦ磁界であり、ＲはＮＭＲの角周波数ωに於け
る合計雑音抵抗である。コイルの軸線に沿って比ψを最
適にする時、長さＬｃ及び半径ｒｃを持つ烏かご形のコ
イルの横方向ＲＦ磁界Ｂ１は、末端リングＩ８の最大の
単位電流に対し、正弦状電流分布Ｊによって発生される
。
とが出来る。コイルの中心を原点ｚ−０とし、図示の様
に、Ｚ軸をコイルの円筒形の軸線と一致させた円柱極座
標系の点（ｒ、 θ、ｚ）にある容積要素から検出さ
れるＲＦコイル１０のＮＭＲ信号対雑音比ψは、 ψαＢｌ （ｒ、 θ、ｚ）／Ｊ″″Ｕ （
１）であり、こ＼でＢ１は単位電流によって発生される
横力向ＲＦ磁界であり、ＲはＮＭＲの角周波数ωに於け
る合計雑音抵抗である。コイルの軸線に沿って比ψを最
適にする時、長さＬｃ及び半径ｒｃを持つ烏かご形のコ
イルの横方向ＲＦ磁界Ｂ１は、末端リングＩ８の最大の
単位電流に対し、正弦状電流分布Ｊによって発生される
。
Ｊ＝（−ｚｓｌｎθ／１ｚｌＷ）θ
＋（（ｌ ｚ ｌ −Ｌ（／２）ｃｏｓθ／ｒｃＷ）ｚ
但しくＬｃ／２）−Ｗ≦ｌｚｌ≦Ｌ、Ｃ／２これが幅Ｗ
を持つ各々のループ要素１４にある。
但しくＬｃ／２）−Ｗ≦ｌｚｌ≦Ｌ、Ｃ／２これが幅Ｗ
を持つ各々のループ要素１４にある。
Ｊ調（−ｃｏｓθ／ｒｃ）ｚ
但しｌ ｚ ｌ ＜ （Ｌｃ ／２） Ｗ （
３）コイル内側の磁気スカラーゆポテンシャル（φ□）
は、ラブラース方程式の別々の解を電流のフーリエ分解
に合せることによって得られる。
３）コイル内側の磁気スカラーゆポテンシャル（φ□）
は、ラブラース方程式の別々の解を電流のフーリエ分解
に合せることによって得られる。
φｍ （ｒ、 θ、 ｚ） ＝Ｊ’ Ａ （ｋ）
ｋｒｃ Ｋｌ ’ （ｋｒｃ）！＋ （ｋｒ）
５ＩｎＯｃｏｓ （ｋｚ） ｄｋＡ （ｋ） −（２
ｃｏｓｋ （Ｌ（／２−Ｗ） −２ｃｏｓ （ＬＣ／２
） ）／πに２Δｚ
（５）こ＼でＫｌ’ は全引数に対する第２種変形ベ
ッセル関数の微分である。この時、ＲＦ磁界Ｂ＋ （
ｒｃθ、ｚ）は、透磁率μ０を持つ空間内で、磁界の構
成分の数値計算によって得られる。即ちＢ（ｒ、 θ
、２）−一μ。φ、 （６）実効的な合計のＮ
Ｍ Ｒ雑音抵抗Ｒは、コイル及びサンプルの両方の寄与
を含む。コイルの損失は比較的小さくすることが出来る
から、サンプルの損失の雑音抵抗Ｒに対する寄与だけを
考える。やはりＦ１反性を考えることにより、 Ｒ−σｆ ＜ Ｅ −Ｅ ＞ ｄ Ｖ −−ｆ Ｅ −
Ｅ ｄ Ｖニーでσはサンプルの平均導電度（−様と仮
定する）、Ｅはコイルの単位電流１１によって発生され
る時間依存性を持つ磁界Ｂｃｏｓ（ωｔ）により、サン
プル内に誘起される電界であり、容積積分はサンプル全
体に及ぶ。ファラデーの法則からＥを演鐸する。
ｋｒｃ Ｋｌ ’ （ｋｒｃ）！＋ （ｋｒ）
５ＩｎＯｃｏｓ （ｋｚ） ｄｋＡ （ｋ） −（２
ｃｏｓｋ （Ｌ（／２−Ｗ） −２ｃｏｓ （ＬＣ／２
） ）／πに２Δｚ
（５）こ＼でＫｌ’ は全引数に対する第２種変形ベ
ッセル関数の微分である。この時、ＲＦ磁界Ｂ＋ （
ｒｃθ、ｚ）は、透磁率μ０を持つ空間内で、磁界の構
成分の数値計算によって得られる。即ちＢ（ｒ、 θ
、２）−一μ。φ、 （６）実効的な合計のＮ
Ｍ Ｒ雑音抵抗Ｒは、コイル及びサンプルの両方の寄与
を含む。コイルの損失は比較的小さくすることが出来る
から、サンプルの損失の雑音抵抗Ｒに対する寄与だけを
考える。やはりＦ１反性を考えることにより、 Ｒ−σｆ ＜ Ｅ −Ｅ ＞ ｄ Ｖ −−ｆ Ｅ −
Ｅ ｄ Ｖニーでσはサンプルの平均導電度（−様と仮
定する）、Ｅはコイルの単位電流１１によって発生され
る時間依存性を持つ磁界Ｂｃｏｓ（ωｔ）により、サン
プル内に誘起される電界であり、容積積分はサンプル全
体に及ぶ。ファラデーの法則からＥを演鐸する。
ＶＸＥ−−，３Ｂ／ａｔ
これと式（６）から、次の様になる。
ｅＯ８θｓｉｎ （ｋｚ） ｄｋ） ｒｃμｏ （
ＩＪ Ｊ” Ａ （ｋ） Ｉ ＋（ｋｒ） ｄｋ） θ ｓｉｎθ ｓｉｎ （ｋ ｚ） ニーで時間依存性を持つ係数ｓｉｎ （ωｔ）は抑圧し
ている。但し φｅ ＝ｕｏ ωｆ （Ａ （ｋ） Ｉｔ （ｋ
ｒｓ ） ／に２ｒＢＩ＋’ （ｋｒ５））Ｉｔ
（ｋｒ）ｃｏｓθｓｉｎ （ｋｚ） ｄｋこれはサンプ
ルの半径「Ｓに於けるサンプル表面に対して法線方向の
電流の流れがないと云う境界条件を仮定すると共に、誘
起電流に伴う磁界がそれ自体は目立ってＲＦ磁界Ｂ１を
変えないと仮定している。サンプルの雑音抵抗Ｒは、式
（５）、（９）及び（１０）を式（７）に代入して、数
値積分を行なうことによって求められる。
ＩＪ Ｊ” Ａ （ｋ） Ｉ ＋（ｋｒ） ｄｋ） θ ｓｉｎθ ｓｉｎ （ｋ ｚ） ニーで時間依存性を持つ係数ｓｉｎ （ωｔ）は抑圧し
ている。但し φｅ ＝ｕｏ ωｆ （Ａ （ｋ） Ｉｔ （ｋ
ｒｓ ） ／に２ｒＢＩ＋’ （ｋｒ５））Ｉｔ
（ｋｒ）ｃｏｓθｓｉｎ （ｋｚ） ｄｋこれはサンプ
ルの半径「Ｓに於けるサンプル表面に対して法線方向の
電流の流れがないと云う境界条件を仮定すると共に、誘
起電流に伴う磁界がそれ自体は目立ってＲＦ磁界Ｂ１を
変えないと仮定している。サンプルの雑音抵抗Ｒは、式
（５）、（９）及び（１０）を式（７）に代入して、数
値積分を行なうことによって求められる。
第２図は、コイルの長さ及びコイルの半径をコイル内の
あるサンプルの実効半径ｒＢで表わして、コイルの半径
ｒｃの幾つかの値に対し、横軸にコイルの長さＬｃをと
り、その関数として縦軸にコイルの中心（Ｘ−０、Ｙ−
０及びＺ−０）に於ける達成されたＮＭＲ信号対雑音比
５ＮＲａ−８１／ｎを示しである。ＳＮＲの値が、コイ
ルの半径ｒｃとサンプルの半径ｒＢとの比に関係するこ
とが判る。大体ｒｃ／ｒｓ−１，０から約１．６までの
所望の範囲内で、５本の曲線２５．２６゜２７．２８．
２９が夫々１．１．１．２．１．３、■、４．１．５の
比を表わす。サンプルの実効半径ｒ６はサンプルの寸法
に関係するだけでなく、サンプルの形にも関係する。頭
の様な人体の一部分は、コイルの内部では、解剖学的な
部分のどの主な寸法とも異なる実効半径ｒＳを持つＲＦ
負負荷なって現れることがある。コイル半径ｒｃが、サ
ンプルの雑音が支配的である時には、ＳＮＲψに影響す
る係数としては比較的問題にならないことが理解されよ
う。更に、点Ａに示す様に、約４ｒ６の普通のコイルの
長さＬｃでは、相対的な５ＮＲａは約０．６であり、コ
イルを約Ｌｃ”１゜４ｒｓの長さに縮めることにより、
点Ｂに於ける約０．９の５ＮＲａの値に大体５０％改善
することが出来ることも理解されよう。更に、コイルの
長さを点Ｃに示す様に約Ｌｃｍ１．Ｏｒｓに更に短くす
ると（コイルの半径「。は約１．１）、を口封的な５Ｎ
Ｒａは１．０を越え、普通の長さのコイルに対する点Ａ
の５ＮＲａの値に対し、少なくとも６０％大きいＳＮＲ
になることも判る。直角位相動作を利用することにより
、更に４０９６を付加えることが出来、給電点が１個の
長い鳥かご形ＲＦコイルに比べて、１００％又はそれ以
上のＳＮＨの改再が可能である。
あるサンプルの実効半径ｒＢで表わして、コイルの半径
ｒｃの幾つかの値に対し、横軸にコイルの長さＬｃをと
り、その関数として縦軸にコイルの中心（Ｘ−０、Ｙ−
０及びＺ−０）に於ける達成されたＮＭＲ信号対雑音比
５ＮＲａ−８１／ｎを示しである。ＳＮＲの値が、コイ
ルの半径ｒｃとサンプルの半径ｒＢとの比に関係するこ
とが判る。大体ｒｃ／ｒｓ−１，０から約１．６までの
所望の範囲内で、５本の曲線２５．２６゜２７．２８．
２９が夫々１．１．１．２．１．３、■、４．１．５の
比を表わす。サンプルの実効半径ｒ６はサンプルの寸法
に関係するだけでなく、サンプルの形にも関係する。頭
の様な人体の一部分は、コイルの内部では、解剖学的な
部分のどの主な寸法とも異なる実効半径ｒＳを持つＲＦ
負負荷なって現れることがある。コイル半径ｒｃが、サ
ンプルの雑音が支配的である時には、ＳＮＲψに影響す
る係数としては比較的問題にならないことが理解されよ
う。更に、点Ａに示す様に、約４ｒ６の普通のコイルの
長さＬｃでは、相対的な５ＮＲａは約０．６であり、コ
イルを約Ｌｃ”１゜４ｒｓの長さに縮めることにより、
点Ｂに於ける約０．９の５ＮＲａの値に大体５０％改善
することが出来ることも理解されよう。更に、コイルの
長さを点Ｃに示す様に約Ｌｃｍ１．Ｏｒｓに更に短くす
ると（コイルの半径「。は約１．１）、を口封的な５Ｎ
Ｒａは１．０を越え、普通の長さのコイルに対する点Ａ
の５ＮＲａの値に対し、少なくとも６０％大きいＳＮＲ
になることも判る。直角位相動作を利用することにより
、更に４０９６を付加えることが出来、給電点が１個の
長い鳥かご形ＲＦコイルに比べて、１００％又はそれ以
上のＳＮＨの改再が可能である。
第３図には、コイルの半径「。−１，４ｒｓを持つ特定
のコイルについて、円筒形コイル１０のＺ軸の正規化半
径方向距離（ｒ／ｒｓ）の幾つかの値（縦軸３２に示す
）に対し、並びにコイルの中心ｚ−０からコイルの両端
に向う両方向に種々の正規化軸方内矩Ｍ （ｚ／ｒ５
）の値（横軸３４に示す）に対して、相対的な信号対雑
音比の感度Ｓを示しである。（点Ａに於ける０、 ６
の５ＮＲａに比べて）点Ｂに於ける０、９の５ＮＲａの
値までの前に述べた５０％のＳＮＲの増加が、Ｓ＝０．
９の曲線３６に沿った全ての場所で達成されること、４
しびにコイルの中心に一層近い所、並びに／又はコイル
の軸線からの半径方向の距離が増加した所では、尚重大
きい（口封的なＳＮＲの値を達成出来ることが認められ
よう。従って、ＲＦ磁界Ｂ１の非均質性に払う犠牲が比
較的穏やかであり、（ｒ、ｚ”０）平面並びに約ｚ−０
，７５ｒｓまでの軸横断平面では、約３３％になること
が判る。ＲＦ励振磁界Ｂ１によって発生されるＮＭＲフ
リップ（ｒｌｉｐ）角度αが、磁界Ｂｌの大きさに比例
し、磁化がｓｉｎαに比例するから、この非均質性によ
り、スピン格子緩和効果があっても、フリップ角度αが
サンプルの表面で９０°に設定されていれば、最悪の場
合でも、サンプルの中心で信号の１ｉ失は約１３％にな
るに過ぎない。従って、ｒｃ／ｒ５が約１．０と約１６
６の間で、長さし。が２ｒ５より小さいこの短い容積コ
イルの設計は、ＮＭＲサンプルの励振と応答信号の受信
の両方に十分適している。コイルの長さし。を１゜Ｑｒ
５未満に更に縮小すれば、特にコイルの半径「Ｃも約１
．０ｒＳ及び約１．６ｒＳ間の値に保った場合、ＳＮＲ
ψを更に限界的によくすることが出来る。然し、Ｌｃが
ゼロに近付く時、川めに想定した条件（サンプル雑音が
支配的になると云う条件）が達成されなくなるから、実
際には、ＳＮＲのそれ以上の利得は実現することが出来
ないことが判った。ＬｃがＯに近付くにつれて、ＲＦ磁
界Ｂ１は、コイル雑音の寄与よりも一層早く減少する。
のコイルについて、円筒形コイル１０のＺ軸の正規化半
径方向距離（ｒ／ｒｓ）の幾つかの値（縦軸３２に示す
）に対し、並びにコイルの中心ｚ−０からコイルの両端
に向う両方向に種々の正規化軸方内矩Ｍ （ｚ／ｒ５
）の値（横軸３４に示す）に対して、相対的な信号対雑
音比の感度Ｓを示しである。（点Ａに於ける０、 ６
の５ＮＲａに比べて）点Ｂに於ける０、９の５ＮＲａの
値までの前に述べた５０％のＳＮＲの増加が、Ｓ＝０．
９の曲線３６に沿った全ての場所で達成されること、４
しびにコイルの中心に一層近い所、並びに／又はコイル
の軸線からの半径方向の距離が増加した所では、尚重大
きい（口封的なＳＮＲの値を達成出来ることが認められ
よう。従って、ＲＦ磁界Ｂ１の非均質性に払う犠牲が比
較的穏やかであり、（ｒ、ｚ”０）平面並びに約ｚ−０
，７５ｒｓまでの軸横断平面では、約３３％になること
が判る。ＲＦ励振磁界Ｂ１によって発生されるＮＭＲフ
リップ（ｒｌｉｐ）角度αが、磁界Ｂｌの大きさに比例
し、磁化がｓｉｎαに比例するから、この非均質性によ
り、スピン格子緩和効果があっても、フリップ角度αが
サンプルの表面で９０°に設定されていれば、最悪の場
合でも、サンプルの中心で信号の１ｉ失は約１３％にな
るに過ぎない。従って、ｒｃ／ｒ５が約１．０と約１６
６の間で、長さし。が２ｒ５より小さいこの短い容積コ
イルの設計は、ＮＭＲサンプルの励振と応答信号の受信
の両方に十分適している。コイルの長さし。を１゜Ｑｒ
５未満に更に縮小すれば、特にコイルの半径「Ｃも約１
．０ｒＳ及び約１．６ｒＳ間の値に保った場合、ＳＮＲ
ψを更に限界的によくすることが出来る。然し、Ｌｃが
ゼロに近付く時、川めに想定した条件（サンプル雑音が
支配的になると云う条件）が達成されなくなるから、実
際には、ＳＮＲのそれ以上の利得は実現することが出来
ないことが判った。ＬｃがＯに近付くにつれて、ＲＦ磁
界Ｂ１は、コイル雑音の寄与よりも一層早く減少する。
更に、コイルの半径「Ｃは、ある範囲の人体並びにその
円柱形でない解３１学的な部分を収容する様に選ばなけ
ればならないから、コイルの半径ｒｃを１．Ｏｒ５乃至
１．６ｒｓの範囲内に保つことは困難になることがある
。
円柱形でない解３１学的な部分を収容する様に選ばなけ
ればならないから、コイルの半径ｒｃを１．Ｏｒ５乃至
１．６ｒｓの範囲内に保つことは困難になることがある
。
次に第４図について説明すると、現在好ましいと考えら
れる実施例の低域通過ＮＭＲ用ＲＦ容積コイル集成体１
０′が、半径Ｒ′及び長さＬ′を持つ非磁性、非導電性
及び非誘電体の管１１′によって支持されている。これ
は、末端リング（近くの周波数では、妨害する共鳴がな
いから、必要としない）のないコイルでは、長さＬ′は
コイルの実効長Ｌ／ｃより僅かに長い。円筒形コイル巻
型１１′の軸線がＺ軸と整合しており、この座標系の中
心Ｚ−０がコイルの軸方向中心にある。アンテナ部分１
２′は第１及び第２の相隔たる導電ループ要素１４’
ａ、１４’ ｂで構成されており、その各々は第１図
のコイル１０と同じ幅Ｗを持っている。コイルの実効長
Ｌ／ｃ及び半径Ｒ′は、共に約５吋である。各々の導体
１４′ ａ及び１４’ ｂが、典型的には軸方向に整合
して、複数個（Ｍ個）の位置の各々で小さなすき間１４
′ ｃだけ途切れていて、同じ複数個（Ｍ個）の路間−
の導電セグメント１４′ ｓを形成する。セグメントの
数Ｍが基数２のべき数ｑで表わされること、即ち、ｑ−
１，２，３・・・・・・とじて、Ｍ−２９であるのが有
利である。図示の実施例では、ｑ−２及びＭ−４である
。各々の導体のすき間１４′ ｃに直列接続の静電容量
素子１６′が架橋されている。
れる実施例の低域通過ＮＭＲ用ＲＦ容積コイル集成体１
０′が、半径Ｒ′及び長さＬ′を持つ非磁性、非導電性
及び非誘電体の管１１′によって支持されている。これ
は、末端リング（近くの周波数では、妨害する共鳴がな
いから、必要としない）のないコイルでは、長さＬ′は
コイルの実効長Ｌ／ｃより僅かに長い。円筒形コイル巻
型１１′の軸線がＺ軸と整合しており、この座標系の中
心Ｚ−０がコイルの軸方向中心にある。アンテナ部分１
２′は第１及び第２の相隔たる導電ループ要素１４’
ａ、１４’ ｂで構成されており、その各々は第１図
のコイル１０と同じ幅Ｗを持っている。コイルの実効長
Ｌ／ｃ及び半径Ｒ′は、共に約５吋である。各々の導体
１４′ ａ及び１４’ ｂが、典型的には軸方向に整合
して、複数個（Ｍ個）の位置の各々で小さなすき間１４
′ ｃだけ途切れていて、同じ複数個（Ｍ個）の路間−
の導電セグメント１４′ ｓを形成する。セグメントの
数Ｍが基数２のべき数ｑで表わされること、即ち、ｑ−
１，２，３・・・・・・とじて、Ｍ−２９であるのが有
利である。図示の実施例では、ｑ−２及びＭ−４である
。各々の導体のすき間１４′ ｃに直列接続の静電容量
素子１６′が架橋されている。
別の複数個（Ｎ個、今の場合は１６）の軸方向導電要素
１４′ ｅの各々が、第１及び第２の相隔たるループ要
素１４’ ａ、１４’ ｂの同じ位置にあるセグメン
ト１４′ ｓに対して垂直に配置されている。各々の軸
方向導電要素１４ｅは幅Ｗ′を持ち、これが図示の場合
は、約０． ５吋である。各々の要素１４′ ｅの両端
が隣接するセグメント１４′ ｓから１つのすき間１４
′ ｆだけ離れている。
１４′ ｅの各々が、第１及び第２の相隔たるループ要
素１４’ ａ、１４’ ｂの同じ位置にあるセグメン
ト１４′ ｓに対して垂直に配置されている。各々の軸
方向導電要素１４ｅは幅Ｗ′を持ち、これが図示の場合
は、約０． ５吋である。各々の要素１４′ ｅの両端
が隣接するセグメント１４′ ｓから１つのすき間１４
′ ｆだけ離れている。
各々のすき間１４′ ｆが静電界は素子４０によって架
橋されている。
橋されている。
この特定の低域通過「鳥かご」形のＳＮＲを最適にした
ＲＦ容積コイル１０′は、要素１４′ ｇｌに給電点４
４ａを持つが、これはすき間１４’ ｆだけ要素１４
’ｅ−１から離れていて、コンデンサ４２によって架橋
されている。不平衡給電点コネクタ４４ａの遮蔽体がセ
グメント１４′ｓ−１に接続され、その中心導体が導体
４６を介して要素部分１４’ｇ−１に接続される。直角
位相で励振する場合、２番目の不平衡給電点４４ｂが１
番目の給電点４４ａから９０″の所に配置される。
ＲＦ容積コイル１０′は、要素１４′ ｇｌに給電点４
４ａを持つが、これはすき間１４’ ｆだけ要素１４
’ｅ−１から離れていて、コンデンサ４２によって架橋
されている。不平衡給電点コネクタ４４ａの遮蔽体がセ
グメント１４′ｓ−１に接続され、その中心導体が導体
４６を介して要素部分１４’ｇ−１に接続される。直角
位相で励振する場合、２番目の不平衡給電点４４ｂが１
番目の給電点４４ａから９０″の所に配置される。
使う時、サンプルの半径「Ｓか約３．５吋である場合、
コイルの半径Ｒ’ ＝ｒ′ｃを５吋にし、長さＬ′ｏを
５吋として示した現在好ましいと考えられる実施例１０
’ は、ＮＭＲサンプルの励振及び応答信号の検出に用
いた。このコイルは、０６人力をコネクタ４４ａに接続
し、９０”入力をコネクタ４４ｂに接続することにより
、即ちθ−９０’の間隔で、真の直角位１０モードで動
作させ、ＳＮＲψを更に７丁だけ改善すると共に、必要
な励振パルス電力を１／２に減少した。２ｋｌｌｚの帯
域幅の１個の自由誘導減衰（ＦＩＤ）の記録により、コ
イルの中心（ｚ−０及び「−０）に配置された１ＭＨ３
ＰＯ４の２０ｍ１のサンプルのスペクトルＳＮＲψは２
８であり、１２１！ｚの線を拡げる指数形コイルタを用
い、適当な値の抵抗をコイルの人力の間に接続すること
によって、コイル負荷は人間の頭によって表わされる負
荷と同等になる様に調節した。広くなった半値幅の最大
のＨ３Ｐ０ａの線幅は５４１１ｚであった。中味のある
頭にｔ１当する負荷に対し、半径６．５ｃｍで静電容量
を分布させた設計の３１ｐ用表面コイルを用いて求めら
れたＳＮＲψの対応する値は１８であり、表面コイル軸
線上並びにコイルから６．５ｃｍの深さ（この深さはコ
イルの直径に等しい）の所に燐酸塩サンプルを配置した
。３．３ｃｍの深さでは、ＳＮＲψは５６の値が得られ
た。負荷時及び無負荷時のコイルの品質の良さ（Ｑ）は
、短い烏かご形コイルでは夫々４１０及び１００であり
、共振時の表面コイルでは夫々４３０及び１３０であっ
た。負荷時のコイルの共振周波数の変化は無視し得るも
のであった。こう云う値は、全体の検出された雑音に対
するサンプル雑音の寄与が同様であり、短い鳥かご形コ
イルでは約７６％、表面コイルでは約７０％であること
を示す。
コイルの半径Ｒ’ ＝ｒ′ｃを５吋にし、長さＬ′ｏを
５吋として示した現在好ましいと考えられる実施例１０
’ は、ＮＭＲサンプルの励振及び応答信号の検出に用
いた。このコイルは、０６人力をコネクタ４４ａに接続
し、９０”入力をコネクタ４４ｂに接続することにより
、即ちθ−９０’の間隔で、真の直角位１０モードで動
作させ、ＳＮＲψを更に７丁だけ改善すると共に、必要
な励振パルス電力を１／２に減少した。２ｋｌｌｚの帯
域幅の１個の自由誘導減衰（ＦＩＤ）の記録により、コ
イルの中心（ｚ−０及び「−０）に配置された１ＭＨ３
ＰＯ４の２０ｍ１のサンプルのスペクトルＳＮＲψは２
８であり、１２１！ｚの線を拡げる指数形コイルタを用
い、適当な値の抵抗をコイルの人力の間に接続すること
によって、コイル負荷は人間の頭によって表わされる負
荷と同等になる様に調節した。広くなった半値幅の最大
のＨ３Ｐ０ａの線幅は５４１１ｚであった。中味のある
頭にｔ１当する負荷に対し、半径６．５ｃｍで静電容量
を分布させた設計の３１ｐ用表面コイルを用いて求めら
れたＳＮＲψの対応する値は１８であり、表面コイル軸
線上並びにコイルから６．５ｃｍの深さ（この深さはコ
イルの直径に等しい）の所に燐酸塩サンプルを配置した
。３．３ｃｍの深さでは、ＳＮＲψは５６の値が得られ
た。負荷時及び無負荷時のコイルの品質の良さ（Ｑ）は
、短い烏かご形コイルでは夫々４１０及び１００であり
、共振時の表面コイルでは夫々４３０及び１３０であっ
た。負荷時のコイルの共振周波数の変化は無視し得るも
のであった。こう云う値は、全体の検出された雑音に対
するサンプル雑音の寄与が同様であり、短い鳥かご形コ
イルでは約７６％、表面コイルでは約７０％であること
を示す。
ＮＭＲを最適にしたこの発明の短い容積コイルの現在好
ましいと考えられる幾つかの実施例を説明したが、当業
者には種々の変更が考えられよう。
ましいと考えられる幾つかの実施例を説明したが、当業
者には種々の変更が考えられよう。
例えば、上に述べた解析は特に第１図及び第４図の高域
通過及び低域通過用鳥かご形コイルに適用されるもので
あるが、磁界の方位方向の均質性（即ち、極座標の角度
θに対する磁界の一様性）が比較的よいと仮定した為、
この解析の根拠は、公知の様に、分布静電容量があって
もな（でも、ソレノイド形、サドル形及び正弦状の設計
の様な他の横方向コイル（即ち、ＲＦコイルを配置した
主静磁界に対して略垂直な方向にＲＦ磁界を発生する大
抵のコイル）にも同じ様に適用し得る。こう云う設計は
、何れも、Ｌｃ及びｒｃがこの発明に従って選ばれる時
、即ち、０．３ ｒＢ ＳＬＣ≦１．５ｒｓ及び１、Ｏ
ｒｓ≦「Ｓ≦１．６ｒｓに選ばれる時、何れもＳＮＲの
利点をもたらすことが出来る。従って、この発明は、こ
−に好ましい実施例として示した細部によって制限され
るのではなく、特許請求の範囲のみによって限定される
ことを承知されたい。
通過及び低域通過用鳥かご形コイルに適用されるもので
あるが、磁界の方位方向の均質性（即ち、極座標の角度
θに対する磁界の一様性）が比較的よいと仮定した為、
この解析の根拠は、公知の様に、分布静電容量があって
もな（でも、ソレノイド形、サドル形及び正弦状の設計
の様な他の横方向コイル（即ち、ＲＦコイルを配置した
主静磁界に対して略垂直な方向にＲＦ磁界を発生する大
抵のコイル）にも同じ様に適用し得る。こう云う設計は
、何れも、Ｌｃ及びｒｃがこの発明に従って選ばれる時
、即ち、０．３ ｒＢ ＳＬＣ≦１．５ｒｓ及び１、Ｏ
ｒｓ≦「Ｓ≦１．６ｒｓに選ばれる時、何れもＳＮＲの
利点をもたらすことが出来る。従って、この発明は、こ
−に好ましい実施例として示した細部によって制限され
るのではなく、特許請求の範囲のみによって限定される
ことを承知されたい。
第１図はこの発明の現在好ましいと考えられる高域通過
鳥かご形実施例の最適にしたＲＦ容積コイルの斜視図、
第２図はコイルの長さが変化する場合の、サンプルの半
径とコイルの半径との比を一定にしたＲＦ容積コイルの
相対的な信号対雑音比を示す、この発明の詳細な説明す
るのに役立つグラフ、第３図はコイル内の種々の軸方向
の位置に対し、コイルの軸線からの種々の半径方向の距
離の所にある容積要素に対するコイルの相対的な感度を
示す、この発明の特徴を理解するのに役立つグラフ、第
４図はこの発明の現在好ましいと考えられる低域通過鳥
かご形実施例の最適にしたＲＦ容積コイルの斜視図であ
る。 ［主な符号の説明］ １１：管 １２：アンテナ部分
鳥かご形実施例の最適にしたＲＦ容積コイルの斜視図、
第２図はコイルの長さが変化する場合の、サンプルの半
径とコイルの半径との比を一定にしたＲＦ容積コイルの
相対的な信号対雑音比を示す、この発明の詳細な説明す
るのに役立つグラフ、第３図はコイル内の種々の軸方向
の位置に対し、コイルの軸線からの種々の半径方向の距
離の所にある容積要素に対するコイルの相対的な感度を
示す、この発明の特徴を理解するのに役立つグラフ、第
４図はこの発明の現在好ましいと考えられる低域通過鳥
かご形実施例の最適にしたＲＦ容積コイルの斜視図であ
る。 ［主な符号の説明］ １１：管 １２：アンテナ部分
Claims (20)
- １．実効半径ｒｓを持つサンプルの励振、並びにそれか
らのＮＭＲ応答信号の受信の内の少なくとも一方を行な
う無線周波（ＲＦ）容積コイルに於て、絶縁材料で作ら
れていて外面を持つ管と、前記外面上に、約１．０ｒｓ
及び約１．６ｒｓの間の半径ｒｃと２ｒｓ未満の長さＬ
ｃを持って作られた全体的に円筒形の導電アンテナとを
有し、前記サンプルが該アンテナ内に封入された時、前
記導電アンテナは、同じ半径ｒｃ並びに少なくとも４ｒ
ｓの実効長を持つ同様なアンテナの信号対雑音比（ＳＮ
Ｒ）より大きい信号対雑音比（ＳＮＲ）を持つ無線周波
（ＲＦ）容積コイル。 - ２．前記実効長Ｌｃが約０．３ｒｓ及び約１．５ｒｓの
間である請求項１記載の無線周波容積コイル。 - ３．アンテナの半径ｒｃが約１．１ｒｓ及び約１．５ｒ
ｓの間である請求項２記載の無線周波容積コイル。 - ４．実効長Ｌｃが約１．０ｒｓ及び約１．４ｒｓの間で
ある請求項２記載の無線周波容積コイル。 - ５．アンテナの半径ｒｃが約１．１ｒｓ及び約１．５ｒ
ｓの間である請求項４記載の無線周波容積コイル。 - ６．アンテナが直角位相の応答信号を受信する様に配置
された第１及び第２の給電点を有する請求項１記載の無
線周波容積コイル。 - ７．アンテナが鳥かご形であって、第１及び第２の相隔
たる導電ループ要素を有し、各々の要素は管の軸線に対
して略垂直な平面内に配置されていて、略等間隔の複数
個のすき間によって同じ複数個の導電セグメントに分割
されており、第１及び第２のループ要素の各々の同じ様
な位置にあるセグメントの間に、第２の複数個の平行な
導電軸方向要素が配置され且つ結合されており、複数個
の容量素子の相異なる１つが、第１及び第２のループ要
素の各々にある相異なる関連した１つのすき間に直列接
続されており、更に、一方のループ要素に沿った選ばれ
た位置に第１の給電点を設ける手段を有する請求項１記
載の無線周波容積コイル。 - ８．各々のループ要素の導体が各々の軸方向要素の幅Ｗ
’に略等しい幅Ｗを有する請求項７記載の無線周波容積
コイル。 - ９．幅Ｗがコイル長Ｌｃより大体１桁程度小さい請求項
８記載の無線周波容積コイル。 - １０．アンテナが高域通過鳥かご形である請求項７記載
の無線周波容積コイル。 - １１．アンテナが低域通過鳥かご形である請求項７記載
の無線周波容積コイル。 - １２．同じループ要素に沿った別の選ばれた位置に別の
給電点を設ける手段を有する請求項７記載の無線周波容
積コイル。 - １３．前記別の給電点が前記最初に述べた給電点から電
気角で約９０゜離れている請求項１２記載の無線周波容
積コイル。 - １４．コイルの半径ｒｃが５吋程度である請求項１３記
載の無線周波容積コイル。 - １５．コイルの実効長Ｌｃが５吋程度である請求項１４
記載の無線周波容積コイル。 - １６．実効長Ｌｃが約０．３ｒｓ及び約１．５ｒｓの間
である請求項７記載の無線周波容積コイル。 - １７．アンテナの半径ｒｃが約１．１ｒｓ及び約１．５
ｒｓの間である請求項１６記載の無線周波容積コイル。 - １８．実効長Ｌｃが約１．０ｒｓ及び約１．４ｒｓの間
である請求項１７記載の無線周波容積コイル。 - １９．コイルの半径ｒｃが５吋程度である請求項１８記
載の無線周波容積コイル。 - ２０．コイルの実効長Ｌｃが５吋程度である請求項１９
記載の無線周波容積コイル。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US202,624 | 1988-06-06 | ||
| US07/202,624 US4885539A (en) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | Volume NMR coil for optimum signal-to-noise ratio |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0243706A true JPH0243706A (ja) | 1990-02-14 |
| JPH0561761B2 JPH0561761B2 (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=22750650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1142312A Granted JPH0243706A (ja) | 1988-06-06 | 1989-06-06 | 信号対雑音比を最適にするための無線周波容積コイル |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4885539A (ja) |
| EP (1) | EP0346049A3 (ja) |
| JP (1) | JPH0243706A (ja) |
| IL (1) | IL90127A (ja) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5144240A (en) * | 1985-08-14 | 1992-09-01 | Picker International, Inc. | Nmr spectroscopy and imaging coil |
| JPH02257934A (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-18 | Hitachi Ltd | 核磁気共鳴を用いた検査方法及び装置 |
| US5075624A (en) * | 1990-05-29 | 1991-12-24 | North American Philips Corporation | Radio frequency quadrature coil construction for magnetic resonance imaging (mri) apparatus |
| US5194811A (en) * | 1990-08-02 | 1993-03-16 | Fox Chase Cancer Center | Radio frequency volume resonator for nuclear magnetic resonance |
| US5212450A (en) * | 1990-10-25 | 1993-05-18 | Fox Chase Cancer Center | Radio frequency volume resonator for nuclear magnetic resonance |
| US5202635A (en) * | 1991-01-17 | 1993-04-13 | Fox Chase Cancer Center | Radio frequency volume resonator for nuclear magnetic resonance |
| US5466480A (en) * | 1993-11-12 | 1995-11-14 | University Of Florida | Method for making an NMR coil |
| US5751146A (en) * | 1994-12-01 | 1998-05-12 | Magnetic Vision Technologies, Inc. | Surface coil for high resolution imaging |
| US6751847B1 (en) * | 1999-11-04 | 2004-06-22 | Fsu Research Foundation, Inc. | Laser-assisted fabrication of NMR resonators |
| US6534983B1 (en) | 2000-12-29 | 2003-03-18 | Ge Medical Systems Global Technology Company, Llc | Multi-channel phased array coils having minimum mutual inductance for magnetic resonance systems |
| US6822448B2 (en) | 2001-04-20 | 2004-11-23 | General Electric Company | RF coil for very high field magnetic resonance imaging |
| US6538441B1 (en) * | 2001-10-12 | 2003-03-25 | General Electric Company | RF coil for reduced electric field exposure for use in very high field magnetic resonance imaging |
| GB0212581D0 (en) * | 2002-05-30 | 2002-07-10 | Imp College Innovations Ltd | Medical analysis device |
| JP2008532609A (ja) * | 2005-03-10 | 2008-08-21 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | 超短ｍｒｉボディコイル |
| US7714581B2 (en) * | 2006-04-19 | 2010-05-11 | Wisconsin Alumni Research Foundation | RF coil assembly for magnetic resonance imaging and spectroscopy systems |
| DE102006050069B4 (de) * | 2006-10-24 | 2011-07-07 | Siemens AG, 80333 | Birdcage-Resonator mit Koppelringen zusätzlich zu den Endringen |
| US7508212B2 (en) | 2007-03-22 | 2009-03-24 | Wisconsin Alumni Research Foundation | RF coil assembly and method for practicing magnetization transfer on magnetic resonance imaging and spectroscopy systems |
| JP5384171B2 (ja) * | 2009-04-02 | 2014-01-08 | 株式会社日立メディコ | アンテナ装置及び磁気共鳴検査装置 |
| US8854042B2 (en) | 2010-08-05 | 2014-10-07 | Life Services, LLC | Method and coils for human whole-body imaging at 7 T |
| US8766636B2 (en) * | 2010-12-15 | 2014-07-01 | Agilent Technologies, Inc. | MRI short coils |
| US9297867B2 (en) | 2012-01-05 | 2016-03-29 | General Electric Company | Radio frequncy (RF) body coil and method for tuning an RF body coil for magnetic resonance imaging |
| US9157971B2 (en) * | 2012-01-05 | 2015-10-13 | General Electric Company | Distributed capacitance radio frequncy (RF) coil and magnetic resonance imaging system including the same |
| WO2013135251A1 (en) | 2012-03-14 | 2013-09-19 | Max-Planck-Gesellschaft zur Förderung der Wissenschaften e. V. | A method for multi-mode, multi-load, and multi-domain optimization of a multi-channel near-field rf transmitter |
| US9885766B2 (en) | 2012-04-17 | 2018-02-06 | Transarray LLC | Magnetic-resonance transceiver-phased array that compensates for reactive and resistive components of mutual impedance between array elements and circuit and method thereof |
| US10191128B2 (en) | 2014-02-12 | 2019-01-29 | Life Services, LLC | Device and method for loops-over-loops MRI coils |
| US10281534B2 (en) | 2014-03-20 | 2019-05-07 | Life Services, LLC | Tissue-slice MRI coil and rotation mechanism |
| US10288711B1 (en) | 2015-04-30 | 2019-05-14 | Life Services, LLC | Device and method for simultaneous TX/RX in strongly coupled MRI coil loops |
| US10827948B1 (en) | 2015-11-25 | 2020-11-10 | Life Services, LLC | Method and apparatus for multi-part close fitting head coil |
| US10324146B2 (en) * | 2016-01-12 | 2019-06-18 | Life Services, LLC | Method and apparatus for multi-part body coil |
| DE102016212656B4 (de) * | 2016-07-12 | 2019-05-29 | Hanon Systems | Steuervorrichtung für einen elektrischen Kompressor |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6195234A (ja) * | 1984-10-09 | 1986-05-14 | ゼネラル・エレクトリツク・カンパニイ | Ｎｍｒ用無線周波コイル |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2840178A1 (de) * | 1978-09-15 | 1980-03-27 | Philips Patentverwaltung | Magnetspulenanordnung zur erzeugung von linearen magnetischen gradientenfeldern |
| US4694255A (en) * | 1983-11-04 | 1987-09-15 | General Electric Company | Radio frequency field coil for NMR |
| US4692705A (en) * | 1983-12-23 | 1987-09-08 | General Electric Company | Radio frequency field coil for NMR |
| US4680548A (en) * | 1984-10-09 | 1987-07-14 | General Electric Company | Radio frequency field coil for NMR |
| US4638253A (en) * | 1984-10-29 | 1987-01-20 | General Electric Company | Mutual inductance NMR RF coil matching device |
-
1988
- 1988-06-06 US US07/202,624 patent/US4885539A/en not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-05-01 IL IL90127A patent/IL90127A/xx not_active IP Right Cessation
- 1989-06-05 EP EP19890305663 patent/EP0346049A3/en not_active Ceased
- 1989-06-06 JP JP1142312A patent/JPH0243706A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6195234A (ja) * | 1984-10-09 | 1986-05-14 | ゼネラル・エレクトリツク・カンパニイ | Ｎｍｒ用無線周波コイル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IL90127A0 (en) | 1989-12-15 |
| EP0346049A3 (en) | 1991-01-16 |
| EP0346049A2 (en) | 1989-12-13 |
| US4885539A (en) | 1989-12-05 |
| JPH0561761B2 (ja) | 1993-09-07 |
| IL90127A (en) | 1992-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0243706A (ja) | 信号対雑音比を最適にするための無線周波容積コイル | |
| KR890004079B1 (ko) | 핵자기 공명 시스템용 안테나 프로브 | |
| US6396271B1 (en) | Tunable birdcage transmitter coil | |
| US6320385B1 (en) | Multi-channel balun for magnetic resonance apparatus | |
| US6522143B1 (en) | Birdcage RF coil employing an end ring resonance mode for quadrature operation in magnetic resonance imaging | |
| US4721913A (en) | NMR local coil network | |
| Kumar et al. | Noise figure limits for circular loop MR coils | |
| US4680548A (en) | Radio frequency field coil for NMR | |
| US5017872A (en) | NMR radio frequency coil with dielectric loading for improved field homogeneity | |
| US7088104B2 (en) | MRI tunable antenna and system | |
| US5270656A (en) | Biplanar RF coils for magnetic resonance imaging or spectroscopy | |
| US6169401B1 (en) | Flexible open quadrature highpass ladder structure RF surface coil in magnetic resonance imaging | |
| EP0957368A2 (en) | RF coils for magnetic resonance imaging | |
| JPH06502491A (ja) | 核磁気共鳴のための高周波体積共鳴器 | |
| EP0107238A1 (en) | Nuclear magnetic resonance tomography apparatus | |
| US6404199B1 (en) | Quadrature RF coil for vertical field MRI systems | |
| JPH0693010B2 (ja) | 軸方向の磁界均質性を改良したｎｍｒ無線周波コイル | |
| EP0580327A2 (en) | Magnetic resonance apparatus | |
| EP0177855B1 (en) | Radio frequency field coil for nmr | |
| Alecci et al. | Characterization and reduction of gradient‐induced eddy currents in the RF shield of a TEM resonator | |
| US6466018B1 (en) | Rotating body coil apparatus for interventional magnetic resonance imaging | |
| US20140218025A1 (en) | Transverse volume coils and related magnetic resonance systems and methods | |
| US5382903A (en) | Magnetic resonance apparatus | |
| Winkler et al. | Comparison of new element designs for combined RF‐shim arrays at 7 T | |
| JP2001513693A (ja) | 平衡直角バードケージコイル用のシールドされた駆動機構 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080907 Year of fee payment: 15 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090907 Year of fee payment: 16 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090907 Year of fee payment: 16 |