JPH0244053A - 遠心力成形コンクリート製品の製造方法 - Google Patents
遠心力成形コンクリート製品の製造方法Info
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- JPH0244053A JPH0244053A JP63193531A JP19353188A JPH0244053A JP H0244053 A JPH0244053 A JP H0244053A JP 63193531 A JP63193531 A JP 63193531A JP 19353188 A JP19353188 A JP 19353188A JP H0244053 A JPH0244053 A JP H0244053A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分計〉
本発明は、盛り込み式によりコンクリートを型枠に盛込
み投入して遠心力により締め固めて遠心力成形コンクリ
ート製品を製造する遠心力成形コンクリート製品の製造
方法において、遠心力による締め固め時に発生するスラ
ッジの量を極力低減するように工夫したものである。
み投入して遠心力により締め固めて遠心力成形コンクリ
ート製品を製造する遠心力成形コンクリート製品の製造
方法において、遠心力による締め固め時に発生するスラ
ッジの量を極力低減するように工夫したものである。
〈従来の技術及びその問題点〉
コンクリートパイル等の中空コンクリート製品を製造す
る際に、従来より行われている盛り込み式遠心力成形法
は、混練りした硬練りコンクリートを半割り状型枠内に
ベルトコンベヤーやスクリューコンベヤー等により投入
し、この型枠を高速回転させて遠心力によりコンクリー
トを締め固めて混線水の一部を絞り取ることにより密実
なコンクリート製品を得るというものである。
る際に、従来より行われている盛り込み式遠心力成形法
は、混練りした硬練りコンクリートを半割り状型枠内に
ベルトコンベヤーやスクリューコンベヤー等により投入
し、この型枠を高速回転させて遠心力によりコンクリー
トを締め固めて混線水の一部を絞り取ることにより密実
なコンクリート製品を得るというものである。
ここで、盛り込み式とは、型枠を２つ割りにして一方の
型枠に組み立てられた鋼線を挿入し、この型枠に硬練り
のコンクリートをホッパーからベルトコンベヤーやスク
リューコンベヤー等を用いて投入した後、他方の型枠と
一体化させて遠心成形する方法である。
型枠に組み立てられた鋼線を挿入し、この型枠に硬練り
のコンクリートをホッパーからベルトコンベヤーやスク
リューコンベヤー等を用いて投入した後、他方の型枠と
一体化させて遠心成形する方法である。
また、盛り込み式では、ポンプ圧送式とは異なり型枠に
打込んだコンクリートが流れ出さないようにすると共に
排出スラッジ量をできるだけ減そうとして、単位水量を
著しく減らしている。その結果盛り込み式はスランプ２
〜６ｃｍのコンクリートが用いられている。
打込んだコンクリートが流れ出さないようにすると共に
排出スラッジ量をできるだけ減そうとして、単位水量を
著しく減らしている。その結果盛り込み式はスランプ２
〜６ｃｍのコンクリートが用いられている。
したがって、遠心成形による排出スラッジ量はポンプ圧
送式と較べると少なくなるが、それでも４５〜６０ ｋ
ｇ／ ｍ発生している。一方、スランプを２ｃｍ未ＷＲ
（特にゼロスランプ）にすれば排出スラッジ量を大幅に
減らせるが作業性の面で問題がでてくる。よって、従来
においては、作業性の面からスランプが、２〜６ｃｍで
管理されている。
送式と較べると少なくなるが、それでも４５〜６０ ｋ
ｇ／ ｍ発生している。一方、スランプを２ｃｍ未ＷＲ
（特にゼロスランプ）にすれば排出スラッジ量を大幅に
減らせるが作業性の面で問題がでてくる。よって、従来
においては、作業性の面からスランプが、２〜６ｃｍで
管理されている。
ところで、近年、高性能減水剤を使用して水セメント比
を著しく低減したコンクリートを遠心力成形することに
より高強度の遠心力成形コンクリート製品の製造するこ
とが可能となり、現在ではほとんどの製造工場で高性能
減水剤を添加したコンクリートを遠心力成形している。
を著しく低減したコンクリートを遠心力成形することに
より高強度の遠心力成形コンクリート製品の製造するこ
とが可能となり、現在ではほとんどの製造工場で高性能
減水剤を添加したコンクリートを遠心力成形している。
しかしながら、かかる場合、高強度の製品が得られるも
のの、反面高性能減水剤添加によるコンクリートのチク
ソトロピー性が大きくなるため、遠心力並びに振動によ
りコンクリートの材料分離が大となるのでスラッジの発
生量が多くなる欠点があった。
のの、反面高性能減水剤添加によるコンクリートのチク
ソトロピー性が大きくなるため、遠心力並びに振動によ
りコンクリートの材料分離が大となるのでスラッジの発
生量が多くなる欠点があった。
このように発生するスラッジは強アルカリ性のものであ
るため、製造工場ではその処理に多くの費用と手間を要
していた。
るため、製造工場ではその処理に多くの費用と手間を要
していた。
本発明は上述のような事情に鑑み、スランプが２（２）
から６ｃｍのコンクリートを用いて作業性を良好に保ち
且つ製品の強度を高く維持したままスラッジの排出量を
ほとんど皆無にし、スラッジ処理の手間及び費用を著し
く低減した遠心力成形コンクリート製品の製造方法を提
供することを目的とする。
から６ｃｍのコンクリートを用いて作業性を良好に保ち
且つ製品の強度を高く維持したままスラッジの排出量を
ほとんど皆無にし、スラッジ処理の手間及び費用を著し
く低減した遠心力成形コンクリート製品の製造方法を提
供することを目的とする。
く課題を解決するための手段〉
前記目的を達成する本発明にかかる遠心力成形コンクリ
ート製品の製造方法は、単位セメント量４００〜５００
ｋｇ／ ｒｎ’、スランプ２〜６ｃＩＴ＋のコンクリー
トを型枠に盛り込み投入して遠心力によりコンクリート
を締め固めて遠心力成形コンクリート製品を製造する方
法において、高性能減水剤及び骨材の一部としての無機
微粉末を添加したコンクリートを用いるか、または高性
能減水剤と骨材の一部としての無機微粉末とを添加する
と共に空気連行剤を添加したコンクリートを用いること
を特徹とする。
ート製品の製造方法は、単位セメント量４００〜５００
ｋｇ／ ｒｎ’、スランプ２〜６ｃＩＴ＋のコンクリー
トを型枠に盛り込み投入して遠心力によりコンクリート
を締め固めて遠心力成形コンクリート製品を製造する方
法において、高性能減水剤及び骨材の一部としての無機
微粉末を添加したコンクリートを用いるか、または高性
能減水剤と骨材の一部としての無機微粉末とを添加する
と共に空気連行剤を添加したコンクリートを用いること
を特徹とする。
本発明に用いるコンクリートは、現在製造工場で用いら
れているスランプ２〜６傭のものであるが、高性能減水
剤添加コンクリートと同様、単位セメント量４００〜５
００ ｋｇ／ｍ、高性能減水剤を単位セメント量に対し
て０．８〜１．５％添加すると共に骨材の一部として無
機微粉末を単位セメント量に対して０．７〜２．７％添
加したもの、または上記の特定量の高性能減水剤及び無
機微粉末を添加すると共に更に空気連行剤を添加して空
気含有量を２．０〜４．０％にしたものである。なお水
セメント比は、空気連行剤を添加しない場合は２７．０
〜３８．０％、空気連行剤を添加した場合は２６．５〜
３７．５％である。
れているスランプ２〜６傭のものであるが、高性能減水
剤添加コンクリートと同様、単位セメント量４００〜５
００ ｋｇ／ｍ、高性能減水剤を単位セメント量に対し
て０．８〜１．５％添加すると共に骨材の一部として無
機微粉末を単位セメント量に対して０．７〜２．７％添
加したもの、または上記の特定量の高性能減水剤及び無
機微粉末を添加すると共に更に空気連行剤を添加して空
気含有量を２．０〜４．０％にしたものである。なお水
セメント比は、空気連行剤を添加しない場合は２７．０
〜３８．０％、空気連行剤を添加した場合は２６．５〜
３７．５％である。
高性能減水剤は、従来より用いられているものと同様、
ナフタリンスルフオン酸ホルマリン高縮合物、高縮合ト
リアジン系化合物、スルフォン化メラミン縮合物等、い
ずれでも良く、市販品としては例えばマイティー１５０
（花王社製、商品名） 、ＮＬ−４０００（ホゾリス物
産社製、商品名）を挙げることができる。高性能減水剤
の添加量は、単位セメント量に対し０．８〜１．５％と
するのが好ましい。
ナフタリンスルフオン酸ホルマリン高縮合物、高縮合ト
リアジン系化合物、スルフォン化メラミン縮合物等、い
ずれでも良く、市販品としては例えばマイティー１５０
（花王社製、商品名） 、ＮＬ−４０００（ホゾリス物
産社製、商品名）を挙げることができる。高性能減水剤
の添加量は、単位セメント量に対し０．８〜１．５％と
するのが好ましい。
無機微粉末の添加量は、単位セメント量に対し０．７〜
２．７％とするのがよい。
２．７％とするのがよい。
この無機微粉末としては、微粉シリカ及び粘土を併用す
るのが特に好ましい。ここで、微粉シリカは粉末度がブ
レーン比表面積で１５〜３０ｍ’／ｇのものを用いるの
が特に好ましい。これは通常、シリカヒユームと呼ばれ
、市販品としては、例えばシリカヒユーム（日本重化学
工業社製、商品名） 、Ｍｉｃｒｏｐｏｚ（ＮＯＲＣＥ
Ｍ社製、商品名）などを挙げることができる。また、粘
土としてはベントナイトその他を用いることができるが
ＩＩＩ！潤度が１７〜２２ （Ａ、Ｃ，Ｃ，法）で粉末
度がブレーン比表面積で０．４ｍ”７６以上用いるのが
特に好ましい。
るのが特に好ましい。ここで、微粉シリカは粉末度がブ
レーン比表面積で１５〜３０ｍ’／ｇのものを用いるの
が特に好ましい。これは通常、シリカヒユームと呼ばれ
、市販品としては、例えばシリカヒユーム（日本重化学
工業社製、商品名） 、Ｍｉｃｒｏｐｏｚ（ＮＯＲＣＥ
Ｍ社製、商品名）などを挙げることができる。また、粘
土としてはベントナイトその他を用いることができるが
ＩＩＩ！潤度が１７〜２２ （Ａ、Ｃ，Ｃ，法）で粉末
度がブレーン比表面積で０．４ｍ”７６以上用いるのが
特に好ましい。
なお、本発明におけるＡ、Ｃ，Ｃ，法による膨潤度は次
の方法により求めた。即ち、試料２．０ｇを精製水１０
０ ｍｌを入れた１ ００ ｍｊの共栓付メスシリンダ
ーに約１０回に分けて加えた後、栓をする。ただし、さ
きに加えた試料がほとんど内壁に付着せず、スムーズに
シリンダー底に沈着するように１回の加える量を加減し
、またさきに加えた試料がほとんど沈着してのち次の試
料を加える。加え終ってから２４時間放置し、容器内に
堆積した試料の見掛は容積（ｍｊ）を読みとり、この値
を本発明におけるＡ、 Ｃ，Ｃ，法によるｌ！！潤度と
する。
の方法により求めた。即ち、試料２．０ｇを精製水１０
０ ｍｌを入れた１ ００ ｍｊの共栓付メスシリンダ
ーに約１０回に分けて加えた後、栓をする。ただし、さ
きに加えた試料がほとんど内壁に付着せず、スムーズに
シリンダー底に沈着するように１回の加える量を加減し
、またさきに加えた試料がほとんど沈着してのち次の試
料を加える。加え終ってから２４時間放置し、容器内に
堆積した試料の見掛は容積（ｍｊ）を読みとり、この値
を本発明におけるＡ、 Ｃ，Ｃ，法によるｌ！！潤度と
する。
これら微粉シリカ及び粘土の添加量は、それぞれ単位セ
メント量に対し０．２〜１．２％、０．５〜１．５％と
するのが好ましい。
メント量に対し０．２〜１．２％、０．５〜１．５％と
するのが好ましい。
後述の実施例から分るように、微粉シリカが単位セメン
ト量に対して０．２％未満、あるいは粘土が単位セメン
ト量に対して０．５％未満の場合、本発明の効果が顕著
でない。一方、微粉シリカが単位セメント量に対して１
．２％を超え、あるいは粘土が単位セメント量に対して
１．５％を超えろと、コンクリートの粘性が著しく大き
くなる。また、練り落したコンクリートのスランプドロ
ップが大きくなり、作業に問題を生じた９ホツパ閉塞を
起こしたりして好ましくない。
ト量に対して０．２％未満、あるいは粘土が単位セメン
ト量に対して０．５％未満の場合、本発明の効果が顕著
でない。一方、微粉シリカが単位セメント量に対して１
．２％を超え、あるいは粘土が単位セメント量に対して
１．５％を超えろと、コンクリートの粘性が著しく大き
くなる。また、練り落したコンクリートのスランプドロ
ップが大きくなり、作業に問題を生じた９ホツパ閉塞を
起こしたりして好ましくない。
本発明方法は、無機微粉末として微粉シリカ及び粘土を
併用し且つ空気連行剤を用いて空気含有量を２．０〜４
．０％にすると、さらに著しい効果を発揮する。
併用し且つ空気連行剤を用いて空気含有量を２．０〜４
．０％にすると、さらに著しい効果を発揮する。
ここで用いる空気連行剤は、天然樹脂酸、高級アルコー
ル硫酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルアリルエ
ーテル、ポリオキシオクチルフェノールエーテル等従来
より用いられているものいずれでも良く、市販品として
は例えば、ビンゾール（出家化学社製、商品名）、ハイ
フオーム（小舒田社製、商品名）、チューポールＣ（竹
本油脂社製、商品名）を挙げることができろ。
ル硫酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルアリルエ
ーテル、ポリオキシオクチルフェノールエーテル等従来
より用いられているものいずれでも良く、市販品として
は例えば、ビンゾール（出家化学社製、商品名）、ハイ
フオーム（小舒田社製、商品名）、チューポールＣ（竹
本油脂社製、商品名）を挙げることができろ。
このような空気連行剤を用い、その添加量を変えること
によりコンクリートの空気含有量を２．０〜４．０％に
する。ここでコンクリートの空気量が４％を超える値の
場合、遠心成形後、供試体内に空気が残されて、結果的
に圧縮強度が弱くなってしまう。
によりコンクリートの空気含有量を２．０〜４．０％に
する。ここでコンクリートの空気量が４％を超える値の
場合、遠心成形後、供試体内に空気が残されて、結果的
に圧縮強度が弱くなってしまう。
なお、コンクリート混線に用いるセメントは、各種ポル
トランドセメント、８種混合セメントのいずれをも用い
ることができるが、通常は普通ポルトランドセメントを
用いる。
トランドセメント、８種混合セメントのいずれをも用い
ることができるが、通常は普通ポルトランドセメントを
用いる。
本発明方法を実施するには単位セメント量４００〜５０
０ｋｇ／ ｍ、スランプ２〜６ｃｍで、高性能減水剤と
無機微粉末とをそれぞれ特定量添加したコンクリートを
ベルトコンベヤーやスクリューコンベヤーなどによ炒半
割りした型枠に投入し、他方の型枠と一体化させてこの
型枠を回転して遠心力成形する、又は、単位セメント量
４００〜５００ ｋｇ／ ｍ” 、スランプが２〜６ｃ
ｍのコンクリートで特定量の高性能減水剤及び無機微粉
末を添加すると共に、空気連行剤により空気含有量を２
．０〜４．０％にしたコンクリートを投入し、遠心力成
形する。遠心力は最大３０Ｇとするのが好ましく、例え
ば初速１〜５Ｇで１〜４分、中速５〜１５Ｇで１〜６分
、高速１５〜３０Ｇで１〜４分とするのがよい。
０ｋｇ／ ｍ、スランプ２〜６ｃｍで、高性能減水剤と
無機微粉末とをそれぞれ特定量添加したコンクリートを
ベルトコンベヤーやスクリューコンベヤーなどによ炒半
割りした型枠に投入し、他方の型枠と一体化させてこの
型枠を回転して遠心力成形する、又は、単位セメント量
４００〜５００ ｋｇ／ ｍ” 、スランプが２〜６ｃ
ｍのコンクリートで特定量の高性能減水剤及び無機微粉
末を添加すると共に、空気連行剤により空気含有量を２
．０〜４．０％にしたコンクリートを投入し、遠心力成
形する。遠心力は最大３０Ｇとするのが好ましく、例え
ば初速１〜５Ｇで１〜４分、中速５〜１５Ｇで１〜６分
、高速１５〜３０Ｇで１〜４分とするのがよい。
このようにして遠心力成形を実施すると、遠心力により
絞り出されたコンクリート中の無機微粉末とスラッジの
一部とが一体となったシェービングクリーム状のスラッ
ジが、コンクリート成形体中空部の内周面に一様に張り
つく。この結果、遠心力成形後に排出されるスラッジが
ほとんど皆無となる。ここで無機微粉末、特に微粉シリ
カ及び、粘土は遠心力により絞り出された微粒分及び水
に対して強い吸着作用を及ぼし、極めて粘性の高いシェ
ービングクリーム状のスラッジをコンクリート成形体の
中空部の内周面に一様に付着させる効果を発揮し、しか
も養生後、内周面に付着したクリーム状スラッジの強化
及びコンクリートとの付着力の強化に著しい効果を発揮
する。
絞り出されたコンクリート中の無機微粉末とスラッジの
一部とが一体となったシェービングクリーム状のスラッ
ジが、コンクリート成形体中空部の内周面に一様に張り
つく。この結果、遠心力成形後に排出されるスラッジが
ほとんど皆無となる。ここで無機微粉末、特に微粉シリ
カ及び、粘土は遠心力により絞り出された微粒分及び水
に対して強い吸着作用を及ぼし、極めて粘性の高いシェ
ービングクリーム状のスラッジをコンクリート成形体の
中空部の内周面に一様に付着させる効果を発揮し、しか
も養生後、内周面に付着したクリーム状スラッジの強化
及びコンクリートとの付着力の強化に著しい効果を発揮
する。
本発明において添加剤として用いる高性能減水剤、無８
１黴粉末及び空気連行剤は、後記実施例に示すように別
々にコンクリートに添加して用いてもよいが、これに限
らず、これら添加剤の２以上を予め混合したものを用い
てもよい。
１黴粉末及び空気連行剤は、後記実施例に示すように別
々にコンクリートに添加して用いてもよいが、これに限
らず、これら添加剤の２以上を予め混合したものを用い
てもよい。
なお、本発明の遠心力成形コンクリートの養生には通常
の養生を採用すればよく特に限定されず、水中養生、蒸
気養生、オートクレーブ養生などを採用すればよい。
の養生を採用すればよく特に限定されず、水中養生、蒸
気養生、オートクレーブ養生などを採用すればよい。
く実 施 例〉
以下、本発明を実施例に基づき詳細に説明する。
実施例１〜１５
使用セメントは普通ポルトランドセメント、細骨材とし
て小笠産砂、粗骨材として岩瀬産砕石（最大寸法２０ｍ
）、高性能減水剤としてマイティー１５０（花王社製、
商品名）、微粉シリカとしてブレーン比表面積で２０１
Ｔ１″／ｇのシリカヒユーム（日本重化学工業、商品名
）、粘土として膨潤度（Ａ、 Ｃ，Ｃ，法）が２０で、
粉末度がブレーン比表面ＭＩ ０．５ ｍ”／ ｇのベ
ントナイト穂高印（関東ベントナイト社製、商品名）、
空気連行剤としてビンゾール（出家化学社製、商品名）
を用い、コンクリートのスランプが２〜６ｃ＋ｎになる
ように第１表に示す割合で配合し、７０秒間強制撹拌ミ
キサーで混練りした。混練りして得たコンクリートのス
ランプ及び空気含ＭＡを測定した。この結果を第１表に
示す。
て小笠産砂、粗骨材として岩瀬産砕石（最大寸法２０ｍ
）、高性能減水剤としてマイティー１５０（花王社製、
商品名）、微粉シリカとしてブレーン比表面積で２０１
Ｔ１″／ｇのシリカヒユーム（日本重化学工業、商品名
）、粘土として膨潤度（Ａ、 Ｃ，Ｃ，法）が２０で、
粉末度がブレーン比表面ＭＩ ０．５ ｍ”／ ｇのベ
ントナイト穂高印（関東ベントナイト社製、商品名）、
空気連行剤としてビンゾール（出家化学社製、商品名）
を用い、コンクリートのスランプが２〜６ｃ＋ｎになる
ように第１表に示す割合で配合し、７０秒間強制撹拌ミ
キサーで混練りした。混練りして得たコンクリートのス
ランプ及び空気含ＭＡを測定した。この結果を第１表に
示す。
次いで半削りした型枠にコンクリートを盛り込み投入し
、他方の型枠とボルト締めにより一体化した内径２０ｃ
ｍ、長さ３０ｃｍの円筒状試験用遠心力成形型枠を、初
速２Ｇで１分、中速１５Ｇで４分、高速３０Ｇで２分遠
心力締め固めを行い、締め固め終了時点で排出されるス
ラッジ量を測定した。その後そのまま室内に３時間放置
し、次いで順に蒸気養生、脱型、オートクレーブ養生を
行い、その製品の圧縮強度を測定した。蒸気養生条件は
昇温２０℃／ｈ１最高温度６５℃、保持時間３時間、降
下温度２０℃／ｈ、室温になるまで放置する。オートク
レーブ養生は昇温６０℃／ｈ。
、他方の型枠とボルト締めにより一体化した内径２０ｃ
ｍ、長さ３０ｃｍの円筒状試験用遠心力成形型枠を、初
速２Ｇで１分、中速１５Ｇで４分、高速３０Ｇで２分遠
心力締め固めを行い、締め固め終了時点で排出されるス
ラッジ量を測定した。その後そのまま室内に３時間放置
し、次いで順に蒸気養生、脱型、オートクレーブ養生を
行い、その製品の圧縮強度を測定した。蒸気養生条件は
昇温２０℃／ｈ１最高温度６５℃、保持時間３時間、降
下温度２０℃／ｈ、室温になるまで放置する。オートク
レーブ養生は昇温６０℃／ｈ。
最高温度１８０℃、保持時間４時間、降下温度６０℃／
ｈ、室温になるまで放置する。排出スラッジ量、圧縮強
度を第１表に示す。
ｈ、室温になるまで放置する。排出スラッジ量、圧縮強
度を第１表に示す。
なお、比較例１は、コンクリートパイルの製品製造に広
く用いられている配合で高性能減水剤のみを用いた例、
実施例１〜１５は高性能減水剤と無機微粉末どして微粉
シリカ、粘土を用いた例、あるいは高性能減水剤、空９
ｉｃ２！！行剤及び無機微粉末として微粉シリカ、粘土
を用い、コンクリートの空気含有量を２．０〜４．０％
とした例である。比較例２〜８はコンクリートのスラン
プは２〜６ｃｍの範囲にあるが微粉シリカ、粘土及び空
気含有量のいずれかが本発明の範囲を超える例、比較例
９〜１５は微粉シリカ及び、粘土の添加量は本発明の内
にあるがスランプ又は空気含有量のいずれかが本発明の
範囲を超えろ例である。
く用いられている配合で高性能減水剤のみを用いた例、
実施例１〜１５は高性能減水剤と無機微粉末どして微粉
シリカ、粘土を用いた例、あるいは高性能減水剤、空９
ｉｃ２！！行剤及び無機微粉末として微粉シリカ、粘土
を用い、コンクリートの空気含有量を２．０〜４．０％
とした例である。比較例２〜８はコンクリートのスラン
プは２〜６ｃｍの範囲にあるが微粉シリカ、粘土及び空
気含有量のいずれかが本発明の範囲を超える例、比較例
９〜１５は微粉シリカ及び、粘土の添加量は本発明の内
にあるがスランプ又は空気含有量のいずれかが本発明の
範囲を超えろ例である。
／
／
第１表に示すように比較例１のパイル等の遠心力成形コ
ンクリート製品の製造に用いられている配合では、遠心
力成形後に排出されるスラッジ量は、コンクリート１ｍ
１に対し５４ｋｇであるが、高性能減水剤と無機微粉末
を用いたコンクリート、あるいは高性能減水剤と無機微
粉末及び空気連行剤とを用い、空気含有量を２．０〜４
．０％としたコンクリートの実施例１〜１５では排出ス
ラッジ量がコンクリート１ｒｒ１′に対し０〜３ ｋｇ
であり、比較例１の排出スラッジ量の９４〜１００％が
低減されている。なお、実施例１〜１２の圧縮強度は比
較例１とほぼ同じか大きい。
ンクリート製品の製造に用いられている配合では、遠心
力成形後に排出されるスラッジ量は、コンクリート１ｍ
１に対し５４ｋｇであるが、高性能減水剤と無機微粉末
を用いたコンクリート、あるいは高性能減水剤と無機微
粉末及び空気連行剤とを用い、空気含有量を２．０〜４
．０％としたコンクリートの実施例１〜１５では排出ス
ラッジ量がコンクリート１ｒｒ１′に対し０〜３ ｋｇ
であり、比較例１の排出スラッジ量の９４〜１００％が
低減されている。なお、実施例１〜１２の圧縮強度は比
較例１とほぼ同じか大きい。
一方、スランプが２〜６ｃｍで、微粉シリカ、粘土、空
気含有量のいずれかが本発明の範囲を超えた比較例２〜
８での排出スラッジ量はコンクリート１ｒｒ１″に対し
２５〜４６ｋｇであゆ、比較例１の量の１５〜５４％が
低減されただけである。
気含有量のいずれかが本発明の範囲を超えた比較例２〜
８での排出スラッジ量はコンクリート１ｒｒ１″に対し
２５〜４６ｋｇであゆ、比較例１の量の１５〜５４％が
低減されただけである。
また、微粉シリカ及び粘土の添加量が本発明の範囲内に
あって、スランプ、空気含有量のいずれかが本発明の範
囲を超えた比較例９〜１５での排出スラッジ量はコンク
リート１ゴに対し１８〜４０ｋｇであり、比較例１の量
の２６〜６７％が低減されただけである。
あって、スランプ、空気含有量のいずれかが本発明の範
囲を超えた比較例９〜１５での排出スラッジ量はコンク
リート１ゴに対し１８〜４０ｋｇであり、比較例１の量
の２６〜６７％が低減されただけである。
単位セメント量、高性能減水剤が同一かつ無機微粉末が
本発明の範囲内にあっても、スランプが６ｃｍを超える
と、単位水量が著しく増加して多量のスラッジが排出さ
れる。また空気量が４％を超えると、遠心力成形後も空
気が、骨材部分に残り圧縮強度が著しく低下する。
本発明の範囲内にあっても、スランプが６ｃｍを超える
と、単位水量が著しく増加して多量のスラッジが排出さ
れる。また空気量が４％を超えると、遠心力成形後も空
気が、骨材部分に残り圧縮強度が著しく低下する。
単位セメント量及び高性能減水剤の添加量を同一にする
と共に、スランプを２〜６ｃｍとした場合、無機微粉末
として微粉シリカ、粘土を用い、微粉シリカが単位セメ
ント量に対し１．２％、粘土がセメント重量に対し１．
５％を超えて多量に用いた比較例４及び６〜８では本発
明の範囲内の各実施例と比べろと、圧縮強度が大幅に低
下している。これは単位水量が著しく増加するからであ
る。
と共に、スランプを２〜６ｃｍとした場合、無機微粉末
として微粉シリカ、粘土を用い、微粉シリカが単位セメ
ント量に対し１．２％、粘土がセメント重量に対し１．
５％を超えて多量に用いた比較例４及び６〜８では本発
明の範囲内の各実施例と比べろと、圧縮強度が大幅に低
下している。これは単位水量が著しく増加するからであ
る。
以上のように、実施例１〜１５が比較例１及び比較例２
〜１５よりも排出スラッジ量が極めて小さく、且つ製品
の圧縮強度が大きいのは、高性能減水剤、無機微粉末を
それぞれ特定量添加したこと、また、高性ｆｌ＠減水剤
、無機微粉末をそれぞれ特定量添加したこと並びに空気
連行剤を添加してコンクリートの空気含有量を２．０〜
４．０％にしたことなどによる相乗効果に基づくもので
ある。
〜１５よりも排出スラッジ量が極めて小さく、且つ製品
の圧縮強度が大きいのは、高性能減水剤、無機微粉末を
それぞれ特定量添加したこと、また、高性ｆｌ＠減水剤
、無機微粉末をそれぞれ特定量添加したこと並びに空気
連行剤を添加してコンクリートの空気含有量を２．０〜
４．０％にしたことなどによる相乗効果に基づくもので
ある。
〈発明の効果〉
以上、実施例とともに具体的に説明したように、本発明
にかかる遠心力成形コンクリート製品の製造方法によれ
ば、複雑な工程を必要とせず、従来の遠心成形方法と同
様の投入形式を採用して、製造効率を高く維持したまま
、排出スラッジ量を大幅に低減することができる。しか
も製造された製品の強度は従来のものと同等となる。こ
れにより、排出スラッジの処理のための手間及び費用が
大幅に低減ができるのでその効果は絶大である。
にかかる遠心力成形コンクリート製品の製造方法によれ
ば、複雑な工程を必要とせず、従来の遠心成形方法と同
様の投入形式を採用して、製造効率を高く維持したまま
、排出スラッジ量を大幅に低減することができる。しか
も製造された製品の強度は従来のものと同等となる。こ
れにより、排出スラッジの処理のための手間及び費用が
大幅に低減ができるのでその効果は絶大である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）単位セメント量４００〜５００ｋｇ／ｍ＾３、スラ
ンプ２〜６ｃｍのコンクリートを型枠に盛り込み投入し
て遠心力によりコンクリートを締め固めて遠心力成形コ
ンクリート製品を製造する方法において、高性能減水剤
を単位セメント量に対して０．８〜１．５％添加すると
共に、骨材の一部として無機微粉末を単位セメント量に
対して０．７〜２．７％添加したコンクリートを用いる
ことを特徴とする遠心力成形コンクリート製品の製造方
法。 ２）単位セメント量４００〜５００ｋｇ／ｍ＾３、スラ
ンプ２〜６ｃｍのコンクリートを型枠に盛り込み投入し
て遠心力によりコンクリートを締め固めて遠心力成形コ
ンクリート製品を製造する方法において、高性能減水剤
を単位セメント量に対して０．８〜１．５％添加し、か
つ、骨材の一部として無機微粉末を単位セメント量に対
して０．７〜２．７％添加すると共に、空気連行剤を添
加して空気含有量を２．０〜４．０％としたコンクリー
トを用いることを特徴とする遠心力成形コンクリート製
品の製造方法。 ３）コンクリートの水セメント比が、２７．０〜３８．
０％である請求項１記載の遠心力成形コンクリート製品
の製造方法。 ４）コンクリートの水セメント比が、２６．５〜３７．
５％である請求項２記載の遠心力成形コンクリート製品
の製造方法。 ５）無機微粉末として、微粉シリカを単位セメント量に
対して０．２〜１．２％及び粘土を単位セメント量に対
して０．５〜１．５％添加したコンクリートを用いる請
求項１、２、３または４記載の遠心力成形コンクリート
製品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63193531A JPH0244053A (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 遠心力成形コンクリート製品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63193531A JPH0244053A (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 遠心力成形コンクリート製品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0244053A true JPH0244053A (ja) | 1990-02-14 |
| JPH0559857B2 JPH0559857B2 (ja) | 1993-09-01 |
Family
ID=16309623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63193531A Granted JPH0244053A (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 遠心力成形コンクリート製品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0244053A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS627654A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-14 | 太平洋セメント株式会社 | 遠心力成形コンクリ−ト製品の製造方法 |
-
1988
- 1988-08-04 JP JP63193531A patent/JPH0244053A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS627654A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-14 | 太平洋セメント株式会社 | 遠心力成形コンクリ−ト製品の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0559857B2 (ja) | 1993-09-01 |
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