JPH0244840Y2 - - Google Patents
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- JPH0244840Y2 JPH0244840Y2 JP1984004545U JP454584U JPH0244840Y2 JP H0244840 Y2 JPH0244840 Y2 JP H0244840Y2 JP 1984004545 U JP1984004545 U JP 1984004545U JP 454584 U JP454584 U JP 454584U JP H0244840 Y2 JPH0244840 Y2 JP H0244840Y2
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- liquid
- absorption liquid
- absorbent
- flue gas
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Description
【考案の詳細な説明】
（考案の利用分野）
本考案は湿式排煙脱硫装置に係り、特に吸収塔
での吸収液のPHを高く維持し、硫黄酸化物（以
下、SOxと記す）の除去効率を高めた湿式排煙脱
硫装置に関するものである。
での吸収液のPHを高く維持し、硫黄酸化物（以
下、SOxと記す）の除去効率を高めた湿式排煙脱
硫装置に関するものである。
（考案の背景）
湿式脱硫法は、水酸化カルシウム、炭酸カルシ
ウムなどの吸収剤を懸濁液とした吸収液を排ガス
と気液接触させ、副生物として石膏を回収する方
法として知られている。この場合、排ガス中の硫
黄酸化物中の二酸化硫黄（SO2）は、懸濁液に吸
収され、以下のような反応において石膏
（CaSO4・2H2O）として回収する。
ウムなどの吸収剤を懸濁液とした吸収液を排ガス
と気液接触させ、副生物として石膏を回収する方
法として知られている。この場合、排ガス中の硫
黄酸化物中の二酸化硫黄（SO2）は、懸濁液に吸
収され、以下のような反応において石膏
（CaSO4・2H2O）として回収する。
SO2＋H2OH2SO3 ……(1)
H2SO3H+＋HSO- 3 ……(2)
CaCO3＋H+＋HSO- 3→
CaSO3＋H2O＋CO2 ……(3)
Ca（HCO3）2＋H+＋HSO- 3→
CaSO3＋2H2O＋2CO2 ……(4)
CaSO3＋H+＋HSO- 3→
Ca（HSO3）2 ……(5)
Ca（HSO3）2＋１／2O2＋2H2O→
CaSO4・2H2O＋H2SO3 ……(6)
通常、吸収装置中の吸収液のPH値は、5.8〜6.0
で行われる。そのPH値制御は補充する吸収剤の補
充量を調整することによつて行われるが、吸収剤
の溶解速度が遅いため、負荷変動等に対しては吸
収剤を多量に補充し、吸収装置内の液留タンクに
これを投入してPH値の回復を図り、脱硫性能を保
持している。
で行われる。そのPH値制御は補充する吸収剤の補
充量を調整することによつて行われるが、吸収剤
の溶解速度が遅いため、負荷変動等に対しては吸
収剤を多量に補充し、吸収装置内の液留タンクに
これを投入してPH値の回復を図り、脱硫性能を保
持している。
一方、(4)式で示される石膏の回収系ではPH値領
域を４近傍で行うことが好ましく、そのため別途
H2SO4を添加し、酸化しつつCaSO4の晶析を行
つている。このため、吸収装置内に補充する吸収
剤量が多くなると、石膏回収工程でのPH値が上が
るために所要H2SO4量が多くなるなどの問題点
があつた。
域を４近傍で行うことが好ましく、そのため別途
H2SO4を添加し、酸化しつつCaSO4の晶析を行
つている。このため、吸収装置内に補充する吸収
剤量が多くなると、石膏回収工程でのPH値が上が
るために所要H2SO4量が多くなるなどの問題点
があつた。
吸収塔内で排ガスと吸収液を遂次的に気液接触
させ、SOxを除去するために、同一PH値、同一液
量／ガス量では排ガス中の硫黄酸化物の除去効率
は高くなる反面、排ガス中の硫黄酸化物の濃度が
低くなると硫黄酸化物の除去効率が低下する。そ
こで、効率よく硫黄酸化物を除去するには、液量
（吸収液）／ガス量を増加すること、吸収液のPH
値を高めることが解決策につながることになる。
しかしながら、循環吸収液量を増やすことは循環
ポンプ容量などが大きくなり、かならずしも得策
でない。一方、吸収液のPH値を高めるには補充吸
収剤量を増やせばよいが、吸収剤の溶解速度が遅
いため、過剰な補充量となる。
させ、SOxを除去するために、同一PH値、同一液
量／ガス量では排ガス中の硫黄酸化物の除去効率
は高くなる反面、排ガス中の硫黄酸化物の濃度が
低くなると硫黄酸化物の除去効率が低下する。そ
こで、効率よく硫黄酸化物を除去するには、液量
（吸収液）／ガス量を増加すること、吸収液のPH
値を高めることが解決策につながることになる。
しかしながら、循環吸収液量を増やすことは循環
ポンプ容量などが大きくなり、かならずしも得策
でない。一方、吸収液のPH値を高めるには補充吸
収剤量を増やせばよいが、吸収剤の溶解速度が遅
いため、過剰な補充量となる。
（考案の目的）
本考案の目的は、排ガス中の硫黄酸化物の濃度
が淡くなる領域にPH値の高い吸収液を供給して効
率よく、脱硫を進めることができる排煙脱硫装置
を提供することにある。
が淡くなる領域にPH値の高い吸収液を供給して効
率よく、脱硫を進めることができる排煙脱硫装置
を提供することにある。
（考案の概要）
本考案は、吸収液のPH値を高めるため、吸収剤
の補充と並用して、一旦、吸収装置から吸収液を
抜き出し炭酸ガスの濃度の低い大気中（約
300ppm）で所定時間滞留させ、吸収液のPH値を
高めて吸収剤の溶解を促進させ、しかる後に吸収
装置の吸収液とすることにより効率的な脱硫を行
うものである。
の補充と並用して、一旦、吸収装置から吸収液を
抜き出し炭酸ガスの濃度の低い大気中（約
300ppm）で所定時間滞留させ、吸収液のPH値を
高めて吸収剤の溶解を促進させ、しかる後に吸収
装置の吸収液とすることにより効率的な脱硫を行
うものである。
本考案は、硫黄酸化物を含む排ガスの流れ方向
に沿つてカルシウム化合物を含む吸収液のスプレ
手段を多段に設けた吸収塔を有する湿式排煙脱硫
装置において、吸収塔から排出された吸収液を炭
酸ガス濃度の低い雰囲気、例えば大気雰囲気下に
滞留させてPHを回復させる吸収液滞留槽と、該滞
留槽において少くとも滞留時間の最も長い吸収液
を前記吸収塔の少くとも最下流側のスプレ手段に
再循環させる配管系を設けたことを特徴とする。
に沿つてカルシウム化合物を含む吸収液のスプレ
手段を多段に設けた吸収塔を有する湿式排煙脱硫
装置において、吸収塔から排出された吸収液を炭
酸ガス濃度の低い雰囲気、例えば大気雰囲気下に
滞留させてPHを回復させる吸収液滞留槽と、該滞
留槽において少くとも滞留時間の最も長い吸収液
を前記吸収塔の少くとも最下流側のスプレ手段に
再循環させる配管系を設けたことを特徴とする。
本考案において、吸収装置内での排ガスと吸収
液の気液接触は向流、並流方式のいずれも可能で
あるが、いずれの場合も吸収装置の排ガス出口側
において排ガス中の硫黄酸化物濃度は低くなるの
で、少くともその領域にPH値を回復させた吸収液
を供給すればよい。
液の気液接触は向流、並流方式のいずれも可能で
あるが、いずれの場合も吸収装置の排ガス出口側
において排ガス中の硫黄酸化物濃度は低くなるの
で、少くともその領域にPH値を回復させた吸収液
を供給すればよい。
（考案の実施例）
以下、本考案の基本原理を示す実験例および実
施例を示す。
施例を示す。
第１図は、吸収装置内の液溜めタンク内の吸収
液を想定した場合の、ガス相中の炭酸ガス濃度と
平衡な吸収液のPH値を示したものである（但し、
吸収装置内の排ガス中の炭酸ガス濃度を10〜12
％、大気中の炭酸ガス濃度を300ppm程度と想
定）。第１図から、気相中のCO2ガス濃度を低下
させることにより、PH値を高めることができるこ
とが明らかである。
液を想定した場合の、ガス相中の炭酸ガス濃度と
平衡な吸収液のPH値を示したものである（但し、
吸収装置内の排ガス中の炭酸ガス濃度を10〜12
％、大気中の炭酸ガス濃度を300ppm程度と想
定）。第１図から、気相中のCO2ガス濃度を低下
させることにより、PH値を高めることができるこ
とが明らかである。
次に第２図は、実際に稼動している石炭焚き火
力発電所に設置した湿式排煙脱硫装置から吸収液
を抜き出し、これを大気中に滞溜させたときの吸
収液のPH値回復状況を示したものである。吸収液
を大気中で滞溜することによつて、PH値が高くな
ることが明らかである。このことから吸収装置内
から抜き出した吸収液を大気中に抜き出し、所定
時間滞溜させることにより、吸収液のPH値を調整
することができる。
力発電所に設置した湿式排煙脱硫装置から吸収液
を抜き出し、これを大気中に滞溜させたときの吸
収液のPH値回復状況を示したものである。吸収液
を大気中で滞溜することによつて、PH値が高くな
ることが明らかである。このことから吸収装置内
から抜き出した吸収液を大気中に抜き出し、所定
時間滞溜させることにより、吸収液のPH値を調整
することができる。
一方、第３図は、一定の炭酸カルシウム濃度の
懸濁液を用い同一液量／ガス量比率（ガス量
518Nm3／ｈ、液量1.56Nm3／Ｎ、PH値６〜6.35）
において仮想排ガス中の硫黄酸化物濃度を変化さ
せた際の硫黄酸化物の除去効率（脱硫率）を示
す。なお、図中、Ａ，ＢはそれぞれCaCO3の添
加量がそれぞれＡ，Ｂの場合を示す。これから明
らかなように、硫黄酸化物除去率は排ガス中の硫
黄酸化物濃度が低い程、低くなる傾向を示す。
懸濁液を用い同一液量／ガス量比率（ガス量
518Nm3／ｈ、液量1.56Nm3／Ｎ、PH値６〜6.35）
において仮想排ガス中の硫黄酸化物濃度を変化さ
せた際の硫黄酸化物の除去効率（脱硫率）を示
す。なお、図中、Ａ，ＢはそれぞれCaCO3の添
加量がそれぞれＡ，Ｂの場合を示す。これから明
らかなように、硫黄酸化物除去率は排ガス中の硫
黄酸化物濃度が低い程、低くなる傾向を示す。
以上のことから、吸収塔の吸収液を炭酸ガス濃
度の低い大気中またはこれより炭酸ガス濃度の低
い雰囲気下に滞溜させることにより、吸収液のPH
を回復できることが明らかである。
度の低い大気中またはこれより炭酸ガス濃度の低
い雰囲気下に滞溜させることにより、吸収液のPH
を回復できることが明らかである。
第４図は、本考案の一実施例を示す湿式脱硫装
置の系統図を示したもので、この装置は、排ガス
１の除じん器１００と、吸収装置２００と、吸収
液滞留槽３００と、石膏回収装置４００とから主
として構成される。吸収塔２００内の上部には気
液接触装置としてスプレノズル５００が多段（こ
の場合は５段）に設けられ、下段から上段にかけ
ての各スプレノズルは、それぞれ連結管６，１
０，１１，１２および１３を介して滞留槽３００
の上流側から下流側の槽壁に順次、連結され、ま
た吸収塔２００内の下部には液溜めタンク６００
が設けられ、該タンクは前記滞留槽３００に連通
している。
置の系統図を示したもので、この装置は、排ガス
１の除じん器１００と、吸収装置２００と、吸収
液滞留槽３００と、石膏回収装置４００とから主
として構成される。吸収塔２００内の上部には気
液接触装置としてスプレノズル５００が多段（こ
の場合は５段）に設けられ、下段から上段にかけ
ての各スプレノズルは、それぞれ連結管６，１
０，１１，１２および１３を介して滞留槽３００
の上流側から下流側の槽壁に順次、連結され、ま
た吸収塔２００内の下部には液溜めタンク６００
が設けられ、該タンクは前記滞留槽３００に連通
している。
上記の構成において、例えば火力発電所から排
出される排ガス１は温度調整後、除じん器１００
に導びかれ、除じんされた後、吸収装置２００に
導入される。吸収装置２００内では気液接触装置
（この場合はスプレー方式）５００から吸収液が
スプレーされて排ガス２と気液接触し、排ガス中
の硫黄酸化物が吸収液に吸収される。吸収装置２
００下部の液溜めタンク６００から抜き出された
吸収液４は吸収液滞留槽３００に導入され、ここ
で所定時間滞留する間に吸収液のPH値が回復さ
れ、順次、管６，１０，１１，１２，１３を通つ
てスプレノズル５００に供給される。この滞留槽
３００には別途吸収剤８が補充可能になつてお
り、またPH回復を速めるため空気５の供給手段が
設けられている。吸収装置２００のスプレー段は
上部段になるほどガス中の硫黄酸化物濃度が低く
なるので、上部段ほどPH値の高い吸収液、換言す
れば滞留槽３００の滞留時間が長く、PHの充分回
復した吸収液と接触するように、滞溜時間の異な
る吸収液が下部から上部の各スプレー段に供給さ
れる。硫黄酸化物を除去した排ガス３は、ガス−
ガス熱交換器などを通り、昇温した後、煙突から
排出される。一方、吸収塔の液溜めタンク６００
からは、一部の吸収液１０が引き抜かれ、石膏回
収装置４００に送られ、石膏の一部を回収後、未
反応吸収液９は液溜めタンク６００に戻される。
石膏回収装置４００ではPH調整のため、別途硫酸
２１、酸化用の空気２２を供給し、最も好適なPH
値で石膏を晶析することができる。
出される排ガス１は温度調整後、除じん器１００
に導びかれ、除じんされた後、吸収装置２００に
導入される。吸収装置２００内では気液接触装置
（この場合はスプレー方式）５００から吸収液が
スプレーされて排ガス２と気液接触し、排ガス中
の硫黄酸化物が吸収液に吸収される。吸収装置２
００下部の液溜めタンク６００から抜き出された
吸収液４は吸収液滞留槽３００に導入され、ここ
で所定時間滞留する間に吸収液のPH値が回復さ
れ、順次、管６，１０，１１，１２，１３を通つ
てスプレノズル５００に供給される。この滞留槽
３００には別途吸収剤８が補充可能になつてお
り、またPH回復を速めるため空気５の供給手段が
設けられている。吸収装置２００のスプレー段は
上部段になるほどガス中の硫黄酸化物濃度が低く
なるので、上部段ほどPH値の高い吸収液、換言す
れば滞留槽３００の滞留時間が長く、PHの充分回
復した吸収液と接触するように、滞溜時間の異な
る吸収液が下部から上部の各スプレー段に供給さ
れる。硫黄酸化物を除去した排ガス３は、ガス−
ガス熱交換器などを通り、昇温した後、煙突から
排出される。一方、吸収塔の液溜めタンク６００
からは、一部の吸収液１０が引き抜かれ、石膏回
収装置４００に送られ、石膏の一部を回収後、未
反応吸収液９は液溜めタンク６００に戻される。
石膏回収装置４００ではPH調整のため、別途硫酸
２１、酸化用の空気２２を供給し、最も好適なPH
値で石膏を晶析することができる。
上記実施例によれば、排ガスと吸収液を気液接
触させる際に、吸収液を滞留槽３００で大気中で
滞溜させ、充分PH値を回復させることにより、低
濃度の硫黄酸化物領域でも効率的な硫黄酸化物の
除去効率が得られ、吸収液内の過剰吸収剤を低減
させることができ、また石膏回収装置４００のPH
調整用に添加する硫酸量を低減することができ
る。
触させる際に、吸収液を滞留槽３００で大気中で
滞溜させ、充分PH値を回復させることにより、低
濃度の硫黄酸化物領域でも効率的な硫黄酸化物の
除去効率が得られ、吸収液内の過剰吸収剤を低減
させることができ、また石膏回収装置４００のPH
調整用に添加する硫酸量を低減することができ
る。
第５図は、本考案の他の実施例を示すもので、
吸収液滞留槽３００を第４図の場合よりも小型化
し、この滞留槽を出た吸収液を最上段のスプレノ
ズル５００に供給し、その下段のスプレノズル５
００Ａに吸収塔の液溜めタンク６００から管４Ａ
を介して吸収液を循環させるようにしたものであ
る。
吸収液滞留槽３００を第４図の場合よりも小型化
し、この滞留槽を出た吸収液を最上段のスプレノ
ズル５００に供給し、その下段のスプレノズル５
００Ａに吸収塔の液溜めタンク６００から管４Ａ
を介して吸収液を循環させるようにしたものであ
る。
上記実施例によれば、滞留槽３００を小型化
し、PH値の回復した吸収液を最上段のスプレノズ
ルに供給することにより、吸収装置下流側のSO2
濃度の低下した排ガスから高脱硫率で硫黄酸化物
を除去することができる。
し、PH値の回復した吸収液を最上段のスプレノズ
ルに供給することにより、吸収装置下流側のSO2
濃度の低下した排ガスから高脱硫率で硫黄酸化物
を除去することができる。
なお、上述の実施例においては、いずれも排ガ
スと吸収液を向流接触させる場合について示した
が、本考案では排ガスと吸収液を並流方式によつ
ても同様な効果が発揮されることが確認された。
スと吸収液を向流接触させる場合について示した
が、本考案では排ガスと吸収液を並流方式によつ
ても同様な効果が発揮されることが確認された。
（考案の効果）
以上、本考案によれば、排ガスと吸収液を気液
接触させる際に、吸収液を滞留槽で大気中で滞溜
させ、充分PH値を回復させることができるので、
低濃度の硫黄酸化物領域でも効率的な硫黄酸化物
の除去効率が得られ、吸収液内の過剰吸収剤を低
減させることができ、また石膏回収装置のPH調整
用に添加する硫酸量を低減することができる。
接触させる際に、吸収液を滞留槽で大気中で滞溜
させ、充分PH値を回復させることができるので、
低濃度の硫黄酸化物領域でも効率的な硫黄酸化物
の除去効率が得られ、吸収液内の過剰吸収剤を低
減させることができ、また石膏回収装置のPH調整
用に添加する硫酸量を低減することができる。
第１図は、気相中の炭酸ガス濃度と平衡な吸収
液のPH値を示す図、第２図は、湿式脱硫装置から
抜き出された吸収液のPH回復状況を示す図、第３
図は、仮想排ガス中の硫黄酸化物濃度と硫黄酸化
物除去率を示す図、第４図および第５図は本考案
の湿式排煙脱硫装置の吸収装置回りの機器構成を
示す図である。 １，２，３……排ガス、６，１０，１１，１
２，１３……吸収液供給配管、８……吸収剤、２
００……吸収装置、１００……除じん器、３００
……吸収液滞留槽、４００……石膏回収装置、
５，２２……空気、２１……補充硫酸、５００…
…スプレノズル（気液接触装置）、６００……液
溜めタンク。
液のPH値を示す図、第２図は、湿式脱硫装置から
抜き出された吸収液のPH回復状況を示す図、第３
図は、仮想排ガス中の硫黄酸化物濃度と硫黄酸化
物除去率を示す図、第４図および第５図は本考案
の湿式排煙脱硫装置の吸収装置回りの機器構成を
示す図である。 １，２，３……排ガス、６，１０，１１，１
２，１３……吸収液供給配管、８……吸収剤、２
００……吸収装置、１００……除じん器、３００
……吸収液滞留槽、４００……石膏回収装置、
５，２２……空気、２１……補充硫酸、５００…
…スプレノズル（気液接触装置）、６００……液
溜めタンク。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 硫黄酸化物を含む排ガスの流れ方向に沿つて
カルシウム化合物を含む吸収液のスプレ手段を
多段に設けた吸収塔を有する湿式排煙脱硫装置
において、吸収塔から排出された吸収液を炭酸
ガス濃度の低い雰囲気下に滞留させる、空気供
給手段を有する吸収液滞留槽と、該滞留槽にお
いて少なくとも滞留時間の最も長い吸収液を前
記吸収塔の少なくとも最下流側のスプレ手段に
再循環させる配管系を設けたことを特徴とする
湿式排煙脱硫装置。 (2) 実用新案登録請求の範囲第１項において、吸
収液のPHを調整するために、吸収塔にカルシウ
ム化合物の補給手段を設けたことを特徴とする
湿式排煙脱硫装置。 (3) 実用新案登録請求の範囲第１項または第２項
において、吸収塔の上段のスプレ手段（ガス下
流側）になる程、吸収液滞留槽における滞留時
間の長い吸収液を供給する配管系を設けたこと
を特徴とする湿式排煙脱硫装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP454584U JPS60119919U (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | 湿式排煙脱硫装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP454584U JPS60119919U (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | 湿式排煙脱硫装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60119919U JPS60119919U (ja) | 1985-08-13 |
| JPH0244840Y2 true JPH0244840Y2 (ja) | 1990-11-28 |
Family
ID=30480223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP454584U Granted JPS60119919U (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | 湿式排煙脱硫装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60119919U (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3135364B1 (de) * | 2015-08-31 | 2021-04-21 | Steinmüller Engineering GmbH | Verfahren zur rauchgasentschwefelung |
| JP6812108B2 (ja) * | 2016-02-05 | 2021-01-13 | 旭化成株式会社 | 水処理方法、及び水処理システム |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58183231U (ja) * | 1982-05-28 | 1983-12-06 | バブコツク日立株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
-
1984
- 1984-01-19 JP JP454584U patent/JPS60119919U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60119919U (ja) | 1985-08-13 |
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