JPH024501A - 乾燥装置 - Google Patents

乾燥装置

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JPH024501A
JPH024501A JP1042035A JP4203589A JPH024501A JP H024501 A JPH024501 A JP H024501A JP 1042035 A JP1042035 A JP 1042035A JP 4203589 A JP4203589 A JP 4203589A JP H024501 A JPH024501 A JP H024501A
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drying
gas
heated gas
granules
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Granville J Hahn
グランビル　ジェイ．ハーン
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Permian Research Corp
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は乾燥方法及び装置に関するものであり、特にポ
リマを乾燥する方法及び装置に関するものである。本発
明は特にポリエチレンテレフタレートペレットまたは粒
状物等の結晶性ポリマ用の乾燥方法及び装置に関するも
のである。また本発明はポリエステル及びポリアミド等
の多段凝縮ポリマの後凝縮用の方法及び装置に関するも
のである。
〈従来の技術および発明の課題〉 微細の分割された材料の水分を効果的に減少する乾燥方
法の必要性はよく知られている。そのような材料を乾燥
するときに生じる問題点は凝集または集塊の問題である
。従来の方法及び装置においては乾燥時に粒状物を撹拌
する回転軸及び撹拌アームが用いられていた。また他の
従来の方法においては乾燥時に粒状物床を流動化する高
圧下で噴射された加熱気体が用いられていた。さらに従
来は乾燥用にホットガスを噴射することに加えて撹拌装
置が用いられていた。しかしながら、従来の乾燥装置及
び乾燥方法においては問題点があった。
例えば、この問題点とは回転する撹拌アームによる水分
を有する粒状物をパックしてしまうこと、不完全な乾燥
、集塊及び局部的な過熱に通じる連通、フィルタ及びオ
ーバーヘッド再生システムへの乾燥器からの固体物の搬
送、不要な反応物の効果的な除去ができないこと、過大
にエネルギーを消費すること等である。
乾燥は次の成形及び押出し動作用に非結晶またき結晶性
ポリマを準備するのに必要となる。例えばポリエチレン
テレフタレート（ＰＥＴ）ベレットはＰＡ／１！ｌ飲料
用の容器の成形に用いられ、容器が後にブローモールデ
ィングされたパリソンを射出成形する前に乾燥されなけ
ればならない。
非結晶性ポリマの後凝縮用の従来の方法及び装置は米国
特許第４．５８６，３６６号に示されている。非結晶性
ポリマ及び特にポリエステルを後凝縮する場合の従来の
２つの問題点はアセトアルデヒド等の不要なガス状の反
応物の集塊及び除去である。圧縮空気または不活性ガス
による結晶性ＰＥＴの安定床からアルデヒドを除去する
ことは特に米国特許第４．２３０．８１９号に示されて
いる。
これらの主たる２つの問題点に打勝つ従来の方法及び装
置において、他の問題点を引起していた。
すなわち回転ドラム式の乾燥器が用いられ集塊を制限し
ていたが、その効果はゴミの形成、エネルギーの消費の
増大及び連続方式ではなく断続方式で作動する必要があ
ることにより損なわれていた。
乾燥容器として軸または支柱を用いることは凝集物を分
解する排出部における破壊または剥離装置の必要があり
容器の上部における粒状物の集塊となっていた。これら
の凝集物はエネルギーを消費しダストを形成することと
なる。
これらの問題を避けるため再凝縮前にポリマを予備結晶
する流動床が用いられていた。このような流動床をもっ
てしても粒状物の存続時間を制御することは困難であっ
た。エネルギーの問題は人きくｋ問題であり分離された
容器は２段階の工程にそれぞれ必要であった。
米国特許第４．５８４．３６６号において２段階に積重
ねられた部分を有する容器が示されている。その上部は
平坦な撹拌棒を有する回転軸を備えた撹拌機を有してい
る。ポリマが１部から歪力により流れる下部は単に円筒
状の容器であり、そこからポリマは分離または停止な（
流れていた。
加熱された不活性ガスは各部の下部に噴射されポリマ床
から回収装置に上方に流れ、そこでろ過され乾燥され再
加熱され容器に再循環されている。
しかしながら前記米国特許第４，５８４．３６６号に示
される装δは５時間の存在時間を必要としその侵充分に
ＰＥＴ粒状物が乾燥再凝縮されたものである。
ポリマドライＡ７、ドライＡ７装置及びその作動方法は
、従って微細に分離された粒状物すなわらＰＥＴベレッ
トまたは粒状物は５時間以内に乾燥されねばならず、生
産性をあげなければならない。
これらの効果は生産性が他の要件により高められるよう
にコストをかけず運転費用を増大することなく実行しな
ければならない。また生産性にお番プる利点は生産物の
物理的特性を犠牲にすることなく達成されなければなら
ない。例えば食品工業におけるＰＥ７粒状物の場合、再
凝縮ポリマのアセトアルデヒドレベルは所定の最大レベ
ル以下に保持されなければならない。再凝縮ポリマから
成形される生産物の成形性及び構造の連続性は、乾燥さ
れ再凝縮されたポリマの個有の粘性が所定の許容範囲内
に保持されることが必要である。
く問題点を解決する手段〉 本発明の乾燥器、乾燥システム及び方法は関連する利点
を損なうことなく前述の全ての効果を冑られることであ
る。
本発明の乾燥器は加熱気体の逆流と円筒状容器を介して
上方に流れる粒状物を接触させるように構成されている
。
本発明の一実施例によると、改良された一段のポリマ乾
燥器は特別に設計された複数のバッフル及び多孔性セパ
レータと協働覆る特別に構成された回転式撹拌装置を有
しており凝集なくポリマの乾燥及び生産性を高める。好
ましくは本発明の回転式撹拌機は、周方向に離れて下方
に傾いて固定された複数の撹拌アームを有する中央に配
置された回転軸を右している。本発明の方法により作動
する場合、本装置は再凝集物からガス反応精製物を乾燥
除去するのに極めて効果がある。
本発明の他の実施例によると本発明のドライヤシステム
は特別に設計された気体流制御機構と組合わせて新規な
一段乾燥器を用いており乾燥器出口からの流れが止まっ
ている間乾燥器内に残流する粒状物の加熱または凝集を
防止する。
本発明の他の方法によっても乾燥器及び乾燥システムを
用いてポリマが乾燥される。
本発明の最適実施例によると下方に流れるポリマを約３
４０〜３８５°Ｆ（約１７０〜２００℃）、約１．０〜
１．５の比、好ましくは約１．３の１時間当りのボリア
１ポンドに対する１分間当りの気体の立法フィートの範
囲で窒素等の不活性気体または空気の上方への流れと接
触させる。
〈実施例〉 以下、本発明を図面に基づいて説明する。
ドライヤ装置１ｏは、好ましくは第１図に概略的に示さ
れるドライ１フ１４及びその関連補助機器を有している
。第１図においてドライヤ装′ｌ１１０は、好ましくは
、供給ホッパ１２０）サイクロン３４、フィルタ３８、
オーバーヘッドコンデン勺４０、気体流制御機構５０、
乾ｆｉＢ６４．６８、入口流量制御弁６０、出口流ｈ１
制御弁７４及びガスヒータ７８を有している。
微粒化材が供給車ツバ１２から供給入口２２を介してド
ライ）７１４に供給される。供給される微粒化材は、例
えば、粒子材、粒子物、砂、木粉、肥料等化学粒子化合
物、ポリマ粒子、フレークまたはペレット（非結晶性、
部分結晶性、結晶性または新材料または再生材でよい）
の比較的微細に分離された固体粒子またはそれらの混合
物である。
供給人口２２からドライＸ７１４に供給される粒状物は
重力により容器の下方に流れ最終的には出口２４から排
出される。加熱気体が気体入口ボート２８を介して気体
供給路２６からドライヤ１４に吹込まれる。加熱気体は
好ましくは空気または低コストの窒素等の不活性ガスで
ある。加熱気体は水分、微粒子、必要な場合は反応物を
除去しながら粒状物を加熱乾燥してドライヤ１４内の粒
状物上を上昇する。
粒状物を通過した後、消費された気体は気体出口ボート
３０から排出されサイクロン３４及びマイクロフィルタ
３８を流れ合流した微細な粒状物を除去する。ろ過され
た気体はコンデンサ４０に流れ、水柱で好ましくは冷却
され乾′Ｉ！Ｉ器６４，６８に入る前に液体状に凝縮さ
れる。凝縮された液体は凝縮液排出通路４２を介してコ
ンデン９４０から排出される。７０−ワ４６は拮出路４
８、気体流制御１１！構５０及び乾燥供給路５２を介し
て気体を排出する。
乾燥供給路５２を通過したガス流量入口流が制御弁６０
により乾燥２！ｉ６４．６８の一方または他方に向けら
れる。２つの乾燥器は、一方の乾燥器が気体からイ１加
的な水蒸気を除去し、他方の乾燥器が再生するようにド
ライヤ装置１０に用いられている。本発明の実施例にお
いては、ユニオンカーバイド社によるマイクロシール乾
燥剤のイオンＡＤＧ１／８インチの約１０５０ポンドを
それぞれの乾燥器６４．６８が有している。流量は連続
運転時に約４時間毎に一方の乾燥器から他方の乾燥器に
切換えられる。４時間毎に使用されていなかった乾燥器
の乾燥剤は第１図に示されていない周知の補助ヒータ及
びブロークシステムにより再生される。
乾燥剤床を通過した後気体は出口路７０．７２及び出口
流量制御弁７４を介してヒータ供給路７６に乾燥剤を排
出する。
ヒータ供給路７６はろ過され乾燥された気体をヒータ７
８に供給し、そこで気体は再び加熱され所定の温度にな
り気体供給路２６及び入口ボート２８を介してドライヤ
１４内に噴射される。漏れまたは他の損失を補償する気
体循環機構に必要なメイクアップガスは好ましくはブロ
ーク４６の入口近くにおいて供給される。乾燥される粒
状物及び所定の温度及び流量によりエネルギーの保存は
ガスヒータ７８に入る前にドライヤ１４とコンデンサ４
０の間の点においてオーバーヘッドガス流から熱エネル
ギーを移送する従来の気体−気体熱交換器を介して気体
除去乾燥器６４．６８により達成される場合もある。
ドライヤ１４は第２図乃至第４図を参照して説明される
。ドライヤ１４は好ましくは上壁８０及び側壁８２を有
するほぼ円筒状の容器である。はぼその長さにわたる側
壁８２の上部は、好ましくはほぼ円筒状である。はぼ全
長にわたる側壁８２の下部は、好ましくは側壁８２のほ
ぼ円筒状上部から下方に向かって内方に傾いた形状であ
る。側壁８２の下部は上部と同じ上方外形を有し出口２
４と同じ下方外形を有する円型状である１、撹拌軸１６
は側壁８２の垂直軸線と同軸に設けられるのが好ましい
。
本発明の実施例においては撹拌軸１６は直径で５インチ
（１２，７Ｃ１１）である。軸１６の下端は出口２４の
内側に位置し軸固定板１１６にボルト止めされたベアリ
ング１１４に支持されている。
第４図に示されるように軸１６はオリフィス１１８を介
して下方に延び、ベアリング１１４はボルト孔１２３を
介して軸固定板１１６にボルト止めされている。第１図
に示すように軸１６の上部は上壁８０を介して上方に突
出しヂエーンドライブ２０を介してモータ１８により駆
動される。実施例においてはモータ１８は定格２０馬力
である。
周方向に間隔をもった撹拌アームの複数の軸方向セット
は好ましくは軸１６に固定的に取付けられている。撹拌
アームの数及び間隔はドライ１７１４の全体の大きさに
より変動するが、本実施例において図示される形状は１
時間に約１０００ポンド（４５３Ｋｙ　）の容はを右す
る装置に関するものである。
第２図及び第３図において、撹拌アーム８４゜８５．８
６を最上部の撹拌ユニットは有し、これらのアームは、
連続運転中に粒状物が満たされるドライヤ１４のレベル
の近くまたは好ましくはその下方で軸に連結される。各
撹拌アームは、好ましくは、＠１６の径よりも小さく、
下方に傾いて約４０°〜４５°軸１６に対して傾いてい
る。エンドキャップ８８は各撹拌アーム８４．８５．８
６の各端部に設けられている。支持棒９０．９２゜９４
は撹拌アーム８４，８５．８６の間に横方向に延びてお
り、横方向支持を形成する。撹拌アーム８４．８５．８
６は、側壁８２の内側面２．５インチ（６，８５１）だ
け内側に設けである。
周方向に間隔をもって配置された撹拌アームの軸方向に
離れた次のセットは、撹拌アーム１０２゜１０４と第２
図及び第３図には示されていない撹拌アーム３５の下方
に配置された第３のアームを右している。撹拌アーム１
０２．１０４及び第３のアームの（れぞれはエンドキャ
ップ１０６を有している。第３の軸方向に離れた撹拌ア
ームのヒツトは、撹拌アーム１０８．１１０と第２図及
び第３図においては図示されない撹拌アーム８５の下に
配置された第３のアームを有しているｎ撹拌アーム１０
８，１１０及び第３のアームのそれぞれはエンドキャッ
プ１１２を有している。
第２図に示された撹拌アームの軸方向に離れたセットは
図示を簡略化するため積上げ方向に整合しているように
示されているが、撹拌アームの軸方向に離れたそれぞれ
のセットは隣接する撹拌アームのセットに対し周方向に
回転した位置で軸１６に取付けることができ、容器内に
重複した撹拌パターンを形成する。各撹拌アームの軸方
向に離れたセットは第２図では３つの撹拌アームをｈし
ているが、撹拌アームの数は各軸方向に離れたセットで
変えてもよい。本発明の実施例においては、各軸方向に
離れたセットにおけるアームは軸１６のまわりで周方向
に均等に配置され、ドライヤ１４内の全ての撹拌アーム
は１インチ（２，５４ｃ屑）径のｆｉｒ￥８０パイプか
ら形成される。
第２図に示されるように、撹拌アームの２つの下方セッ
トのそれぞれの撹拌アームの長さはそれより上のヒツト
の撹拌アームの良さよりも短い。
本発明の実施例においては軸方向に離れたセットの撹拌
アームの長さは等しく、撹拌アームの最も外側に延びた
部分とポリマドライヤ１４の固定内壁の最も近い部分と
の径方向の距離は約１インチから３インチ（２，５４α
から７．６２ＣＩ１１）である。撹拌アームの長さ及び
直径、または撹拌中にアームにかかる力の大ぎさによっ
てはより短い撹拌アーム用に横方向の支持棒が必要にな
る。
第２図及び第３図において、ドライヤ１４は主流セパレ
ータ１２４を備えていることが好ましく、セパレータ１
２４は上端１２８及び■端１３０により画定された円錐
状の多孔性の金Ｈ構造であり上方及び内方に而した第１
の而と下方及び外方に面した第２の面とを有し、厚さは
約１／８インチ（０，３１ｃｍ）である。ｌ：端１２８
は、好ましくは、側壁８２が内方に傾く点で側壁８２に
溶接等により固定されでいる。−ド端１３０は、好まし
くは、円筒状の出口流セパレータ１２６の上端と連なっ
ている。出「」流セパレータ１２６は主流セパレータ１
２４と同じ金属から＜ｒり溶接等により主流セパレータ
に固定されている。出口流セパレータ１２６の基部は、
好ましくは穴１２２の下端にそってフランジ（第２図に
は示さず）を溶接またはボルト締めすることによりポリ
マオリフィス１２０の径方向外側で軸固定板１１６に固
定されている。主流セパレータ１２４及び出口流セパレ
ータ１２６はそれぞれ、好ましくはその表面に３／１６
インチ（０，４７ｃ！Ｒ）の間隔でダイヤモンド状に開
口された１／８インチ（０，３１０）径の孔１３２．１
３４を有している。孔１３２，１３４の径は粒状物の平
均粒径によりその形状が変化し、好ましくは平均粒径と
同じかわずかに小さい。説明のため代表的な孔１３２，
１３４のみがＭ２図及び第３図に示されている。
主流セパレータ１２４及び出口流セパレータ１２６が上
述のように構成さ−れると、これらのセパレータは協働
してプレナム室１５４を形成し、ここで気体入１」ボー
ト２８から導入された比較的乾燥した加熱気体がドライ
ｒ１４のほぼ全断面積にわたって分配され、その断面に
わたって配分されたポリマを通って上昇する。プレナム
室１５４内の加熱された気体の循環及び分配は、プレナ
ム室１５４内に設けられた従来のバッフル（図示せず）
によりさらに促進される。このバックルは側壁８２の内
面に取付けられる。
補助セパレータ１３６はドライ１２１４の１１１１壁８
２内に置かれた円錐状の多孔性金属構造であり、同時に
集塊を遅らせ下方に流れる粒状物と上方に流れる加熱さ
れた気体との接触を達成するように上述の撹拌アームと
主流セパレータ１２４と協動する。補助セパレータ１３
６の下端１４２は、好ましくは主流セパレータ１２４の
上方に向いた面から約３インチ（７，６２ｃａ＋）だけ
離れている。
補助セパレータ１３６は、好ましくは、下端１４２のま
わりに間隔をもって配置された複数の取付ブラケット１
３８により主流セパレータ１２４に対して固定支持され
ている。補助セパレータ１３６の上端１４０は好ましく
は軸１６の近くではあるが接触しないように設けられて
いる。補助セパレータ１３６は好ましくは３／１６イン
チ（０，４７ｃ履）の間隔をもった１７８インチ（０，
３１α）径の孔１４４をほぼ全面に有している。粒状物
の粒径が大きすぎて補助セパレータ１３６を介して粒状
物が下方に流れない場合、粒状物の平均粒径よりも大き
な径を有する複数の間隔をもった孔１４４が小径の孔１
４４の間に段番ノられドライヤ１４内の配分を良好にす
る。
下方に傾いた偏向板１４６は好ましくは補助セパレータ
１３６の上端１４０のわずかに上方で回転＠１６に取付
けられ、そこから径方向外方に延び下方に流れる粒状物
が上端１４０と軸１６との間のギャップを通って流れる
のを防止している。
このように配置されると偏向板１４６も加熱気体が＠１
６にそって上方に流れるのを防止する役目をする。
三角形状のバッフル板９６．９８．１００は撹拌アーム
８４．８５．８６及び＠１６に溶接されており軸１６に
そった上方に流れる加熱気体の流れを制限しかつ撹拌ア
ームの横方向の支持を補強する。同様な機能はもちろん
軸１６にそった他の点において径を変更し！ご偏向板１
４６等の軸方向に離れた別の偏向板を設（プることによ
っても達成される。
上述の構成において、ドライＡ７１４は本発明の方法に
より効果的に運転することができる。本発明の方法によ
ると結晶性ＰＥＴベレットは毎Ｒ１０００ポンド（４５
３υ）の流量で供給人口２２からドライ１フ１４内に供
給される。経験上供給入口２２の下端が上壁８０のほぼ
５インヂ（１２，７１）下方に設けられたとき良好な結
果が得られる。
撹拌軸１６はｉｏｒｐｍ以下、好ましくは、３．５ｒｌ
）ｌで回転するように制御される。
加熱空気、好ましくは、約−３０°「 （−３４，４℃）から−６０°Ｆ（−５１，１℃）の露
点、より好ましくは、約−５０６Ｆ（−４５，５℃）の
露点の空気または窒素は約３４０°Ｆ（１７１，１℃）
〜３８０’Ｆ（１９３℃）の温度にヒータ７８により加
熱される。加熱気体は毎分約１０００〜１５００立方フ
ィート（２８，４ＴｒＬ３／分〜４２．６ＴｒＬ３／分
）、好ましくは１３５０立方フイ一ト／分（３８，３１
ｒＬ”７分）の流量でドライＡ７１４のプレナム室１５
４に供給される。この流量は好ましくは粒状物１ポンド
（０，４５３Ｎｇ）当りの加熱気体約６０〜９０立方フ
ィート＜１．７〜２．５ＴｒＬ３）、より好ましくは粒
状物１ポンド当りの加熱気体の約８０立方フィート（２
，３７ＦＬ３）に相当する。
粒状物がドライヤ１４を下降すると、回転軸１６及び撹
拌アームの撹拌を受ける。粒状物は同時に容置内を上昇
するとき加熱気体と接触する。下方に流れる粒状物にか
かる加熱気体の力は、気体出口ボート３０を通る排出気
体内の粒状物（微粒物以外）の所定域を巻込むかまたは
粒状物を流動化するような大きさでなくドライヤ１４全
体を通過し各粒子と接触することが好ましい。
ＰＥＴベレットがこの方法により乾燥されると、比較し
得る従来技術の装置に比して、十分に高い固有粘度と十
分に低いアセトアルデヒド・レベルを備えた乾燥製品を
得る点で優れた結果が達成される。
本発明の装置及び方法の他の実施例によると第１図及び
第５図に商略化されて示されたダンパ機構（気体流制御
機構）５０は出口２４を通る粒子流の長期にわたる中断
時にドライＸ７１４を通る加熱気体流をＩＩＩ限するの
に用いられる。ダンパ１Ｉ１１は、好ましくは、回転ス
ピンドル１４８に固定された気体流制御板１５０を有し
ている。気体流制御板１５０は排出路４８に設けられ、
気体流制御板１５０の径は好ましくは、プロワの排出路
４８の内径よりもわずかに小さい。回転スピンドル１４
８は好ましくはプロワの排出路４８の壁を通過し、従来
の電磁制御手段（図示ゼず）により、気体流制御板１５
０の主面がブロワ排出路４８を通過する気体流をほぼ許
容する第１の位置と制御数１５０の主面がプロワ排出路
４８を通る気体流の方向をほぼ横切らない第２の位置と
の間で回転する。流量制御板１５０は好ましくは複数の
オリフィス１５２を有しており、気体流制御板１５０が
第１の位置にありダンパ機構５０を流れる気体ｍに比較
して制御板１５０が横断位置にあるときのダンパ機構５
０を通過する気体流の約半分、好ましくは約４０〜６０
％になるように構成されている。
本発明のダンパ機構５０によるとドライヤ装置は供給人
口２２及びモータ１８により起動されドワイヤ１４内の
軸１６を回転する。プロ９４６は駆動されガスヒータ７
８は循環気体を所定温度に加熱する。ドライヤ装置は好
ましくはドライＡ７１４を加熱するように閉じた出口２
４の動作にＪ、りこのようにほぼ１時間運転し、通常運
転状態に近づく。出口２４はここで開放され乾燥された
粒状物の排出が始まる。出口２４から乾燥した粒状物の
排出を停止する必要がその後生じると、停止中にドライ
ヤ１４内の材料に与えられた熱または撹拌の吊は、軸１
６の回転を制御し、気体流量を制限するダンパ機構を制
御し、か°つ循環気体の温度を制御することにより自由
に制御される。
粒状物がＰＥＴベレットであり出口２４が射出成形装置
に供給する場合、本発明の方法は以下のように射出成形
器を短時間停止して使用される。
まず従来の本発明の方法における周知の装置を用いてト
グルスイッチにより射出成形器を停止するときタイマー
を始動する。２分間の停止中はドライヤ装置の作動には
何の変化も与えない。しかしながら２分間の停止後従来
のマイクロプロセッサがモータ１８に信号を与え停止上
させ、軸１６の回転及びドライヤ１４内の撹拌アームを
停止させる。
マイクロプロセッサは同時にダンパ機構５０に信号を与
えダンパ機構５０は従来のエアシリンダ等により横断位
置まで気体流制御板１５０を回転し気体流、ｒｌｌをほ
ぼ６５０立方フイ一ト／分（１８，４ｍ３／ｌ））　１
．：連続ｉ６作中（７）ホホ１３５０立方フイ一１〜／
分（３８，３７７Ｌ”／分）に比較して制限する。はぼ
２分以上の停止においてはガスヒータ７８を低い温度に
設定しドライヤ１４内のＰＥＴペレットが加熱するのを
防止づる。出口２４から材料を受ける射出成形器が再ス
タートされると上述の工程は逆に行なわれ、温度は上着
し気体流制御板１５０は開放位置に回転し、モータ１８
が駆動され軸１６の回転が始まる。
本発明の方法及び装置は前述のようにＰＥＴペレットか
らなる射出成形されたＰＥＴ部にお【ノるアセトアルデ
ヒド量を減少するのに特に効果がある。３　ｐｐｍ以下
のアセトアルデヒド量は、加熱流体としての空気、約３
８０°Ｆ（１９３℃）のガス出口温度、約１３５０立方
フィート／分（３８，３ｍ３／分）の気体流量、約１０
００ポンド／時（４５３Ｋｇ／１１８）のＰＥＴＦＥＩ
及び３．５ｒｔ＋−の軸回転数を利用する本発明の方法
を実施しながら本発明の装置により乾燥されたＰＥＴペ
レットからなる射出成形されたＰＥＴ部に達成される。
さらに本発明によるとこれらの顕著な結果は従来の最も
近いドライヤに比較して約３０％のエネルギーをセーブ
することができる。本発明によるエネルギー効率の改良
は改良された撹拌による粒状物と加熱気体と特に顕著な
ガス流加熱交換及び接触と関連するドライヤ内の流量配
分に貢献しているものと思われる。このようにエネルギ
ーをセーブすることは動作コストを著しく減少するもの
で生産された材料に＾い物理的特性を与えるものであり
本発明の方法及び装置を用いることは当業者にとって経
済的に効果のあることである。。
本発明の変更例は当業者にとって自明なことであり本発
明による装置及び方法は実施例に限定されるものではな
いことはいうまでもないことである。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明のドライヤ装置のフロー図、第２図は本
発明のドライヤの内部構造をポす所面図、第３図は第２
図の線３−３にそったドライＶの平断面図、第４図は第
２図に示したドライヤの軸固定板１１６を示す平面図、
及び第５図は本発明のドライヤの気体流制御Ｉ１機構の
制御板を示す平面図１４・・・ドライヤ、１６・・・撹
拌軸、１８・・・モータ、２０・・・チェーンドライブ
、２２・・・供給入口、２４・・・出口、２６・・・気
体供給路、２８・・・気体入口ボート、３０・・・出口
ボート、３４・・・サイクロン、３８・・・フィルタ、
４ｏ・・・オーバーへッドコンデンナ、４２・・・凝縮
液排出通路、４６・・・ブロワ、４８・・・排出路、５
ｏ・・・気体流制御機構（ダンパ機構）、５２・・・乾
燥供給路、６０・・・入口流量制御弁、６４・・・乾燥
器、６８・・・乾燥器・、７ｏ・・・出口路、７２・・
・出口路、７４・・・出口流量制御弁、７６・・・ヒー
タ供給路、７８・・・ガスヒータ、８０・・・上壁、８
２・・・側壁、８４．８５．８６・・・１食拌アーム、
８８・・・エンドキャップ、９０，９２．９４・・・支
持棒、９６．９８．１００・ｔ＜’））Ａｔ板、１０２
゜１０４・・・撹拌アーム、１０６・・・エンドキレツ
ブ、１０８・・・撹拌アーム、１１０・・・撹拌アーム
、１１２・・・エンドキャップ、１１４・・・ベアリン
グ、１１６・・・軸固定板、１１８・・・オリフィス、
１２０・・・ポリマオリフィス、１２２・・・穴、１２
３・・・ボルト孔、１２４・・・主流セパレータ、１２
６・・・出口流セパレータ、１２８・・・上端、１３０
・・・下端、１３２．１３４・・・孔、１３６・・・補
助ごパレータ、１３８・・・ブラケット、１４０・・・
上端、１４２・・・下端、１４４・・・孔、１４６・・
・偏向板、１４８・・・回転スピンドル、１５０・・・
気体流制御板、１５４・・・プレナム室、１５２・・・
オリフィス。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 （１）粒状物の乾燥装置において、垂直に配置されたほ
    ぼ円筒状の上部及び円錐台状の下部を有する容器と、前
    記容器のほぼ全長にわたつて前記容器を下方に通過する
    同軸的に配置された回転可能な軸と、前記軸を回転する
    装置と、前記軸に接続され周方に間隔をもつて、径方向
    に延びかつ下方に傾いた攪拌アームの複数の軸方向に離
    間したユニットと、前記容器に対して固定的でかつ互い
    に反対姿勢で取付けられ、前記粒状物を前記容器内で下
    方に流す少なくとも２つの同軸多孔性円錐台状セパレー
    タと、前記容器の上端近くで該容器に前記粒状物を導入
    する装置と、前記容器の下端近くで前記粒状物を排出す
    る装置と、前記容器の下部の近くで前記容器に加熱気体
    を導入する装置とを具備し、前記セパレータが前記容器
    中に前記加熱気体を分配し、前記下方に流れる流状物と
    接触することを特徴とする乾燥装置。 （２）粒状物の乾燥装置において、 垂直方向に指向したほぼ円筒状の側壁を有し、上端とほ
    ぼ同じ大きさの上端部を有する上部と、下方及び内方に
    テーパーした円錐台状の側壁を有する同軸上の下部とを
    有する収容容器と、 前記容器内に設けられ前記容器のほぼ内全長にわたる回
    動可能な軸と、 前記容器内で前記軸を回転する装置と前記容器に固定的
    にかつほぼ互いに固定的に前記軸に接続された周方向に
    離間して径方向に延び下方に傾いた撹拌アームの軸方向
    に離間した複数のユニットと、 前記容器で乾燥される粒状物を導入する前記容器の上部
    近くに設けられた入口装置と、 前記容器から乾燥された粒状物を排出する前記容器の下
    部に設けられた出口装置と、 前記容器の下部に加熱気体を導入する装置と、前記容器
    内において互いに固定的にかつ前記容器の側壁に固定さ
    れ同軸上に設けられた少なくとも２つの多孔性のほぼ円
    錐台状のセパレータ装置とを有しており、 第１の前記セパレータが内方向下方にテーパーしており
    前記容器の側壁とほぼ一致する上端と前記容器の下端近
    くまで延びた下端とを有しており、前記第１のセパレー
    タ装置が内方向上方に向いた面と下方及び外側に向いた
    面とを有し前記第２の面が前記容器の側壁と協働し前記
    容器の下部内に環状プレナム室を形成し、前記プレナム
    室が前記容器の下部に導入された加熱気体を受け前記容
    器を介して上方に前記加熱気体を分配し、前記第１のセ
    パレータ装置の孔により加熱気体が上方に流れ、前記第
    １のセパレータ装置の孔が前記粒状物の平均粒形よりも
    ほぼ大きくなく、前記第２のセパレータ装置が前記第１
    のセパレータ装置に対して逆方向を向いており前記軸に
    対して近接しているが、分離した上端を有しておりかつ
    前記第１のセパレータ装置の上端の内側でかつ下側に位
    置し、粒状物を通過させるように前記第１のセパレータ
    装置の前記内方に向いた面上に充分離れた下端を有して
    おり、前記第２のセパレータ装置の孔の少なくとも一部
    は粒状物を通過できるほど充分に大きいことを特徴とす
    る乾燥装置。 （３）特許請求の範囲第２項記載の乾燥装置において、
    前記ユニットのうちの１つの前記攪拌アームは横方向の
    支持を達成する装置により前記容器の回転中に互いに接
    続されることを特徴とする乾燥装置。 （４）特許請求の範囲第２項記載の乾燥装置において少
    なくとも１つの偏向板装置が前記軸に固定接続され、前
    記加熱気体が前記軸にそつて前記容器内を上昇すること
    を防止している乾燥装置。 （５）特許請求の範囲第２項記載の乾燥装置において、
    前記容器の下部近く内に前記軸の下端が回転可能に取付
    けられ前記粒状物を下方に流す固定板に固定されたベア
    リングにより前記容器と同軸的に保持されることを特徴
    とする乾燥容器。 （６）特許請求の範囲第２項記載の乾燥装置において前
    記容器は毎時粒状物の約１００ポンド（４５．３ｋｇ）
    の流量かつ毎時加熱気体の約１３５０立方フィートの流
    量で運転されることを特徴とする乾燥容器。 （７）特許請求の範囲第６項記載の乾燥装置において、
    前記粒状物はポリマペレットであり、前記加熱気体は窒
    素または空気であることを特徴とする乾燥装置。 （８）特許請求の範囲１項記載の乾燥装置と前記乾燥装
    置に粒状物と加熱気体とを導入する装置と前記乾燥装置
    から気体を受け前記乾燥装置に対して前記気体をろ過し
    、凝縮し、再加熱し循環する装置と、前記乾燥器から排
    出された乾燥された粒状物を受ける装置と、前記乾燥装
    置の粒状物の停止後の前記乾燥装置の循環気体の流れを
    限定する装置を有することを特徴とする乾燥システム。 （９）特許請求の範囲第８項記載の乾燥システムにおい
    て、循環気体の流れを制限する前記装置は所定時間前記
    乾燥装置を通過する粒状物の流れを停止した後循環気体
    流の流れを制限するダンパ機構であることを特徴とする
    乾燥システム。 （１０）特許請求の範囲第８項記載の乾燥システムにお
    いて所定時間前記粒状物の流れを停止した後前記循環気
    体の温度を下げるように調整する装置を有していること
    を特徴とする乾燥システム。 （１１）特許請求の範囲第８項記載の乾燥システムにお
    いて、所定時間前記乾燥装置の粒状物の流れを停止した
    後前記軸の回転数を低減する装置を有することを特徴と
    する乾燥システム。 （１２）粒状物を乾燥する方法において、 前記粒状物を垂直に配置されたほぼ円筒状の上部と円錐
    台状の下部とを有する容器に供給し、前記容器がその全
    長にほぼわたつて前記容器の下方に延びた同軸の回転可
    能な軸と周方向に離間し径方向に延び下方に傾いた前記
    軸に取付けられた攪拌アームのほぼ軸方向に離間した複
    数のユニットと、前記容器に固定的に取付けられ互いに
    反対方向を向き前記粒状物を前記容器を下方に通過させ
    る同軸上に配置された多孔性の円錐台状の複数のセパレ
    ータとを備えており、前記セパレータが前記攪拌アーム
    と関連し前記容器内において前記粒状物の集塊を遅延し
    、 比較的乾燥した加熱気体を前記容器の下部に導入し、前
    記容器の上方向及び前記容器のほぼ全断面積にわたつて
    分配し、 前記軸を回転させることにより前記粒状物を攪拌しつつ
    前記下方に流れる粒状物を上方に指向した加熱気体と接
    触させ、 前記容器の下部に設けられた出口を介して前記粒状物を
    排出し、 前記容器の上部の出口から前記加熱気体を排出再生し、 前記再生気体から巻込まれた粒状物をろ過し、前記再生
    気体から水蒸気を凝縮し、 前記再生気体を乾燥し、 前記再生気体を再加熱し、 前記容器に前記再加熱気体を再循環させることを特徴と
    する乾燥方法。 （１３）特許請求の範囲第１２項記載の乾燥方法におい
    て前記粒状物がポリマであることを特徴とする乾燥方法
    。 （１４）特許請求の範囲第１３項記載の乾燥方法におい
    て、前記粒状物はポリマの多段凝縮物であることを特徴
    とする乾燥方法。 （１５）特許請求の範囲第１４項記載の乾燥方法におい
    て、前記粒状物はポリエステルであることを特徴とする
    乾燥方法。 （１６）特許請求の範囲第１５項記載の乾燥方法におい
    て、前記粒状物はポリエチレンテレフタレートペレット
    、ポリエチレンテレフタレート粒状物、ポリエチレンテ
    レフタレートフレーク及びそれらの混合物であることを
    特徴とする乾燥方法。 （１７）特許請求の範囲第１３項記載の乾燥方法におい
    て、前記容器に導入される加熱気体は、約−３０°Ｆ（
    −３４．４℃）〜−６０°Ｆ （−５１．１℃）の露点を有することを特徴とする乾燥
    方法。 （１８）特許請求の範囲第１７項記載の乾燥方法におい
    て、前記加熱気体は約−５０°Ｆ（−４５．５℃）の露
    点を有することを特徴とする乾燥方法。 （１９）特許請求の範囲第１２項記載の乾燥方法におい
    て、前記加熱気体はほぼ不活性ガスであることを特徴と
    する乾燥方法。 （２０）特許請求の範囲第１９項記載の乾燥方法におい
    て、前記活性ガスは窒素であることを特徴とする乾燥方
    法。 （２１）特許請求の範囲第１６項記載の乾燥方法におい
    て、前記加熱気体は１７０℃〜２００℃の温度において
    前記容器に供給されることを特徴とする乾燥方法。 （２２）特許請求の範囲第１２項記載の乾燥方法におい
    て、前記容器に導入される加熱気体の量は１ポンドの粒
    状物当り約６０〜９０立方フィート（１．７〜２．５ｍ
    ＾３）であることを特徴とする乾燥方法。 （２３）特許請求の範囲第２２項記載の乾燥方法におい
    て、１ポンド（０．４５３Ｋｇ）の粒状物に対し約８０
    立方フィート（２．３ｍ＾３）であることを特徴とする
    乾燥方法。（２４）特許請求の範囲第１２項記載の乾燥
    方法において、前記容器の前記粒状物の流れを停止する
    とき約半分前記加熱気体の流量を制限することを特徴と
    する乾燥方法。 （２５）特許請求の範囲第１２項記載の乾燥方法におい
    て、前記容器の粒状物の流れを停止するとき前記加熱気
    体の温度を低下させることを特徴とする乾燥方法。 （２６）特許請求の範囲第１２項記載の乾燥方法におい
    て、前記容器の前記粒状物の流れを停止するとき前記軸
    の回転数を減少することを特徴とする乾燥方法。 （２７）粒状のポリマ材をほぼ全体として含む粒状のポ
    リマ樹脂からなるアセトアルデヒド量を減少する方法に
    おいて、前記ポリマ材と接触し回転軸に接続された複数
    の攪拌アームにより前記ポリマ樹脂を撹拌することによ
    り前記粒状物を乾燥し、空気及び窒素の加熱気体の量が
    樹脂１ポンド（０．４５３Ｋｇ）当り約６０〜９０立方
    フィート（１．７〜２．５ｍ＾３）の気体であることを
    特徴とする乾燥方法。
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