JPH024548Y2 - - Google Patents
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- JPH024548Y2 JPH024548Y2 JP1981008192U JP819281U JPH024548Y2 JP H024548 Y2 JPH024548 Y2 JP H024548Y2 JP 1981008192 U JP1981008192 U JP 1981008192U JP 819281 U JP819281 U JP 819281U JP H024548 Y2 JPH024548 Y2 JP H024548Y2
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Description
本考案はモーシヨナルフイードバツク（以下
MFBと称す）スピーカ回路に関する。 従来、スピーカの音響特性を向上させる為に、
スピーカの振動系の運動を検出し、その検出出力
をスピーカの駆動アンプ系へ帰還させ、スピーカ
の振動を制御するようにしたMFBを有するスピ
ーカ回路が用いられてきた（第１図参照）。然し
乍ら、帰還信号としてスピーカの振動系の加速度
信号を用いた場合には、第２図に示す如く（実
線・破線・一点鎖線の順で帰還量が増加してい
る）帰還量を増すと中高域の音圧が低下し、相対
的に低域共振周波数oも低下するが、この場合
スピーカのＱ値は上昇する。 スピーカの振動系の運動を検出する方法とし
て、従来からブリツジ法（第３図参照）や検出コ
イルを用いる方法がある。ブリツジ法では第３図
に示す如く抵抗とスピーカ１のボイスコイル２と
でブリツジを構成し、第３図に於けるAA′間の差
信号電圧を検出する。ブリツジ法による検出電圧
は、第４図に示す如く、低域ではスピーカ１のボ
イスコイル２の振動速度に比例し、中高域ではボ
イスコイル２のインダクタンス成分の影響を受け
る為、周波数特性が平坦でなく不都合である。そ
こで低音域拡大のMFBの帰還信号としては少な
くとも中低域でのスピーカ１の振動系の加速度信
号が必要であり、ブリツジからの検出信号から加
速度信号を得るには、出力電圧を高域カツトフイ
ルタに挿入後微分回路を通過させて得ることがで
きるが、中高域のインダクタンス成分の影響を充
分に取り除くことは困難であり、又高域カツトフ
イルタにより位相の変化の影響も生じ、中低域で
のスピーカ１の振動加速度に相当する信号を得る
ことは困難である。又検出コイルを用いる方法で
は、ボイスコイル２に取付けた検出コイルや別途
設けられた磁気回路の構成が必要となり、スピー
カ１への取付け構造が複雑になる他に、別途設け
られた磁気回路のスペースを必要とするという欠
点を有していた。更に、検出コイル法では、検出
コイルから得られる信号電圧はボイスコイル２自
体の振動を検出する為振動速度に比例し、この信
号を微分回路に挿入することにより加速度信号を
容易に得ることができるが、磁界中の検出コイル
の運動による逆起電圧を検出したり、ボイスコイ
ル２を流れる音声電流による交流磁界やボイスコ
イル２駆動磁気回路からの漏洩磁界の影響を受け
る為、SNが劣化する。加速度信号を得る方法と
しては更に、第５図に示す如く圧電セラミツク板
３を用いる方法がある。この方法は、SN比や感
度・直線性に優れ、又小型軽量でありスピーカへ
の取付構造が簡単であるだけでなく、圧電型であ
る為磁界の影響を受けず、ボイスコイル２の振動
そのものに対応した信号を検出することができ
る。圧電セラミツク板３の外周部にスピーカ１か
らの振動が伝達されると、圧電セラミツク板３は
第６図に示す如く屈曲運動をして電圧を生じる。
この出力電圧は屈曲の変位に比例し、伝達振動の
加速度が一定の場合、第７図に示すような特性で
ある。第７図に示すように圧電セラミツク板３の
屈曲振動の共振周波数Hで出力電圧は共振を示
し、H以下では平坦、H以上では周波数の２乗に
逆比例して低下する。故に、HをMFBの使用帯
域より充分に高く設定しておけば、H以下で加速
度検出信号をMFB用帰還信号として用いること
ができる。 次に第８図を参照して加速度検出信号帰還型
MFBに於ける特性変化について説明する。第８
図に於て４は比較回路、５はレベル調整回路であ
る。比較回路４への原入力電圧をVi、出力電圧
をVoとし、スピーカ１の入力電圧1Vに於ける検
出信号量をα、増幅器６の利得をＧ、レベル調整
回路５の利得をG′とすると、帰還信号量は
αGG′Voとなる。ここで、検出信号量αはスピー
カ１の振動加速度信号に比例し、中低域ではスピ
ーカ１の音圧特性と同じように低域共振周波数
o以上で平坦であり、0以下で周波数の２乗に比
例して低下する。 比較回路４に於ける入出力電圧の関係は Vo＝Vi−αGG′Vo …(1) となり、これにより Vo＝Vi／１＋αGG′ ……(2) になる。 MFBをかけた時のスピーカの出力音圧特性は、
MFBをかけない場合の音圧特性をPOFFとすると、 Ｐ＝１／１＋αGG′POFF ……(3) になる。中低域での加速度特性（即ちスピーカの
入力電圧1Vに於ける加速度検出信号量）αは一
般的に次式で表わされる。 α＝αof2／（f2−fo2）−ｊff0／Q0 ……(4) ここで、αoは中域に於ける出力電圧（加速度
検出信号量）、は周波数、QoはスピーカのＱ値
である。 又、POFFも一般的に次式で表わされる。 POFF＝Pof2／（f2−fo2）−ｊff0／Q0 ……(5) ここで、Poは中域に於ける音圧である。 (4)式及び(5)式を(3)式に代入して整理すると、
MFB後の音圧Ｐは、 Ｐ＝Po１／１＋ｒf2／f2−（f0／１＋ｒ）2−ｊｆ・f
0／１＋ｒ／１＋ｒ×Q0
……(6) で求まる。ここで、γ＝αoGG′である。 (6)式と(5)式を対応させると fo→fo／１＋γ，Qo→１＋γ×Qoとなり、MFBを かけると、低域共振周波数oは低下するが、Ｑ
値は上昇する。ところで、帰還信号を比較回路(4)
に負帰還させなかつた場合の出力電圧はVo＝Vi
であり、又帰還信号の大きさはαGG′Viであるの
でγは、 γ＝αoG′G＝αoGG′Vi／Vi と表わされ、中域に於ける帰還信号の原入力信号
との比に対応し、帰還度を示すパラメータとして
考えることができる。γ＝２〜３として用いる
と、oは0.57〜0.5oとなり低音域拡大の効果は
大きい。然し、この場合Ｑ値は1.7〜２倍になる。
元のスピーカのＱ値が低い場合には問題は生じな
いが、通常スピーカのＱ値は0.5〜1.0と適度な値
になるように設計されている為、MFBによりス
ピーカ１のＱ値は１〜２となり、スピーカ１のダ
ンピング特性を悪くする問題を生じる。 第９図は検出信号レベル調整回路を示す図で、
差動増幅器１１の（−）入力端子と出力端子間に
帰還用インピーダンス（この場合抵抗）が接続さ
れている。この場合差動増幅器１１の利得は平坦
であり、レベル調整は可変抵抗器１３で行う。 そこで本考案はスピーカのＱ値の上昇を抑制す
る為にレベル調整回路に改良を施こしたMFBス
ピーカ回路を提供するものである。 以下、本考案の一実施例について説明する。 Ｑ値の抑制には加速度信号を積分して得られる
速度信号を加速度信号に加えることにより行なえ
る。加速度信号と速度信号の合成信号量（帰還信
号量）α′は(4)式のαに対応させると、 α′＝αo｛2＋vp／ｊ／（2−o2）−ｊff0／Q0
｝……(7) となる。ここで、ｖは速度信号量の大きさを示す
定数である。(7)式と(5)式を(3)式に代入すると、音
圧Ｐは となる。(8)式と(5)式を対応させるとMFBにより、 となる。この時、oは加速度信号のみ帰還信号
として用いる場合と同じ変化量を示し、速度信号
を加えても変化しない。又、Ｑ値は速度量の定数
ｖの調整により任意のＱ値を持たせることがで
き、MFBによるＱ値の上昇を抑制させることが
できる。速度信号は加速度信号を積分回路１４に
通過させることにより得ることができ、又、加速
度信号と速度信号の合成は第１０図のような回路
が考えられるが、この場合積分回路１４や速度信
号のレベル調整回路が必要である。 そこで本考案の要旨となる加速度信号と速度信
号の合成を行う差動増幅器を第１１図に示す。第
１１図に於いて、７は第１抵抗８（抵抗値R1）
とコンデンサ９とより構成される並列回路、１０
は並列回路７に直列に接続される第２抵抗（抵抗
値R2）、１１は差動増幅器、１２は差動増幅器１
１の（−）入力側抵抗、１３は可変抵抗器であ
る。この回路に於いて並列回路７及び第２抵抗１
０は帰還用負荷インピーダンスとして用いられる
もので、差動増幅器１１の（−）入力端子と出力
端子間に接続されている。又、この回路の可変抵
抗器１３にて速度信号と加速度信号を合成した信
号のレベル調整を行う。尚、差動増幅器１１の利
得は負荷インピーダンスに比例する。この並列回
路７及び第１抵抗１０の合成インピーダンスＺ
は、 Ｚ＝R2＋１／jwc＋１／R1 ＝R2（１＋１／jwcR2＋R2／R1） ……(10) となる。ここでR2／R1≪１とするとＺは ＺR2｛１＋１／jwcR2｝ ……(11) となる。(11)式と(7)式を対応させると2 ＋v／ｊ＝2（１＋ｖ／j）→R2（１＋１／jwcR
2） 即ち、 ｖ／j→１／jwcR2（ｗ＝2π） となり、第１１図に示す回路は加速度信号と速度
信号との和信号を作成しているのがわかる。又こ
れより速度信号量の大きさを示す定数ｖは ｖ＝j／jwcR2＝１／2πcR2 ……(12) となる。ここで(9)式に於いて
MFBと称す）スピーカ回路に関する。 従来、スピーカの音響特性を向上させる為に、
スピーカの振動系の運動を検出し、その検出出力
をスピーカの駆動アンプ系へ帰還させ、スピーカ
の振動を制御するようにしたMFBを有するスピ
ーカ回路が用いられてきた（第１図参照）。然し
乍ら、帰還信号としてスピーカの振動系の加速度
信号を用いた場合には、第２図に示す如く（実
線・破線・一点鎖線の順で帰還量が増加してい
る）帰還量を増すと中高域の音圧が低下し、相対
的に低域共振周波数oも低下するが、この場合
スピーカのＱ値は上昇する。 スピーカの振動系の運動を検出する方法とし
て、従来からブリツジ法（第３図参照）や検出コ
イルを用いる方法がある。ブリツジ法では第３図
に示す如く抵抗とスピーカ１のボイスコイル２と
でブリツジを構成し、第３図に於けるAA′間の差
信号電圧を検出する。ブリツジ法による検出電圧
は、第４図に示す如く、低域ではスピーカ１のボ
イスコイル２の振動速度に比例し、中高域ではボ
イスコイル２のインダクタンス成分の影響を受け
る為、周波数特性が平坦でなく不都合である。そ
こで低音域拡大のMFBの帰還信号としては少な
くとも中低域でのスピーカ１の振動系の加速度信
号が必要であり、ブリツジからの検出信号から加
速度信号を得るには、出力電圧を高域カツトフイ
ルタに挿入後微分回路を通過させて得ることがで
きるが、中高域のインダクタンス成分の影響を充
分に取り除くことは困難であり、又高域カツトフ
イルタにより位相の変化の影響も生じ、中低域で
のスピーカ１の振動加速度に相当する信号を得る
ことは困難である。又検出コイルを用いる方法で
は、ボイスコイル２に取付けた検出コイルや別途
設けられた磁気回路の構成が必要となり、スピー
カ１への取付け構造が複雑になる他に、別途設け
られた磁気回路のスペースを必要とするという欠
点を有していた。更に、検出コイル法では、検出
コイルから得られる信号電圧はボイスコイル２自
体の振動を検出する為振動速度に比例し、この信
号を微分回路に挿入することにより加速度信号を
容易に得ることができるが、磁界中の検出コイル
の運動による逆起電圧を検出したり、ボイスコイ
ル２を流れる音声電流による交流磁界やボイスコ
イル２駆動磁気回路からの漏洩磁界の影響を受け
る為、SNが劣化する。加速度信号を得る方法と
しては更に、第５図に示す如く圧電セラミツク板
３を用いる方法がある。この方法は、SN比や感
度・直線性に優れ、又小型軽量でありスピーカへ
の取付構造が簡単であるだけでなく、圧電型であ
る為磁界の影響を受けず、ボイスコイル２の振動
そのものに対応した信号を検出することができ
る。圧電セラミツク板３の外周部にスピーカ１か
らの振動が伝達されると、圧電セラミツク板３は
第６図に示す如く屈曲運動をして電圧を生じる。
この出力電圧は屈曲の変位に比例し、伝達振動の
加速度が一定の場合、第７図に示すような特性で
ある。第７図に示すように圧電セラミツク板３の
屈曲振動の共振周波数Hで出力電圧は共振を示
し、H以下では平坦、H以上では周波数の２乗に
逆比例して低下する。故に、HをMFBの使用帯
域より充分に高く設定しておけば、H以下で加速
度検出信号をMFB用帰還信号として用いること
ができる。 次に第８図を参照して加速度検出信号帰還型
MFBに於ける特性変化について説明する。第８
図に於て４は比較回路、５はレベル調整回路であ
る。比較回路４への原入力電圧をVi、出力電圧
をVoとし、スピーカ１の入力電圧1Vに於ける検
出信号量をα、増幅器６の利得をＧ、レベル調整
回路５の利得をG′とすると、帰還信号量は
αGG′Voとなる。ここで、検出信号量αはスピー
カ１の振動加速度信号に比例し、中低域ではスピ
ーカ１の音圧特性と同じように低域共振周波数
o以上で平坦であり、0以下で周波数の２乗に比
例して低下する。 比較回路４に於ける入出力電圧の関係は Vo＝Vi−αGG′Vo …(1) となり、これにより Vo＝Vi／１＋αGG′ ……(2) になる。 MFBをかけた時のスピーカの出力音圧特性は、
MFBをかけない場合の音圧特性をPOFFとすると、 Ｐ＝１／１＋αGG′POFF ……(3) になる。中低域での加速度特性（即ちスピーカの
入力電圧1Vに於ける加速度検出信号量）αは一
般的に次式で表わされる。 α＝αof2／（f2−fo2）−ｊff0／Q0 ……(4) ここで、αoは中域に於ける出力電圧（加速度
検出信号量）、は周波数、QoはスピーカのＱ値
である。 又、POFFも一般的に次式で表わされる。 POFF＝Pof2／（f2−fo2）−ｊff0／Q0 ……(5) ここで、Poは中域に於ける音圧である。 (4)式及び(5)式を(3)式に代入して整理すると、
MFB後の音圧Ｐは、 Ｐ＝Po１／１＋ｒf2／f2−（f0／１＋ｒ）2−ｊｆ・f
0／１＋ｒ／１＋ｒ×Q0
……(6) で求まる。ここで、γ＝αoGG′である。 (6)式と(5)式を対応させると fo→fo／１＋γ，Qo→１＋γ×Qoとなり、MFBを かけると、低域共振周波数oは低下するが、Ｑ
値は上昇する。ところで、帰還信号を比較回路(4)
に負帰還させなかつた場合の出力電圧はVo＝Vi
であり、又帰還信号の大きさはαGG′Viであるの
でγは、 γ＝αoG′G＝αoGG′Vi／Vi と表わされ、中域に於ける帰還信号の原入力信号
との比に対応し、帰還度を示すパラメータとして
考えることができる。γ＝２〜３として用いる
と、oは0.57〜0.5oとなり低音域拡大の効果は
大きい。然し、この場合Ｑ値は1.7〜２倍になる。
元のスピーカのＱ値が低い場合には問題は生じな
いが、通常スピーカのＱ値は0.5〜1.0と適度な値
になるように設計されている為、MFBによりス
ピーカ１のＱ値は１〜２となり、スピーカ１のダ
ンピング特性を悪くする問題を生じる。 第９図は検出信号レベル調整回路を示す図で、
差動増幅器１１の（−）入力端子と出力端子間に
帰還用インピーダンス（この場合抵抗）が接続さ
れている。この場合差動増幅器１１の利得は平坦
であり、レベル調整は可変抵抗器１３で行う。 そこで本考案はスピーカのＱ値の上昇を抑制す
る為にレベル調整回路に改良を施こしたMFBス
ピーカ回路を提供するものである。 以下、本考案の一実施例について説明する。 Ｑ値の抑制には加速度信号を積分して得られる
速度信号を加速度信号に加えることにより行なえ
る。加速度信号と速度信号の合成信号量（帰還信
号量）α′は(4)式のαに対応させると、 α′＝αo｛2＋vp／ｊ／（2−o2）−ｊff0／Q0
｝……(7) となる。ここで、ｖは速度信号量の大きさを示す
定数である。(7)式と(5)式を(3)式に代入すると、音
圧Ｐは となる。(8)式と(5)式を対応させるとMFBにより、 となる。この時、oは加速度信号のみ帰還信号
として用いる場合と同じ変化量を示し、速度信号
を加えても変化しない。又、Ｑ値は速度量の定数
ｖの調整により任意のＱ値を持たせることがで
き、MFBによるＱ値の上昇を抑制させることが
できる。速度信号は加速度信号を積分回路１４に
通過させることにより得ることができ、又、加速
度信号と速度信号の合成は第１０図のような回路
が考えられるが、この場合積分回路１４や速度信
号のレベル調整回路が必要である。 そこで本考案の要旨となる加速度信号と速度信
号の合成を行う差動増幅器を第１１図に示す。第
１１図に於いて、７は第１抵抗８（抵抗値R1）
とコンデンサ９とより構成される並列回路、１０
は並列回路７に直列に接続される第２抵抗（抵抗
値R2）、１１は差動増幅器、１２は差動増幅器１
１の（−）入力側抵抗、１３は可変抵抗器であ
る。この回路に於いて並列回路７及び第２抵抗１
０は帰還用負荷インピーダンスとして用いられる
もので、差動増幅器１１の（−）入力端子と出力
端子間に接続されている。又、この回路の可変抵
抗器１３にて速度信号と加速度信号を合成した信
号のレベル調整を行う。尚、差動増幅器１１の利
得は負荷インピーダンスに比例する。この並列回
路７及び第１抵抗１０の合成インピーダンスＺ
は、 Ｚ＝R2＋１／jwc＋１／R1 ＝R2（１＋１／jwcR2＋R2／R1） ……(10) となる。ここでR2／R1≪１とするとＺは ＺR2｛１＋１／jwcR2｝ ……(11) となる。(11)式と(7)式を対応させると2 ＋v／ｊ＝2（１＋ｖ／j）→R2（１＋１／jwcR
2） 即ち、 ｖ／j→１／jwcR2（ｗ＝2π） となり、第１１図に示す回路は加速度信号と速度
信号との和信号を作成しているのがわかる。又こ
れより速度信号量の大きさを示す定数ｖは ｖ＝j／jwcR2＝１／2πcR2 ……(12) となる。ここで(9)式に於いて
【式】とすると、MFBをかけた
後のＱ値は元のスピーカのＱ値を保持する。この
時の条件は例えばγ＝２の場合、ｖ／o0.35／Qoで
あ る。速度信号量の定数Ｖに於いてＫ＝ｖ／oをパラ メータとして帰還度γを変えたときのＱ値の変化
を第１２図に示す。尚、第１２図ａはQo＝0.6の
場合、第１２図ｂはQo＝1.0の場合を示してい
る。パラメータＫ＝０の場合は帰還信号が加速度
信号のみの場合である。第１２図ａ，ｂより明ら
かな如くＫの値として0.4程度の値にしておけば
元のスピーカのＱ値をあまり変化させずoのみ
をMFBにて低下させることができる。一般にス
ピーカのＱ値としては0.7位が望ましく、パラメ
ータＫが0.4で元のスピーカのＱ値が低い場合は、
γを増加させてもＱ値の変動は少なく、スピーカ
のＱ値が高い場合は、ダンピングの度合いが大き
くなり、元のスピーカのＱ値よりも低下させて適
度なダンピングをするＱ値に近づくことがわか
る。パラメータＫの具体的な設定は、実際のスピ
ーカのＱ値がどの程度であるかにより適宜変えれ
ばよいが、第１２図より明らかな如く、大体の設
定値として0.2〜0.6が適当である。 ここで、Ｋ＝ｖ／oが0.2〜0.6である時、jwcR2＝ ｊ／koは（５〜1.7）×ｊ／oである。又、周波
数 がoの1/5のとき、（１〜0.34）ｊである。(10)式
に於いて、コンデンサ９に並列に接続する抵抗８
の値をR2／R1＜0.2としておけば、実用上R1の影
響は無視できる。又、回路の発振を防止する為に
R1＜30R2としておけば充分に満足する。 以上、詳述した通り本考案に依れば、レベル調
整回路の差動増幅器の帰還インピーダンスとして
抵抗とコンデンサの並列回路と、並列回路に直列
接続された抵抗を用いるだけで、レベル調整回路
でスピーカの加速度信号と速度信号の合成を行
い、MFBをかけた際に低域共振周波数oの値を
低下させるだけでなく、スピーカのＱ値の上昇を
抑制し、低音域の拡大を図り、スピーカ特性の改
善を図ることができる。又、第１抵抗とコンデン
サの関係は、１／2πocRの値が0.2〜0.6となるよう に設定しておけばダンピング効果を得ることがで
きる。
時の条件は例えばγ＝２の場合、ｖ／o0.35／Qoで
あ る。速度信号量の定数Ｖに於いてＫ＝ｖ／oをパラ メータとして帰還度γを変えたときのＱ値の変化
を第１２図に示す。尚、第１２図ａはQo＝0.6の
場合、第１２図ｂはQo＝1.0の場合を示してい
る。パラメータＫ＝０の場合は帰還信号が加速度
信号のみの場合である。第１２図ａ，ｂより明ら
かな如くＫの値として0.4程度の値にしておけば
元のスピーカのＱ値をあまり変化させずoのみ
をMFBにて低下させることができる。一般にス
ピーカのＱ値としては0.7位が望ましく、パラメ
ータＫが0.4で元のスピーカのＱ値が低い場合は、
γを増加させてもＱ値の変動は少なく、スピーカ
のＱ値が高い場合は、ダンピングの度合いが大き
くなり、元のスピーカのＱ値よりも低下させて適
度なダンピングをするＱ値に近づくことがわか
る。パラメータＫの具体的な設定は、実際のスピ
ーカのＱ値がどの程度であるかにより適宜変えれ
ばよいが、第１２図より明らかな如く、大体の設
定値として0.2〜0.6が適当である。 ここで、Ｋ＝ｖ／oが0.2〜0.6である時、jwcR2＝ ｊ／koは（５〜1.7）×ｊ／oである。又、周波
数 がoの1/5のとき、（１〜0.34）ｊである。(10)式
に於いて、コンデンサ９に並列に接続する抵抗８
の値をR2／R1＜0.2としておけば、実用上R1の影
響は無視できる。又、回路の発振を防止する為に
R1＜30R2としておけば充分に満足する。 以上、詳述した通り本考案に依れば、レベル調
整回路の差動増幅器の帰還インピーダンスとして
抵抗とコンデンサの並列回路と、並列回路に直列
接続された抵抗を用いるだけで、レベル調整回路
でスピーカの加速度信号と速度信号の合成を行
い、MFBをかけた際に低域共振周波数oの値を
低下させるだけでなく、スピーカのＱ値の上昇を
抑制し、低音域の拡大を図り、スピーカ特性の改
善を図ることができる。又、第１抵抗とコンデン
サの関係は、１／2πocRの値が0.2〜0.6となるよう に設定しておけばダンピング効果を得ることがで
きる。
第１図はMFB回路の基本ブロツク図、第２図
は加速度検出信号帰還型MFBの特性変化を示す
図、第３図はブリツジ法の一例を示す図、第４図
はブリツジ法による検出電圧を示す図、第５図は
圧電セラミツク板を用いた圧電型検出器の一例を
示す図、第６図は圧電セラミツク板の屈曲運動状
態を示す図、第７図は圧電セラミツク板からの検
出電圧を示す図、第８図は本考案に係るMFB回
路のブロツク図、第９図は従来のレベル調整回路
を示す図、第１０図は加速度検出信号と速度検出
信号の合成を行う回路ブロツク図、第１１図は本
考案レベル調整回路を示す図、第１２図は、本考
案回路によるＱ値の変化を示す図である。 １……スピーカ、４……比較回路、５……レベ
ル調整回路、６……増幅器、７……第１抵抗８と
コンデンサ９とよりなる並列回路、１０……第２
抵抗、１１……差動増幅器。
は加速度検出信号帰還型MFBの特性変化を示す
図、第３図はブリツジ法の一例を示す図、第４図
はブリツジ法による検出電圧を示す図、第５図は
圧電セラミツク板を用いた圧電型検出器の一例を
示す図、第６図は圧電セラミツク板の屈曲運動状
態を示す図、第７図は圧電セラミツク板からの検
出電圧を示す図、第８図は本考案に係るMFB回
路のブロツク図、第９図は従来のレベル調整回路
を示す図、第１０図は加速度検出信号と速度検出
信号の合成を行う回路ブロツク図、第１１図は本
考案レベル調整回路を示す図、第１２図は、本考
案回路によるＱ値の変化を示す図である。 １……スピーカ、４……比較回路、５……レベ
ル調整回路、６……増幅器、７……第１抵抗８と
コンデンサ９とよりなる並列回路、１０……第２
抵抗、１１……差動増幅器。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 スピーカの振動を検出する検出器と、該検出器
からの検出信号が入力され、該検出信号の原入力
信号に対するレベルを調整するレベル調整回路
と、該レベル調整回路の出力信号が帰還信号とし
て入力されると共に前記帰還信号と前記原入力信
号とを比較する比較回路とよりなるモーシヨナル
フイードバツクスピーカ回路において、 前記レベル調整回路が第１抵抗とコンデンサを
並列接続した並列回路と、該並列回路に直列に接
続された第２抵抗と、該第２抵抗及び前記並列回
路を入力端子と出力端子間に接続した差動増幅器
とよりなり、 前記レベル調整回路にて前記スピーカの検出信
号である加速度信号を加速度信号と速度信号の合
成信号と成し、これを帰還信号として前記スピー
カのＱ値の上昇を抑制するようにしたことを特徴
とするモーシヨナルフイードバツクスピーカ回
路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981008192U JPH024548Y2 (ja) | 1981-01-22 | 1981-01-22 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981008192U JPH024548Y2 (ja) | 1981-01-22 | 1981-01-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57122989U JPS57122989U (ja) | 1982-07-31 |
| JPH024548Y2 true JPH024548Y2 (ja) | 1990-02-02 |
Family
ID=29806354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1981008192U Expired JPH024548Y2 (ja) | 1981-01-22 | 1981-01-22 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH024548Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR930001077B1 (ko) * | 1990-04-16 | 1993-02-15 | 삼성전자 주식회사 | 스피커의 저역 보상장치 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5438889A (en) * | 1977-08-30 | 1979-03-24 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Method and device for filling |
-
1981
- 1981-01-22 JP JP1981008192U patent/JPH024548Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57122989U (ja) | 1982-07-31 |
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