JPH0247640B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0247640B2 JPH0247640B2 JP58154791A JP15479183A JPH0247640B2 JP H0247640 B2 JPH0247640 B2 JP H0247640B2 JP 58154791 A JP58154791 A JP 58154791A JP 15479183 A JP15479183 A JP 15479183A JP H0247640 B2 JPH0247640 B2 JP H0247640B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chamber
- liquid
- pressure pulsation
- pressure
- air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Pipe Accessories (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は液体管路系の圧力脈動低減装置に係
り、特にポンプ配管系のようにある特定周波数の
圧力脈動が伝搬するのを低減するのに好適な圧力
脈動低減装置に関するものである。
り、特にポンプ配管系のようにある特定周波数の
圧力脈動が伝搬するのを低減するのに好適な圧力
脈動低減装置に関するものである。
ポンプ等の流体機械の駆動によつて生起する圧
力脈動が配管系に伝搬すると、配管系を振動させ
騒音を放射する。例えば、ポンプにおいては羽根
車の羽根が吐出しボリユート入口を通過する際に
生ずる圧力変化、すなわち羽根枚数×回転速度の
周波数の脈動が発生し、この脈動は配管内の水柱
を伝搬し管路系全体を振動させて騒音を発生させ
る問題を生じていた。このような脈動の発生に対
処するために、従来種々の脈動低減装置が配置さ
れている。その一例を第１図について説明する。
力脈動が配管系に伝搬すると、配管系を振動させ
騒音を放射する。例えば、ポンプにおいては羽根
車の羽根が吐出しボリユート入口を通過する際に
生ずる圧力変化、すなわち羽根枚数×回転速度の
周波数の脈動が発生し、この脈動は配管内の水柱
を伝搬し管路系全体を振動させて騒音を発生させ
る問題を生じていた。このような脈動の発生に対
処するために、従来種々の脈動低減装置が配置さ
れている。その一例を第１図について説明する。
図において、配管１の途中には空気室２が配置
されており、配管１と空気室２とは断面積ａ、長
さＬの細管３によつて接続されている。この空気
室２内の圧力脈動の固有値foは となる。ここに、Ｃは空気室内のコンプライアン
ス、Ｖは空気室の容積、そして、L′は上記細管の
長さＬに端末補正分を加えた等価長さである。
されており、配管１と空気室２とは断面積ａ、長
さＬの細管３によつて接続されている。この空気
室２内の圧力脈動の固有値foは となる。ここに、Ｃは空気室内のコンプライアン
ス、Ｖは空気室の容積、そして、L′は上記細管の
長さＬに端末補正分を加えた等価長さである。
上記固有値foが配管系を伝搬する圧力脈動の周
波数を一致すると、空気室２内は共振し、一方の
配管系を伝搬する圧力脈動は減少する。
波数を一致すると、空気室２内は共振し、一方の
配管系を伝搬する圧力脈動は減少する。
ところで前記コンプライアンスＣの値は空気室
２内の空気の圧縮性に係る値であり、空気室２内
に空気量によつて変化する。したがつて、配管系
を伝搬する特定周波数の圧力脈動に対し常に空気
室内を共振させ顕著な圧力脈動低減効果を得るた
めには上記コンプライアンスの値を一定に保つ必
要がある。
２内の空気の圧縮性に係る値であり、空気室２内
に空気量によつて変化する。したがつて、配管系
を伝搬する特定周波数の圧力脈動に対し常に空気
室内を共振させ顕著な圧力脈動低減効果を得るた
めには上記コンプライアンスの値を一定に保つ必
要がある。
しかしながら、空気室内の空気は配管内の液体
を混合したり、液体に溶け込んで配管中に流出し
たり、また逆に配管内の液体に含有する空気が空
気室に流れ込んで前記空気量が変化する。このた
め空気室の共振周波数が配管系を伝搬する圧力脈
動の周波数とずれを生じてしまい、前記空気室の
圧力脈動低減効果が減少するという問題があつ
た。前記空気室の失なつた空気量を常時補充する
には空気圧縮機、空気配管、弁等の設備を要し、
また補充のための操作作業を要する。この空気量
の変動を解決するため、空気の代りに窒素ガス等
の乾燥した気体を弾性体よりなる袋体に収納して
空気室内に配置し、その袋体周囲を液体で満す案
もあるが、構造が複雑な上に高価になり、液質に
よつては袋体の耐久性が問題となる不都合があ
る。
を混合したり、液体に溶け込んで配管中に流出し
たり、また逆に配管内の液体に含有する空気が空
気室に流れ込んで前記空気量が変化する。このた
め空気室の共振周波数が配管系を伝搬する圧力脈
動の周波数とずれを生じてしまい、前記空気室の
圧力脈動低減効果が減少するという問題があつ
た。前記空気室の失なつた空気量を常時補充する
には空気圧縮機、空気配管、弁等の設備を要し、
また補充のための操作作業を要する。この空気量
の変動を解決するため、空気の代りに窒素ガス等
の乾燥した気体を弾性体よりなる袋体に収納して
空気室内に配置し、その袋体周囲を液体で満す案
もあるが、構造が複雑な上に高価になり、液質に
よつては袋体の耐久性が問題となる不都合があ
る。
また、液体管路系の圧力脈動低減装置の他の従
来例として特開昭56−86296号公報に記載のもの
がある。この従来例は、流体配管の外側に、共鳴
洞を備え脈動を低減するものである。この従来例
のものは共鳴洞に流入した脈動と配管内脈動とを
干渉させて脈動を低減するものであるため、共鳴
洞の長さを１／４波長分とる必要があり、共鳴洞
が大型化する欠点がある。また、干渉による脈動
低減をするものであるため、共鳴洞入口が広く開
口しており、このため共振による脈動低減作用は
ほとんどない。
来例として特開昭56−86296号公報に記載のもの
がある。この従来例は、流体配管の外側に、共鳴
洞を備え脈動を低減するものである。この従来例
のものは共鳴洞に流入した脈動と配管内脈動とを
干渉させて脈動を低減するものであるため、共鳴
洞の長さを１／４波長分とる必要があり、共鳴洞
が大型化する欠点がある。また、干渉による脈動
低減をするものであるため、共鳴洞入口が広く開
口しており、このため共振による脈動低減作用は
ほとんどない。
本発明の目的は圧力脈動の低減効果の変動が少
く、かつコンパクトで圧力脈動低減効果の優れた
液体管路系の圧力脈動低減装置を得ることにあ
る。
く、かつコンパクトで圧力脈動低減効果の優れた
液体管路系の圧力脈動低減装置を得ることにあ
る。
上記目的を達成するため本発明は、液体管路の
外側に剛性材料で密閉構成された共振室を配置
し、該共振室と前記管路内とを細管で接続し、前
記共振室内に前記管路内と同一の液体を充満さ
せ、かつ前記共振室の容積Vr（m3）、管路の内径
をＤ（ｍ）低減すべき圧力脈動の周波数をｆ（Hz）
としたとき、 25／ｆ≦Vr／D2≦250／ｆ を満足するように前記共振室の容積を定めたもの
である。
外側に剛性材料で密閉構成された共振室を配置
し、該共振室と前記管路内とを細管で接続し、前
記共振室内に前記管路内と同一の液体を充満さ
せ、かつ前記共振室の容積Vr（m3）、管路の内径
をＤ（ｍ）低減すべき圧力脈動の周波数をｆ（Hz）
としたとき、 25／ｆ≦Vr／D2≦250／ｆ を満足するように前記共振室の容積を定めたもの
である。
本発明は上記のように構成したことにより、配
管内を伝搬する圧力脈動に対し、共振室が共振
し、配管内の圧力脈動を低減させることができ
る。その際、25／ｆ≦Vr／D2≦250／ｆを満足するよう
に 共振室の容積Vrを定めたことにより、コンパク
トでかつ顕著な脈動低減効果を得ることができ
る。
管内を伝搬する圧力脈動に対し、共振室が共振
し、配管内の圧力脈動を低減させることができ
る。その際、25／ｆ≦Vr／D2≦250／ｆを満足するよう
に 共振室の容積Vrを定めたことにより、コンパク
トでかつ顕著な脈動低減効果を得ることができ
る。
一般に配管内および空気室内に気体を充満させ
たもの、即ち気体配管用の圧力脈動吸収装置は、
共鳴型サイレンサーとして知られている。
たもの、即ち気体配管用の圧力脈動吸収装置は、
共鳴型サイレンサーとして知られている。
しかしながらこの圧力脈動吸収装置は、気体の
代りに液体を充満させて液体配管系に用いること
は全く実施されていない。
代りに液体を充満させて液体配管系に用いること
は全く実施されていない。
この理由は、液体は気体にくらべ圧縮率が非常
に小さいため、前記空気室を液体で充満させた場
合、気体をつめたものと同等な効果を得るには、
空気室の容積を非常に大きなものとする必要があ
ると考えられていたためである。
に小さいため、前記空気室を液体で充満させた場
合、気体をつめたものと同等な効果を得るには、
空気室の容積を非常に大きなものとする必要があ
ると考えられていたためである。
即ち、液体、例えば水の圧縮率は約4.75×1063
cm3／Kgであるのに対し、気体は、 β＝ΔV／V1ΔP＝−１／Ｐであるから、例えば管内圧 力を、５Kg／cm2とすればβ＝0.2Kg／cm2となり水
の約4200倍となる。ここにβは圧縮率、Ｖは、気
体の体積（cm3）、Ｐは圧力（Kg／cm2）であり、
ΔVは圧力をΔPだけ変化させたときの気体の体
積の変化量である。
cm3／Kgであるのに対し、気体は、 β＝ΔV／V1ΔP＝−１／Ｐであるから、例えば管内圧 力を、５Kg／cm2とすればβ＝0.2Kg／cm2となり水
の約4200倍となる。ここにβは圧縮率、Ｖは、気
体の体積（cm3）、Ｐは圧力（Kg／cm2）であり、
ΔVは圧力をΔPだけ変化させたときの気体の体
積の変化量である。
したがつて、管内の圧力をゆるやかに変化させ
た場合、同一体積の流体が空気室（以下共振室と
呼ぶ）を出入するためには、水で充満した共振室
の容積は、空気を充満させたときの容積の約4200
倍必要となることになる。
た場合、同一体積の流体が空気室（以下共振室と
呼ぶ）を出入するためには、水で充満した共振室
の容積は、空気を充満させたときの容積の約4200
倍必要となることになる。
したがつて共振室は大型となり、圧力脈動低減
装置の製造コストが高くなり、大きな設置スペー
スを必要とする。
装置の製造コストが高くなり、大きな設置スペー
スを必要とする。
このようなことから、従来はもつぱら空気室が
用いられ、共振室に液体を充満した圧力脈動低減
装置は寸法が過大となり全く実用的でないものと
考えられていた。
用いられ、共振室に液体を充満した圧力脈動低減
装置は寸法が過大となり全く実用的でないものと
考えられていた。
しかしながら、発明者らは種々試験を行い、前
記共振室内を剛性材料で密閉構成し、これを液体
で満し、かつ細管で管路内と接続することによ
り、共振室を大形にせず、しかも脈動低減効果の
大きい圧力脈動低減装置を発明したものである。
記共振室内を剛性材料で密閉構成し、これを液体
で満し、かつ細管で管路内と接続することによ
り、共振室を大形にせず、しかも脈動低減効果の
大きい圧力脈動低減装置を発明したものである。
次に本発明の具体的実施例を第２図〜第８図に
より説明する。
より説明する。
第２図、第３図において、液体を輸送する配管
１の途中に共振室２を接続したもので、上記配管
と共振室とは長さＬ、断面積ａの細管３を介して
通じている。共振室２の最上部には弁４が設けて
あり、共振室内の気体はこの弁を開くことにより
完全に排除される。常時運転中は弁４は閉じてお
く。この共振室内の圧力脈動の固有値foは、 となる。ここにαは共振室内の液中での音速、
Vrは共振室の容積、そしてL′は共振室と配管と
の細管の等価長さである。
１の途中に共振室２を接続したもので、上記配管
と共振室とは長さＬ、断面積ａの細管３を介して
通じている。共振室２の最上部には弁４が設けて
あり、共振室内の気体はこの弁を開くことにより
完全に排除される。常時運転中は弁４は閉じてお
く。この共振室内の圧力脈動の固有値foは、 となる。ここにαは共振室内の液中での音速、
Vrは共振室の容積、そしてL′は共振室と配管と
の細管の等価長さである。
第４図において、第２図と異なる点は配管１と
共振室２との細管３′の形状である。即ち第２図
においては接続部の形状は円形断面の通路から成
るが、第４図はスリツト状となつている。
共振室２との細管３′の形状である。即ち第２図
においては接続部の形状は円形断面の通路から成
るが、第４図はスリツト状となつている。
第５図にはこの圧力脈動低減装置をポンプ管路
系へ適用した例を示す。ポンプ５の吐出配管６の
途中に、本発明の圧力脈動低減装置２が設けてあ
る。ポンプ吸込配管７および吐出配管６の末端は
タンク８に接続し、ここでポンプより伝わる圧力
脈動は反射し、定常数が生じる。第５図でポンプ
は回転速度2600rpm、羽根枚数５枚であり、圧力
脈動の周波数は217Hzとなる。また圧力脈動低減
装置は、配管径0.15mに対し、共振室の容積は
0.0045m3である。これは後述するように一般に気
体に用いられている共鳴型サイレンサーより小型
である。
系へ適用した例を示す。ポンプ５の吐出配管６の
途中に、本発明の圧力脈動低減装置２が設けてあ
る。ポンプ吸込配管７および吐出配管６の末端は
タンク８に接続し、ここでポンプより伝わる圧力
脈動は反射し、定常数が生じる。第５図でポンプ
は回転速度2600rpm、羽根枚数５枚であり、圧力
脈動の周波数は217Hzとなる。また圧力脈動低減
装置は、配管径0.15mに対し、共振室の容積は
0.0045m3である。これは後述するように一般に気
体に用いられている共鳴型サイレンサーより小型
である。
第６図には、第４図の配管系の圧力脈動の分布
の実測結果を示すが、図より本発明の圧力脈動低
減装置を用いた場合（〇印）用いない場合（×
印）にくらべ圧力脈切の最大値が約１／６に低減
しており、圧力脈動低減効果が顕著なことがわか
る。尚、Ｚの値は共振室内の圧力脈動幅を示す。
の実測結果を示すが、図より本発明の圧力脈動低
減装置を用いた場合（〇印）用いない場合（×
印）にくらべ圧力脈切の最大値が約１／６に低減
しており、圧力脈動低減効果が顕著なことがわか
る。尚、Ｚの値は共振室内の圧力脈動幅を示す。
ところで、共鳴型サイレンサーの透過損失
（TL）の理論式は下記のように表わされる。
（TL）の理論式は下記のように表わされる。
TL＝10log｛１＋（Ｘ／ｆ／fn−fn／ｆ）2｝ …(3)
ここに、ｆは管内の圧力脈動の周波数、foはサイ
レンサーの共鳴周波数Ａは管路の断面積を示す。
レンサーの共鳴周波数Ａは管路の断面積を示す。
第７図に圧力脈動の周波数ｆとTLとの関係を
示す。ｆがfoに一致すると、TLは(3)式より無限
大になるが、実際には共振室入口部を出入する流
体の抵抗損失のため、ｆ＝frとなつても無限大と
はならない。例えば空気配管に用いるサイレンサ
ーでは破線で示すようになる。したがつて、サイ
レンサーとして実用するには上記Ｘの値は過小と
ならぬように選定する必要があり、従来空気用の
共鳴型サイレンサーではＸ≧1.0の範囲で用いら
れている。
示す。ｆがfoに一致すると、TLは(3)式より無限
大になるが、実際には共振室入口部を出入する流
体の抵抗損失のため、ｆ＝frとなつても無限大と
はならない。例えば空気配管に用いるサイレンサ
ーでは破線で示すようになる。したがつて、サイ
レンサーとして実用するには上記Ｘの値は過小と
ならぬように選定する必要があり、従来空気用の
共鳴型サイレンサーではＸ≧1.0の範囲で用いら
れている。
ところが、発明者らは共振室内を液体で充たし
た液体配管用圧力脈動低減装置は、上記Ｘが小さ
な値であつても大きな脈動低減効果が得られるこ
とを実験により確認した。即ち、第６図の例はＸ
＝0.17いう値であるにもかかわらず、配管系の圧
力脈動は著るしく低減している。
た液体配管用圧力脈動低減装置は、上記Ｘが小さ
な値であつても大きな脈動低減効果が得られるこ
とを実験により確認した。即ち、第６図の例はＸ
＝0.17いう値であるにもかかわらず、配管系の圧
力脈動は著るしく低減している。
この理由としては、液体は気体にくらべ、音響
特性インピーダンスρα（Kg・s2／m3）が著るしく大
きいため、脈動圧力に対する粒子速度が著るしく
小さく、このため共振室入口部で出入する流体の
抵抗が小さく、したがつて第７図において、液体
用圧力脈動低減装置では、ｆfo付近において
TLは破線のようにならず、実線で示す理論値に
近い値で変化し、より大きなTL値が得られるた
めと考えられる。即ち、管内の脈動圧力ΔPと脈動
に伴う粒子速度ΔVの関係は次式で表わされる。
特性インピーダンスρα（Kg・s2／m3）が著るしく大
きいため、脈動圧力に対する粒子速度が著るしく
小さく、このため共振室入口部で出入する流体の
抵抗が小さく、したがつて第７図において、液体
用圧力脈動低減装置では、ｆfo付近において
TLは破線のようにならず、実線で示す理論値に
近い値で変化し、より大きなTL値が得られるた
めと考えられる。即ち、管内の脈動圧力ΔPと脈動
に伴う粒子速度ΔVの関係は次式で表わされる。
ΔP＝ραΔV …(5)
ここに ΔP；脈動圧力（Kg／m2）
ρα；音響特性インピーダンス（Kg・
s2／m3） ΔV；脈動粒子速度ｍ／ｓ である。ここでρμ値は空気の場合約30Kg・s2／m3
であるのに対し水の場合は約105Kg・s2／m3とな
る。したがつて、同一のΔPに対し、粒子速度
ΔVは、水のの場合、空気に対し約１／3300とな
る。このことより、サイレンサーの共振室入口部
で出入する流量は水では空気の場合にくらべ１／
3300でよいことになり、この部分での流体の抵抗
損失が著るしく小さくてすむ。
s2／m3） ΔV；脈動粒子速度ｍ／ｓ である。ここでρμ値は空気の場合約30Kg・s2／m3
であるのに対し水の場合は約105Kg・s2／m3とな
る。したがつて、同一のΔPに対し、粒子速度
ΔVは、水のの場合、空気に対し約１／3300とな
る。このことより、サイレンサーの共振室入口部
で出入する流量は水では空気の場合にくらべ１／
3300でよいことになり、この部分での流体の抵抗
損失が著るしく小さくてすむ。
第８図は、第５図において圧力脈動低減装置の
共振室の容積を変えて、圧力脈動低減効果を調べ
た結果を示す。図で横軸のＸは(4)式の値であり、
縦軸は、圧力脈動低減装置を用いない場合に対す
る脈動振巾の比を示す。図より、圧力脈動を有効
に低減するためには、Ｘ≧0.1であることが必要
であり、またＸを1.0より大としても圧力脈動の
低減効果はほとんど変わらないことがわかる。即
ちＸの値として、0.1≦×≦1.0の範囲に選定する
のが合理的である。
共振室の容積を変えて、圧力脈動低減効果を調べ
た結果を示す。図で横軸のＸは(4)式の値であり、
縦軸は、圧力脈動低減装置を用いない場合に対す
る脈動振巾の比を示す。図より、圧力脈動を有効
に低減するためには、Ｘ≧0.1であることが必要
であり、またＸを1.0より大としても圧力脈動の
低減効果はほとんど変わらないことがわかる。即
ちＸの値として、0.1≦×≦1.0の範囲に選定する
のが合理的である。
上記再式よりａ／L′を消去すればＸ＝πfrVr／α・
Ａとな る。ｆ〜frで用いること、および0.1≦×≦1.0に
選定することを考慮すると、 0.1／πf≦Vr／ａ・Ａ≦1.0／πf ここでＡ＝π／４D2，α＝1000m／ｓ（水配管） であるから 25／ｆ≦Vr／D2≦250／ｆ となる。即ち上式のように管路の内径Ｄ（ｍ）に
対し、共振室の容量Vr（m3））を定めれば、コン
パクトでかつ圧力脈動低減効果のすぐれたサイレ
ンサーを得ることができる。
Ａとな る。ｆ〜frで用いること、および0.1≦×≦1.0に
選定することを考慮すると、 0.1／πf≦Vr／ａ・Ａ≦1.0／πf ここでＡ＝π／４D2，α＝1000m／ｓ（水配管） であるから 25／ｆ≦Vr／D2≦250／ｆ となる。即ち上式のように管路の内径Ｄ（ｍ）に
対し、共振室の容量Vr（m3））を定めれば、コン
パクトでかつ圧力脈動低減効果のすぐれたサイレ
ンサーを得ることができる。
尚、第８図中のＳ値は第２図の実施例の場合、
Ｐ値は第４図の実施例の場合である。
Ｐ値は第４図の実施例の場合である。
以上説明したように、本発明によれば液体管路
の外側に剛性材料で構成した共振室を配置し、共
振室と管路を細管で接続し、共振室内に管路内と
同一液体を充満させるようにしたから、圧力脈動
低減効果の変動を少なく構成でき、構造が簡単で
コンパクトであり、かつ耐久性に強い液体管路用
の圧力脈動低減装置を得ることができる。
の外側に剛性材料で構成した共振室を配置し、共
振室と管路を細管で接続し、共振室内に管路内と
同一液体を充満させるようにしたから、圧力脈動
低減効果の変動を少なく構成でき、構造が簡単で
コンパクトであり、かつ耐久性に強い液体管路用
の圧力脈動低減装置を得ることができる。
第１図は従来の圧力脈動低減装置の要部断面
図、第２図は本発明の圧力脈動低減装置の要部断
面図、第３図は第２図の―線断面図、第４図
は本発明の他の実施例を示す断面図、第５図は圧
力脈動低減装置の試験装置系統図、第６図および
第８図は第５図における試験結果の線図、第７図
は共鳴型サイレンサーの透過損失に関する線図で
ある。 １…配管、２…共振室、３…配管と共振室との
接続部、４…弁、５…ポンプ、６…吐出配管、７
…吸込配管、８…タンク。
図、第２図は本発明の圧力脈動低減装置の要部断
面図、第３図は第２図の―線断面図、第４図
は本発明の他の実施例を示す断面図、第５図は圧
力脈動低減装置の試験装置系統図、第６図および
第８図は第５図における試験結果の線図、第７図
は共鳴型サイレンサーの透過損失に関する線図で
ある。 １…配管、２…共振室、３…配管と共振室との
接続部、４…弁、５…ポンプ、６…吐出配管、７
…吸込配管、８…タンク。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 液体管路の外側に剛性材料で密閉構成された
共振室を配置し、該共振室と前記管路内とを細管
で接続し、前記共振室内に前記管路内と同一の液
体を充満させ、かつ前記共振室の容積Vr（m3）、
管路の内径をＤ（ｍ）、低減すべき圧力脈動の周波
数をｆ（Hz）としたとき、 25／ｆ≦Vr／D2≦250／ｆ を満足するよう前記共振室の容積を定めたことを
特徴とする液体管路系の圧力脈動低減装置。 ２ 前記共振室の上端に空気抜き弁を配置したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の液体
管路系の圧力脈動低減装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15479183A JPS6049185A (ja) | 1983-08-26 | 1983-08-26 | 液体管路系の圧力脈動低減装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15479183A JPS6049185A (ja) | 1983-08-26 | 1983-08-26 | 液体管路系の圧力脈動低減装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6049185A JPS6049185A (ja) | 1985-03-18 |
| JPH0247640B2 true JPH0247640B2 (ja) | 1990-10-22 |
Family
ID=15591972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15479183A Granted JPS6049185A (ja) | 1983-08-26 | 1983-08-26 | 液体管路系の圧力脈動低減装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6049185A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019157753A (ja) * | 2018-03-13 | 2019-09-19 | 株式会社荏原製作所 | ポンプ脈動抑制装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5686296A (en) * | 1979-12-18 | 1981-07-13 | Tokyo Shibaura Electric Co | Pipings for fluid |
-
1983
- 1983-08-26 JP JP15479183A patent/JPS6049185A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6049185A (ja) | 1985-03-18 |
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