JPH0248453A - 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 - Google Patents
覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法Info
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- JPH0248453A JPH0248453A JP63197192A JP19719288A JPH0248453A JP H0248453 A JPH0248453 A JP H0248453A JP 63197192 A JP63197192 A JP 63197192A JP 19719288 A JP19719288 A JP 19719288A JP H0248453 A JPH0248453 A JP H0248453A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は急結剤を用いる覆工コンクリート用の急結コン
クリートの製造方法に関するものであり、長時間にわた
り、コンクリートの流動性を保持しておいた後に、短時
間で急結させることのできるコンクリートの製造方法に
関するものである。
クリートの製造方法に関するものであり、長時間にわた
り、コンクリートの流動性を保持しておいた後に、短時
間で急結させることのできるコンクリートの製造方法に
関するものである。
（背景技術）
トンネルまたは地下空洞の掘削面へのコンクリートの施
工方法として急結剤を添加して施工するコンクリートの
覆工工法が用いられていることは周知のことである。こ
の工法には大別すると２つの方法があげられる。その１
つは、水を用いず空練りされたコンクリートあるいは予
め水を加えて練り混ぜられたコンクリートを空気流搬送
してノズルの直近で急結剤を添加してノズルから吹き出
して施工する吹き付は工法であり、他の１つは、予め練
り混ぜられたコンクリートを掘削面に設けられた型枠内
に流し込み、これを押し付ける、押し付は工法あるいは
圧着工法と呼ばれる方法である。さらに、上記の吹き付
は工法は湿式吹き付は方式と乾式吹き付は方式に大別さ
れる。この乾式吹き付は方式とは、空練りコンクリート
を輸送ホース中を空気流搬送し、ノズルの口から吹き出
して施工する方式で、水はノズルの口の直近の位置で輸
送ホース内に加えられる。この方式は添加水量のコント
ロールが難しくコンクリートの物性を支配する最も重要
な因子である水セメント比（以下Ｗ／Ｃと略する）の管
理が難しいこと、および粉塵の発生が多く作業環境を悪
化させることが難点とされている。また、上記の湿式吹
き付は方式とは予め練り混ぜられたコンクリートを輸送
ホース中を空気流搬送してノズルの口から吹き出して施
工する方式（輸送ホースの途中までポンプ輸送し以後空
気流搬送する場合もある）である。この方式はＷ／Ｃの
管理が容易で粉塵の発生が少ない利点があるのでかなり
広〈実施されるようになってきている。両方式における
急結剤の添加は、乾式吹き付は方式の場合には、コンク
リートの空練り時またはノズルの口付近であるが、湿式
吹き付は方式の場合には、ノズルの口の近くで添加され
る。また、前記の押し付は工法あるいは圧着工法は予め
練り混ぜられたコンクリートを空気流搬送せずポンプ圧
送してノズルの口付近で急結剤を添加し、急結剤を添加
したコンクリートを掘削面に設けられた型枠内に流し込
む工法であるか、この工法の場合、コンクリートは型枠
内に流し込まれた後硬化する直前まで、すなわち急結剤
添加後、数分間は流動性に富み（コンクリートの柔らか
さを判定する尺度であるスランプ値で１８ｃｍ程度）そ
の後、作業能率を高めるために早急に型枠を脱型し、次
の工程に移る関係上３〜５分でｌ ｋｇｆ／ ｃｍ”の
圧縮強度が得られる程度にまで硬化することが必要であ
る。
工方法として急結剤を添加して施工するコンクリートの
覆工工法が用いられていることは周知のことである。こ
の工法には大別すると２つの方法があげられる。その１
つは、水を用いず空練りされたコンクリートあるいは予
め水を加えて練り混ぜられたコンクリートを空気流搬送
してノズルの直近で急結剤を添加してノズルから吹き出
して施工する吹き付は工法であり、他の１つは、予め練
り混ぜられたコンクリートを掘削面に設けられた型枠内
に流し込み、これを押し付ける、押し付は工法あるいは
圧着工法と呼ばれる方法である。さらに、上記の吹き付
は工法は湿式吹き付は方式と乾式吹き付は方式に大別さ
れる。この乾式吹き付は方式とは、空練りコンクリート
を輸送ホース中を空気流搬送し、ノズルの口から吹き出
して施工する方式で、水はノズルの口の直近の位置で輸
送ホース内に加えられる。この方式は添加水量のコント
ロールが難しくコンクリートの物性を支配する最も重要
な因子である水セメント比（以下Ｗ／Ｃと略する）の管
理が難しいこと、および粉塵の発生が多く作業環境を悪
化させることが難点とされている。また、上記の湿式吹
き付は方式とは予め練り混ぜられたコンクリートを輸送
ホース中を空気流搬送してノズルの口から吹き出して施
工する方式（輸送ホースの途中までポンプ輸送し以後空
気流搬送する場合もある）である。この方式はＷ／Ｃの
管理が容易で粉塵の発生が少ない利点があるのでかなり
広〈実施されるようになってきている。両方式における
急結剤の添加は、乾式吹き付は方式の場合には、コンク
リートの空練り時またはノズルの口付近であるが、湿式
吹き付は方式の場合には、ノズルの口の近くで添加され
る。また、前記の押し付は工法あるいは圧着工法は予め
練り混ぜられたコンクリートを空気流搬送せずポンプ圧
送してノズルの口付近で急結剤を添加し、急結剤を添加
したコンクリートを掘削面に設けられた型枠内に流し込
む工法であるか、この工法の場合、コンクリートは型枠
内に流し込まれた後硬化する直前まで、すなわち急結剤
添加後、数分間は流動性に富み（コンクリートの柔らか
さを判定する尺度であるスランプ値で１８ｃｍ程度）そ
の後、作業能率を高めるために早急に型枠を脱型し、次
の工程に移る関係上３〜５分でｌ ｋｇｆ／ ｃｍ”の
圧縮強度が得られる程度にまで硬化することが必要であ
る。
ここで言う急結剤とは、ＪＩＳ Ａ ０２０３ ｒコン
クリート用語」において「セメントの水利反応を早め、
凝結時間を著しく短くするために用いる混和剤」として
定義付けられているものであり、代表的なものとしては
アルミン酸アルカリおよび炭酸アルカリの単味または両
者の混合物である無機塩系（粉体および液状）のもの、
セメント鉱物系、天然鉱物系、水ガラス系およびカルシ
ウムサルホアルミ不−ト系等、種々のものがある。ここ
で、無機塩系急結剤とはアルミン酸塩、または／および
炭酸塩からなる急結剤で、天然鉱物系急結剤とは仮焼間
ばん石に、炭酸塩または／およびアルミン酸塩等を配合
したもので、セメント鉱物系急結剤とはＣａ０−ＡＱ２
０１．１２ｃａｏ’７ＡＬＯｘ、ＣａＯ・２ＡＱ２０１
．１ｌＣａＯ・７ＡＱ２０．・ＣａＦ２．３Ｃａ（）３
Ａ（２２０，・ＣａＦ２等のカルシウムアルミネートお
よびこれらの無定形物を主体とするセメント質のもので
あって、これにさらに石膏類や無機塩系急結剤を配合し
たものも含まれる。
クリート用語」において「セメントの水利反応を早め、
凝結時間を著しく短くするために用いる混和剤」として
定義付けられているものであり、代表的なものとしては
アルミン酸アルカリおよび炭酸アルカリの単味または両
者の混合物である無機塩系（粉体および液状）のもの、
セメント鉱物系、天然鉱物系、水ガラス系およびカルシ
ウムサルホアルミ不−ト系等、種々のものがある。ここ
で、無機塩系急結剤とはアルミン酸塩、または／および
炭酸塩からなる急結剤で、天然鉱物系急結剤とは仮焼間
ばん石に、炭酸塩または／およびアルミン酸塩等を配合
したもので、セメント鉱物系急結剤とはＣａ０−ＡＱ２
０１．１２ｃａｏ’７ＡＬＯｘ、ＣａＯ・２ＡＱ２０１
．１ｌＣａＯ・７ＡＱ２０．・ＣａＦ２．３Ｃａ（）３
Ａ（２２０，・ＣａＦ２等のカルシウムアルミネートお
よびこれらの無定形物を主体とするセメント質のもので
あって、これにさらに石膏類や無機塩系急結剤を配合し
たものも含まれる。
これら急結剤の添加量は、コンクリート中のセメン１１
１に対する添加重量％（使用量という）で表して、無機
塩系の場合は約２〜８％（粉体及び液状量）、セメント
鉱物系の場合は約５〜ｌＯ％、天然鉱物系の場合は約４
〜１０％である。この使用量は通常の混和剤の使用量が
固形物換算で１％程度以下であるのに比べると多い。
１に対する添加重量％（使用量という）で表して、無機
塩系の場合は約２〜８％（粉体及び液状量）、セメント
鉱物系の場合は約５〜ｌＯ％、天然鉱物系の場合は約４
〜１０％である。この使用量は通常の混和剤の使用量が
固形物換算で１％程度以下であるのに比べると多い。
この急結剤は、コンクリートに用いられる主要材料であ
るセメント、砂、砂利に比べて高価であり、所要の急結
効果を得るための急結剤の使用量は一般の混和剤に比べ
て多く、覆工コンクリート中に占めるコスト割合は大き
い。従って、なるべく少ない使用量で所要の急結効果を
達成することが望ましい。
るセメント、砂、砂利に比べて高価であり、所要の急結
効果を得るための急結剤の使用量は一般の混和剤に比べ
て多く、覆工コンクリート中に占めるコスト割合は大き
い。従って、なるべく少ない使用量で所要の急結効果を
達成することが望ましい。
また、湿式吹き付は方式においては、乾式吹き付は方式
の場合に比べて急結効果が小さくなる。その原因の１つ
は、セメント粒子が急結剤と接触する前に既に水と接触
しているので、その表面に初期水和物の薄層が形成され
ていて、これがセメント粒子と急結剤との接触に対して
抵抗となることである（特開昭６１−３１５７２号参照
）。もう一つの原因は湿式吹き付は方式の場合Ｗ／Ｃが
大きくなることである。すなわち、乾式吹き付は方式で
は約４５％程度であるのに対し湿式吹き付は方式では５
５％以上である。急結効果はＷ／Ｃの大小によって鋭敏
に影響を受け、Ｗ／Ｃの大きいほど急結効果は小さくな
るものであるが、湿式吹き付は方式の場合、輸送ホース
内のコンクリートの搬送を円滑に進行させるためにコン
クリートの軟度をかなり大きくしなければならず、従っ
てＷ／Ｃも大きくせざるを得ない。同様に、押し付は工
法ならびに圧着工法の場合にも型枠内にコンクリートを
充填性良く流し込む関係上コンクリートの軟度をかなり
大きくしなければならないが、Ｗ／Ｃを大きくしたので
は急結性が劣るという問題が生ずる。
の場合に比べて急結効果が小さくなる。その原因の１つ
は、セメント粒子が急結剤と接触する前に既に水と接触
しているので、その表面に初期水和物の薄層が形成され
ていて、これがセメント粒子と急結剤との接触に対して
抵抗となることである（特開昭６１−３１５７２号参照
）。もう一つの原因は湿式吹き付は方式の場合Ｗ／Ｃが
大きくなることである。すなわち、乾式吹き付は方式で
は約４５％程度であるのに対し湿式吹き付は方式では５
５％以上である。急結効果はＷ／Ｃの大小によって鋭敏
に影響を受け、Ｗ／Ｃの大きいほど急結効果は小さくな
るものであるが、湿式吹き付は方式の場合、輸送ホース
内のコンクリートの搬送を円滑に進行させるためにコン
クリートの軟度をかなり大きくしなければならず、従っ
てＷ／Ｃも大きくせざるを得ない。同様に、押し付は工
法ならびに圧着工法の場合にも型枠内にコンクリートを
充填性良く流し込む関係上コンクリートの軟度をかなり
大きくしなければならないが、Ｗ／Ｃを大きくしたので
は急結性が劣るという問題が生ずる。
（発明の開示）
本発明者らはトンネルまたは地下空洞の掘削面に、予め
練り混ぜたコンクリートに急結剤を添加して施工するコ
ンクリートの覆工工法において、覆工コンクリートにお
ける急結剤の急結効果を、コンクリートの流動性を損な
わずに増大させる手段の提供を目的として鋭意研究を行
ったところ、予め練り混ぜるコンクリートに分子構造の
一部にカルボキシル基置換ビニルモノマーを含む共重合
体を主成分とするポリカルボン酸塩系混和剤を添加し、
そのコンクリートに急結剤を添加することにより、この
目的を達成することができた。
練り混ぜたコンクリートに急結剤を添加して施工するコ
ンクリートの覆工工法において、覆工コンクリートにお
ける急結剤の急結効果を、コンクリートの流動性を損な
わずに増大させる手段の提供を目的として鋭意研究を行
ったところ、予め練り混ぜるコンクリートに分子構造の
一部にカルボキシル基置換ビニルモノマーを含む共重合
体を主成分とするポリカルボン酸塩系混和剤を添加し、
そのコンクリートに急結剤を添加することにより、この
目的を達成することができた。
すなわち、本発明は、トンネルまたは地下空洞の掘削面
に、予め練り混ぜたコンクリートにあとから急結剤を添
加して施工するコンクリートの覆工工法において、予め
練り混ぜるコンクリートに対して、ポリカルボン酸塩系
混和剤を添加することを特徴とする覆工コンクリートの
製造方法を提供するものである。
に、予め練り混ぜたコンクリートにあとから急結剤を添
加して施工するコンクリートの覆工工法において、予め
練り混ぜるコンクリートに対して、ポリカルボン酸塩系
混和剤を添加することを特徴とする覆工コンクリートの
製造方法を提供するものである。
ここにいう急結剤についてはさきに述べたとおりである
。上記のポリカルボン酸塩系混和剤とはポリカルボン酸
塩系物質そのものまたはこれを減水剤成分として配合し
ている混和剤のことであって、通常ポリカルボン酸塩系
混和剤は、ＪＩＳ Ａ ０２０３ ｒコンクリート用語
」に定めるところの「減水剤」として用いられているも
のである。通常、コンクリートに朋いられている混和剤
の減水剤成分としてはリグニンスルホン酸塩及びその誘
導体、オキシカルボン酸塩、ナフタリンスルホン酸ホル
マリン縮金物塩、メラミンスルホン酸ホルマリン縮金物
塩、およびポリカルボン酸塩系等があるが、本発明の方
法においてはポリカルボン酸塩系のものが特に好ましく
使用される。本発明の方法において使用するポリカルボ
ン酸塩系混和剤とは、カルボキシル基置換ビニルモノマ
ーを一成分として含む共重合体を含む混和剤を指す。具
体的な例としては、ポリカルボンＭ塩基混和剤には水溶
性の、σ。
。上記のポリカルボン酸塩系混和剤とはポリカルボン酸
塩系物質そのものまたはこれを減水剤成分として配合し
ている混和剤のことであって、通常ポリカルボン酸塩系
混和剤は、ＪＩＳ Ａ ０２０３ ｒコンクリート用語
」に定めるところの「減水剤」として用いられているも
のである。通常、コンクリートに朋いられている混和剤
の減水剤成分としてはリグニンスルホン酸塩及びその誘
導体、オキシカルボン酸塩、ナフタリンスルホン酸ホル
マリン縮金物塩、メラミンスルホン酸ホルマリン縮金物
塩、およびポリカルボン酸塩系等があるが、本発明の方
法においてはポリカルボン酸塩系のものが特に好ましく
使用される。本発明の方法において使用するポリカルボ
ン酸塩系混和剤とは、カルボキシル基置換ビニルモノマ
ーを一成分として含む共重合体を含む混和剤を指す。具
体的な例としては、ポリカルボンＭ塩基混和剤には水溶
性の、σ。
β−不飽和ジカルボン酸とオレフィンの共重合体、ポリ
エチレングリコールモノアリルエーテルとマレイン酸系
単量体及びこれらと共重合可能な単量体から導かれる共
重合体、イソブチレン−スチレンマレイン酸系、インブ
チレン−アクリル酸エステル−マレイン酸系、インブチ
レン−スチレン−アクリル酸エステル−マレイン酸系の
各共重合体等があげられる。
エチレングリコールモノアリルエーテルとマレイン酸系
単量体及びこれらと共重合可能な単量体から導かれる共
重合体、イソブチレン−スチレンマレイン酸系、インブ
チレン−アクリル酸エステル−マレイン酸系、インブチ
レン−スチレン−アクリル酸エステル−マレイン酸系の
各共重合体等があげられる。
本発明の方法に用いるポリカルボン酸塩系混和剤の使用
量は、セメント重量に対し固形物換算で０．０１％〜０
．５％、好ましくは０．０３％〜０．２％の使用量範囲
が適当である。同一コンシステンシーのコンクリートで
急結剤の使用量は同一として試験した場合、ポリカルボ
ン酸塩系混和剤の使用量がこれ以下の場合には満足すべ
き急結効果が得られない。使用量増大と共に急結効果は
大きくなるが上記上限値を越える使用量では頭打現象が
現れて経済的でない。
量は、セメント重量に対し固形物換算で０．０１％〜０
．５％、好ましくは０．０３％〜０．２％の使用量範囲
が適当である。同一コンシステンシーのコンクリートで
急結剤の使用量は同一として試験した場合、ポリカルボ
ン酸塩系混和剤の使用量がこれ以下の場合には満足すべ
き急結効果が得られない。使用量増大と共に急結効果は
大きくなるが上記上限値を越える使用量では頭打現象が
現れて経済的でない。
湿式吹き付は工法に供されるコンクリートは、通常打設
されるコンクリートに比べて全骨材中に占める細骨材の
割合（ｓ／ａ）が大きく、リグニンスルホン酸塩あるい
はオキシカルボン酸塩系等の混和剤ではこの剤の通常の
使用量範囲では減水効果が小さく、減水効果を上げよう
として、この剤の使用量を増加させると、コンクリート
の凝結硬化が遅延され、併用する急結剤の効果を阻害す
るために吹き付は工法に使用するには適当でない。また
、湿式吹き付は方式とはさきに述べた如く、予め混練り
されたコンクリートにノズルの口付近で急結剤を添加し
て吹き付ける工法であり、コンクリートは練り混ぜられ
たあと吹き付けられるまで１〜２時間時間線り置かれる
ことが多く、その間に流動性が低下するという問題が生
ずる。ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系およ
びメラミンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系の混和剤は
、減水効果にすぐれ、使用量を増加させても、大きな凝
結硬化遅延性を示すことなく高い流動性を確保できる混
和剤であるが、これらの混和剤は、減水効果の持続時間
が短く、混和剤を添加して２０〜３０分後にはコンクリ
ートの流動性が大幅に小さくなり、いわゆるスランプロ
スが大きいという欠点を有するので本発明方法において
はこれらの剤を減水剤として単独で用いることは適当で
ない。押し付は工法あるいは圧着工法においてはコンク
リートを型枠内に密実に充填する必要上、２時間程度は
流動性を保つことが必要であるので、同様にスランプロ
スの大きい混和剤を用いることは適当でない。さらに、
ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系の混和剤は
、３ＣａＯ・ＡＱｘＯｘ、４ＣａＯ・ＡＱ、０３・Ｆｅ
、Ｏ，等のカルシウムアルミネート系の鉱物に異常に多
く吸着することが知られている（セメント技術年報３５
゜Ｐ２Ｏ２参照）。現在、急結剤においてはその初期強
度発現性（急結硬化発現性）、対湧水性等の点からセメ
ント鉱物系が湿式吹き付は用急結剤として主流になりつ
つあるが、このものは先に述べた如くカルシウムアルミ
ネートを主成分とするものであり、ナフタレンスルホン
酸ホルマリン縮合物塩系の混和剤と混合された場合カル
シウムアルミネート表面への吸着が多くなり、急結効果
が阻害される。
されるコンクリートに比べて全骨材中に占める細骨材の
割合（ｓ／ａ）が大きく、リグニンスルホン酸塩あるい
はオキシカルボン酸塩系等の混和剤ではこの剤の通常の
使用量範囲では減水効果が小さく、減水効果を上げよう
として、この剤の使用量を増加させると、コンクリート
の凝結硬化が遅延され、併用する急結剤の効果を阻害す
るために吹き付は工法に使用するには適当でない。また
、湿式吹き付は方式とはさきに述べた如く、予め混練り
されたコンクリートにノズルの口付近で急結剤を添加し
て吹き付ける工法であり、コンクリートは練り混ぜられ
たあと吹き付けられるまで１〜２時間時間線り置かれる
ことが多く、その間に流動性が低下するという問題が生
ずる。ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系およ
びメラミンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系の混和剤は
、減水効果にすぐれ、使用量を増加させても、大きな凝
結硬化遅延性を示すことなく高い流動性を確保できる混
和剤であるが、これらの混和剤は、減水効果の持続時間
が短く、混和剤を添加して２０〜３０分後にはコンクリ
ートの流動性が大幅に小さくなり、いわゆるスランプロ
スが大きいという欠点を有するので本発明方法において
はこれらの剤を減水剤として単独で用いることは適当で
ない。押し付は工法あるいは圧着工法においてはコンク
リートを型枠内に密実に充填する必要上、２時間程度は
流動性を保つことが必要であるので、同様にスランプロ
スの大きい混和剤を用いることは適当でない。さらに、
ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系の混和剤は
、３ＣａＯ・ＡＱｘＯｘ、４ＣａＯ・ＡＱ、０３・Ｆｅ
、Ｏ，等のカルシウムアルミネート系の鉱物に異常に多
く吸着することが知られている（セメント技術年報３５
゜Ｐ２Ｏ２参照）。現在、急結剤においてはその初期強
度発現性（急結硬化発現性）、対湧水性等の点からセメ
ント鉱物系が湿式吹き付は用急結剤として主流になりつ
つあるが、このものは先に述べた如くカルシウムアルミ
ネートを主成分とするものであり、ナフタレンスルホン
酸ホルマリン縮合物塩系の混和剤と混合された場合カル
シウムアルミネート表面への吸着が多くなり、急結効果
が阻害される。
本発明者らはこのような状況に鑑み鋭意検討した結果、
上記のとおり、ポリカルボン酸塩系の混和剤を予め練り
混ぜるコンクリートに使用することにより、トンネルま
たは地下空洞の掘削面に、予め練り混ぜたコンクリート
にあとから急結剤を添加して施工するコンクリートの覆
工工法において、コンクリートにおける急結剤の急結効
果を、コンクリートの流動性を損なわずに増大させ得る
ことに成功したものである。
上記のとおり、ポリカルボン酸塩系の混和剤を予め練り
混ぜるコンクリートに使用することにより、トンネルま
たは地下空洞の掘削面に、予め練り混ぜたコンクリート
にあとから急結剤を添加して施工するコンクリートの覆
工工法において、コンクリートにおける急結剤の急結効
果を、コンクリートの流動性を損なわずに増大させ得る
ことに成功したものである。
以下に、本発明の実施例を掲げ、本発明をさらに具体的
に説明する。
に説明する。
実施例 １
本例により、覆工コンクリートのモデル試験として所定
の配合でコンクリートを練り混ぜた後、ウニ゛ントスク
リーニング（７ルイの目が５ｍｍのフルイを用いモルタ
ル部分と粗骨材部分とをふるい分けること）によりモル
タルを分離し、得られたモルタルに急結剤を添加して上
記のポリカルボン酸塩系混和剤の添加効果を確認するこ
とができる。
の配合でコンクリートを練り混ぜた後、ウニ゛ントスク
リーニング（７ルイの目が５ｍｍのフルイを用いモルタ
ル部分と粗骨材部分とをふるい分けること）によりモル
タルを分離し、得られたモルタルに急結剤を添加して上
記のポリカルボン酸塩系混和剤の添加効果を確認するこ
とができる。
（１）コンクリートの材料
（イ）セメント：小野田、三菱、住人社製普通ポルトラ
ンドセメントを等量 混合して使用。
ンドセメントを等量 混合して使用。
（ロ）粗骨材：青梅産硬質砂岩砕石（比重＝２．６４、
吸水率−０，６７％、Ｆ、Ｍ＝ ６．３５、ＭＳ−１５
ｍｍ） （ハ）細骨材：大井用水系産陸砂と千葉産山砂を混合し
て使用（比重＝ ２．６５、吸水率−１，３４％、ＦＭ＝２．６９） （ニ）混和剤： ａ）ポリカルボン酸系混和剤 ポリアルキレングリコールモノメタアクリル酸エステル
とメタアクリル酸の共重合物（略号Ａ：日曹マスタービ
ルダーズ（株）製） ｂ） リグニンスルホン酸塩系混和剤 商品名：ホゾリスＮｏ、８ （略号Ｂ：日曹マスタービ
ルダーズ（株）製） Ｃ）オキシカルボン酸塩系混和剤 グルコン酸ナトリウム（略号Ｃ：試薬）ｄ） ナフタ
レンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系混和剤 商品名：マイティー１５０（略号Ｄ：花王（株）製） ｅ）メラミンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系混和剤 商品名： ＮＬ−４０００（略号Ｅ：日曹マスタービル
ダーズ（株）製） 混和剤の使用量は混和剤を用いないプレーンコンクリー
トと配合に示した水量で同一のコンシスチンシーの得ら
れる使用量とし、セメント重量に対する重量％で示した
。
吸水率−０，６７％、Ｆ、Ｍ＝ ６．３５、ＭＳ−１５
ｍｍ） （ハ）細骨材：大井用水系産陸砂と千葉産山砂を混合し
て使用（比重＝ ２．６５、吸水率−１，３４％、ＦＭ＝２．６９） （ニ）混和剤： ａ）ポリカルボン酸系混和剤 ポリアルキレングリコールモノメタアクリル酸エステル
とメタアクリル酸の共重合物（略号Ａ：日曹マスタービ
ルダーズ（株）製） ｂ） リグニンスルホン酸塩系混和剤 商品名：ホゾリスＮｏ、８ （略号Ｂ：日曹マスタービ
ルダーズ（株）製） Ｃ）オキシカルボン酸塩系混和剤 グルコン酸ナトリウム（略号Ｃ：試薬）ｄ） ナフタ
レンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系混和剤 商品名：マイティー１５０（略号Ｄ：花王（株）製） ｅ）メラミンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系混和剤 商品名： ＮＬ−４０００（略号Ｅ：日曹マスタービル
ダーズ（株）製） 混和剤の使用量は混和剤を用いないプレーンコンクリー
トと配合に示した水量で同一のコンシスチンシーの得ら
れる使用量とし、セメント重量に対する重量％で示した
。
（ネ）急結剤：
ｒ）無機塩系粉体急結剤
商品名： ＱＰ−５００（略号Ｆ：日曹マスタービルダ
ーズ（株）製） ｇ）セメント鉱物系急結剤 商品名： ＱＰ−５５（略号Ｇ：日曹マスタービルダー
ズ（株）製） 急結剤の使用量はそれぞれメーカーの推奨する標準的な
使用量とし、セメント重量に対する重量％で示した。
ーズ（株）製） ｇ）セメント鉱物系急結剤 商品名： ＱＰ−５５（略号Ｇ：日曹マスタービルダー
ズ（株）製） 急結剤の使用量はそれぞれメーカーの推奨する標準的な
使用量とし、セメント重量に対する重量％で示した。
（２）コンクリートの配合
コンクリートの配合は第１表に示したとおりである。
（３）試 験
コンクリートを練り混ぜた後５ｍｍフルイを用いてモル
タル部分と粗骨材を分離して得られたモルタルを３０分
間練り置き、これに急結剤を加えて２０秒間手練りする
。このものにつきＪＩＳ Ａ６２０４ ｒコンクリート
用化学混和剤」の附属書１コンクリートの凝結時間試験
方法に準拠して凝結の始発時間（貫入抵抗が３５ｋｇｆ
／ ｃｒｒｒ２に達する時間）を測定した。なお、凝結
時間は急結剤を添加してからの時間（分−秒）である。
タル部分と粗骨材を分離して得られたモルタルを３０分
間練り置き、これに急結剤を加えて２０秒間手練りする
。このものにつきＪＩＳ Ａ６２０４ ｒコンクリート
用化学混和剤」の附属書１コンクリートの凝結時間試験
方法に準拠して凝結の始発時間（貫入抵抗が３５ｋｇｆ
／ ｃｒｒｒ２に達する時間）を測定した。なお、凝結
時間は急結剤を添加してからの時間（分−秒）である。
（４）試験結果
急結剤Ｆを使用したときの試験結果は第２表に示すとお
りであり、急結剤Ｇを使用したときの試験結果は第３表
に示すとおりである。急結剤Ｆを用い混和剤を使用しな
い場合においては、２０分経過しても始発には達しなか
ったが、ポリカルボン酸塩系混和剤（略号Ａ）を使用す
ることにより１３分４０秒で始発に達していることが判
る。他の混和剤では、混和剤Ｅが、１７分２０秒で始発
に達しているほかは、すべて２０分経過しても始発には
達しなかった。さらに、急結剤Ｂを使用した場合でも、
ポリカルボン酸塩系混和剤（略号Ａ）を使用することに
より１分以内で始発に達しており、同−急結剤量で凝結
時間が大幅に短縮されていることが判る。
りであり、急結剤Ｇを使用したときの試験結果は第３表
に示すとおりである。急結剤Ｆを用い混和剤を使用しな
い場合においては、２０分経過しても始発には達しなか
ったが、ポリカルボン酸塩系混和剤（略号Ａ）を使用す
ることにより１３分４０秒で始発に達していることが判
る。他の混和剤では、混和剤Ｅが、１７分２０秒で始発
に達しているほかは、すべて２０分経過しても始発には
達しなかった。さらに、急結剤Ｂを使用した場合でも、
ポリカルボン酸塩系混和剤（略号Ａ）を使用することに
より１分以内で始発に達しており、同−急結剤量で凝結
時間が大幅に短縮されていることが判る。
第３表 凝結時間の測定結果（急結剤Ｇ）実施例 ２
本例により、急結剤を添加するまでのコンクリートの流
動性が、どのくらい保持できるのか、が示される。
動性が、どのくらい保持できるのか、が示される。
試験に使用した材料、ならびにコンクリートの配合は実
施例１１比較例１，４．５と同一である。なお、本試験
に用いた混和剤はポリカルボン酸塩系混和剤（略号Ａ）
、ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系混和剤（
略号Ｄ）、メラミンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系混
和剤（略号Ｅ）である。
施例１１比較例１，４．５と同一である。なお、本試験
に用いた混和剤はポリカルボン酸塩系混和剤（略号Ａ）
、ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系混和剤（
略号Ｄ）、メラミンスルホン酸ホルマリン縮金物塩系混
和剤（略号Ｅ）である。
（１）試験
可傾式ミキサーでコンクリートを練り混ぜたのち、コン
クリート全量を排出しスランプの測定を行った。次にコ
ンクリート全量をミキサーに戻し、低速（２ｒｐｍ）で
所定時間ミキサーの回転を続け３０分後、６０分後にス
ランプの測定を行った。
クリート全量を排出しスランプの測定を行った。次にコ
ンクリート全量をミキサーに戻し、低速（２ｒｐｍ）で
所定時間ミキサーの回転を続け３０分後、６０分後にス
ランプの測定を行った。
（２）試験結果
試験結果を第４表に示す。これより、ポリカルボン酸塩
系混和剤（略号Ｃ）を使用したコンクリ・−トのスラン
プは長時間経過しても他のものに比較して低下しないこ
とが判る。混和剤Ｇを用いた場合、凝結時間が比較的早
かったが、スランプの経時変化が太きく６０分後には５
ｃｍ以下となることが判る。
系混和剤（略号Ｃ）を使用したコンクリ・−トのスラン
プは長時間経過しても他のものに比較して低下しないこ
とが判る。混和剤Ｇを用いた場合、凝結時間が比較的早
かったが、スランプの経時変化が太きく６０分後には５
ｃｍ以下となることが判る。
第４表 コンクリートのスランプロス試験結果て作業効
率を高めることができるので、産業上の利用価値は極め
て大きい。
率を高めることができるので、産業上の利用価値は極め
て大きい。
Claims (1)
- トンネルまたは地下空洞の掘削面に、予め練り混ぜたコ
ンクリートに急結剤を添加して施工するコンクリートの
覆工工法において、予め練り混ぜるコンクリートに対し
て分子構造の一部にカルボキシル基置換ビニルモノマー
を含む共重合体を主成分とするポリカルボン酸塩系混和
剤を添加することを特徴とするコンクリートの製造方法
。
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63197192A JPH0248453A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 |
| DE3925306A DE3925306A1 (de) | 1988-08-09 | 1989-07-31 | Beschleuniger fuer spritzbeton |
| CH2898/89A CH678620A5 (ja) | 1988-08-09 | 1989-08-04 | |
| GB8918019A GB2221673B (en) | 1988-08-09 | 1989-08-07 | Quick setting concrete compositions for use as lining construction concrete |
| AU39401/89A AU622467B2 (en) | 1988-08-09 | 1989-08-07 | Cement compositions |
| IT8921478A IT1231777B (it) | 1988-08-09 | 1989-08-08 | Composizioni di calcestruzzo a presa rapida per l'impiego come calcestruzzo per costruzioni di rivestimento interno. |
| FR8910686A FR2635320B1 (fr) | 1988-08-09 | 1989-08-08 | Compositions de beton a prise rapide destinees au beton de revetement |
| BR898903983A BR8903983A (pt) | 1988-08-09 | 1989-08-08 | Composicao de cimento e processo para a producao e aplicacao da mesma |
| ES8902820A ES2018382A6 (es) | 1988-08-09 | 1989-08-08 | Procedimiento de obtencion y aplicacion de una composicion de cemento para hormigon de fraguado rapido. |
| AT0189889A ATA189889A (de) | 1988-08-09 | 1989-08-08 | Beschleuniger für spritzbeton |
| CA000607887A CA1337871C (en) | 1988-08-09 | 1989-08-09 | Quick setting concrete compositions for use as lining construction concrete |
| BE8900855A BE1003765A5 (fr) | 1988-08-09 | 1989-08-09 | Compositions de beton a prise rapide destinees au beton de revetement. |
| SG143594A SG143594G (en) | 1988-08-09 | 1994-10-05 | Quick setting concrete compositions for use as lining construction concrete |
| HK134194A HK134194A (en) | 1988-08-09 | 1994-12-01 | Quick setting concrete compositions for use as lining construction concrete |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63197192A JPH0248453A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0248453A true JPH0248453A (ja) | 1990-02-19 |
| JPH0553743B2 JPH0553743B2 (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=16370340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63197192A Granted JPH0248453A (ja) | 1988-08-09 | 1988-08-09 | 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0248453A (ja) |
| AT (1) | ATA189889A (ja) |
| AU (1) | AU622467B2 (ja) |
| BE (1) | BE1003765A5 (ja) |
| BR (1) | BR8903983A (ja) |
| CA (1) | CA1337871C (ja) |
| CH (1) | CH678620A5 (ja) |
| DE (1) | DE3925306A1 (ja) |
| ES (1) | ES2018382A6 (ja) |
| FR (1) | FR2635320B1 (ja) |
| GB (1) | GB2221673B (ja) |
| HK (1) | HK134194A (ja) |
| IT (1) | IT1231777B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| FR2659895A1 (fr) * | 1990-03-22 | 1991-09-27 | Nouvion Bernard | Procede de fabrication de materiaux en agregats de terre stabilisee, compressee, cristalisee et le produit obtenu. |
| NO172255C (no) * | 1991-01-08 | 1993-06-23 | Sandoz Ltd | Fremgangsmaate ved innblanding av tilsetningsstoffer i en stoepemasse samt tilsetning til bruk ved fremgangsmaaten |
| DE4217181A1 (de) * | 1992-05-23 | 1993-11-25 | Chemie Linz Deutschland | Verwendung von Kondensationsprodukten aus Melamin und Glyoxylsäure als Zusatzmittel für hydraulische Bindemittel und Baustoff |
| CH686780A5 (de) * | 1992-07-22 | 1996-06-28 | Sandoz Ag | Fliessfaehige Zementmischungen. |
| AT399340B (de) * | 1993-02-01 | 1995-04-25 | Chemie Linz Gmbh | Copolymere auf basis von maleinsäurederivaten und vinylmonomeren, deren herstellung und verwendung |
| US5443636B1 (en) * | 1994-07-29 | 1999-07-13 | Fritz Ind Inc | Composition for and method of pumping concrete |
| MY114306A (en) * | 1995-07-13 | 2002-09-30 | Mbt Holding Ag | Cement dispersant method for production thereof and cement composition using dispersant |
| FR2742432B1 (fr) * | 1995-12-15 | 1998-02-06 | Spie Fondations | Accelerateur de rigidification, coulis pour l'etancheification et/ou la consolidation de sols et de materiaux de construction concernant un tel accelerateur, procedes mettant en oeuvre un tel coulis |
| US6384111B1 (en) | 1996-12-20 | 2002-05-07 | Basf Aktiengesellschaft | Polymers containing carboxyl groups and polyalkylene ether side- chains as additives in mineral building materials |
| DE19723474A1 (de) * | 1997-06-04 | 1998-12-17 | Clariant Gmbh | Verfahren zum Verarbeiten eines Kunststoff-modifizierten Spritzbetons bzw. Spritzmörtels |
| US5854386A (en) * | 1997-08-25 | 1998-12-29 | Arco Chemical Technology, L.P. | Stabilizers for polymer polyols |
| DE19854477C2 (de) * | 1998-11-25 | 2002-03-14 | Dyckerhoff Ag | Schnellsterstarrende hydraulische Bindemittelzusammensetzung und deren Verwendung |
| DE19854476C2 (de) * | 1998-11-25 | 2002-04-11 | Dyckerhoff Ag | Sulfatträgerfreie hydraulische Bindemittelzusammensetzung sowie deren Verwendung |
| DE19914975A1 (de) * | 1999-04-01 | 2000-10-05 | Espe Dental Ag | Polyelektrolytzement |
| US6528593B1 (en) | 1999-09-10 | 2003-03-04 | The Dow Chemical Company | Preparing copolymers of carboxylic acid, aromatic vinyl compound and hydrophobic polyalkylene oxide |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1111711A (en) * | 1964-08-05 | 1968-05-01 | Fisons Ind Chemicals Ltd | Plaster compositions |
| US4046584A (en) * | 1976-04-29 | 1977-09-06 | Snyder Raymond C | Liquid concrete accelerating mixtures and methods for use thereof |
| US4650523A (en) * | 1984-06-08 | 1987-03-17 | Onoda Cement Co., Ltd. | Cement accelerating agent |
| JPS63162563A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-06 | 大日本インキ化学工業株式会社 | セメント分散剤 |
| JPH01226757A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-11 | Takemoto Oil & Fat Co Ltd | セメント用分散剤 |
| DE3825161A1 (de) * | 1988-07-23 | 1990-01-25 | Henkel KGaA, 4000 Düsseldorf | Staubbindemittel fuer das betonspritzverfahren (ii) |
-
1988
- 1988-08-09 JP JP63197192A patent/JPH0248453A/ja active Granted
-
1989
- 1989-07-31 DE DE3925306A patent/DE3925306A1/de not_active Withdrawn
- 1989-08-04 CH CH2898/89A patent/CH678620A5/de not_active IP Right Cessation
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-
1994
- 1994-12-01 HK HK134194A patent/HK134194A/xx not_active IP Right Cessation
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