JPH0248726B2 - - Google Patents
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- JPH0248726B2 JPH0248726B2 JP57104381A JP10438182A JPH0248726B2 JP H0248726 B2 JPH0248726 B2 JP H0248726B2 JP 57104381 A JP57104381 A JP 57104381A JP 10438182 A JP10438182 A JP 10438182A JP H0248726 B2 JPH0248726 B2 JP H0248726B2
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- belt
- tension
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes or chains
- F16H7/10—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley
- F16H7/12—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley
- F16H7/1254—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley without vibration damping means
- F16H7/1281—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley without vibration damping means where the axis of the pulley moves along a substantially circular path
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B67/00—Engines characterised by the arrangement of auxiliary apparatus not being otherwise provided for, e.g. the apparatus having different functions; Driving auxiliary apparatus from engines, not otherwise provided for
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- F02B67/06—Engines characterised by the arrangement of auxiliary apparatus not being otherwise provided for, e.g. the apparatus having different functions; Driving auxiliary apparatus from engines, not otherwise provided for of mechanically-driven auxiliary apparatus driven by means of chains, belts, or like endless members
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes or chains
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- F16H2007/0874—Two or more finally actuated members
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、内燃機関におけるベルト伝動装置に
関するものである。 （従来の技術） 一般に、内燃機関においては、シリンダ内の爆
発力をクランク軸の回転に変換するため、その回
転力が１回転する間で大きく変化する。また、ク
ランク軸、フライホイール等の軽量化（低剛性
化）により、クランク軸の回転がさらに円滑性を
欠いて角速度が大きく変化する傾向にある。その
ため、クランク軸（出力軸）に固定される駆動プ
ーリ、例えばカムシヤフト駆動用のタイミングベ
ルトを掛けるプーリもしくは補機駆動用のＶベル
トまたは多リブベルトを掛けるプーリに強制的な
角速度変動が誘起する。 このクランク軸の駆動プーリの角速度変動は、
伝動ベルトを介して従動プーリを強制的に変動さ
せようと作用する。このとき従動側は、その変動
に相応した慣性力は、回転抵抗が発生し、本来の
従動負荷に加算もしくは減算され、この従動側の
負荷変動によりベルト張力も変動を受ける。 上記ベルト張力の変動は、ベルト応力の増大と
なつてベルト寿命を短縮するとともに、許容応力
を越えると、ベルトスリツプまたは歯付ベルトの
目飛びを生起しベルトの早期破損を誘発する。従
つて、この変動に耐え得るためには、ベルト幅を
大きくして伝動能力を向上させる必要がある。 特に、上記クランク軸の角速度変動はデイーゼ
ルエンジンにおいて大きく、ガソリンエンジンに
比較すると数倍のベルト幅を必要とする場合があ
る。しかるに、自動車のようにエンジンスペース
の狭いものでは、ベルト幅を増大することは困難
となり、ベルトを設計する際の障害となつてい
る。 上記問題点に対し、ベルトに作用する張力変動
を低減するものとして、実開昭54−113996号に示
されるように、駆動ギヤと従動ギヤとを連結する
歯付ベルトに周期的なトルク変動が発生するベル
ト伝動装置において、歯付ベルトと接触しながら
回転する偏心回転体を配設し、この偏心回転体に
よりベルトの張力変動を吸収するようにして、ベ
ルト目飛びを解消する技術が提案されている。 （発明が解決しようとする課題） しかるに、上記提案技術は、歯付ベルトにおい
ては効果があるが、スリツプのあるＶベルトもし
くは多リブベルトにおいては同様の効果を得るこ
とはできず、むしろ変動を助長する場合がある。
また、エンジン回転速度変動（振動）は、その使
用回転域に応じて支配的な次数が変化して変動幅
が増減するため、この提案技術では全回転域にお
いて有効に機能しない問題がある。 そこで、本発明はかかる点に鑑みてなされたも
ので、ベルト張力の変動を、助長することなく全
回転域で有効に吸収することで、前記従来の欠点
を解消せんとするものである。 （課題を解決するための手段） 上記の目的を達成するため、本願の第１発明で
は、内燃機関の出力軸に固定された駆動プーリ
と、該駆動プーリにより伝動ベルトを介して駆動
される１つ以上の従動プーリとを有するベルト伝
動装置において、上記駆動プーリの引張側におけ
るベルト張力の最大張りスパンに、ベルト張力の
変動に対応して該ベルトに接触して移動するプー
リを有し、ベルト張力の最高値を所定値以下に規
制する張力調整手段を配設したものとする。 さらに、本願の第２発明では、上記第１発明の
構成に加えて、駆動プーリの弛み側におけるベル
ト張力の最低張力カスパンにベルトの弛みを吸収
する公知のテンシヨナを付加したものとする。 （作用） これにより、第１及び第２発明では、内燃機関
の出力軸に大きな角速度変動があると、それがベ
ルトにシヨツクとして伝わるのを阻止するべく、
ベルト張力の最大張りスパンに張力調整手段を配
設したことにより、ベルト張力の最高値を所定値
以下に規制して張力変動が吸収緩和されることに
なる。 尚、従来より、ベルト伝動装置においてベルト
に必要伝動張力を付与するベルト引張装置（ベル
トテンシヨナ）が使用されている。このベルトテ
ンシヨナは、ベルトの伸びによる張力低下に起因
するスリツプを生じることなく、ベルトとプーリ
とが互いに作動的に相関関係を保つて回転できる
ように、一定のベルト張力を保持するためのもの
である。このようなベルトテンシヨナは、プーリ
間で最も張りの小さい場所、すなわち駆動プーリ
の弛み側の位置にベルトを押し付けるプーリを配
設し、駆動プーリの前後のベルト張力の差を一定
値にするように設けられているものであつて、本
発明の張力調整手段とはその基本思想を異にして
いる。 （実施例） 以下、本発明の実施例を図面に沿つて説明す
る。第１図に示す内燃機関のベルト伝動装置１に
おいて、２は内燃機関の出力軸としてのクランク
軸、３は該クランク軸２に固定された駆動プー
リ、４および５はそれぞれ補機駆動用の従動プー
リであつて、この補機としてはオルタネータ、ウ
オータポンプ、エアポンプ、エアコンプレツサ
ー、パワーステアリング用油圧ポンプもしくはカ
ム軸等がある。 また、６は上記駆動プーリ３及び従動プーリ
４，５に巻き掛けた伝動ベルトであつて、該伝動
ベルト６としてはＶベルト、多リブベルト、歯付
ベルト等が使用される。なお、上記伝動ベルト６
がＶベルトの場合には、各プーリ３〜５はＶ溝プ
ーリが使用され、また、多リブベルトの場合には
多リブ溝プーリもしくは平プーリが使用され、さ
らに、歯付ベルトの場合には歯付プーリが使用さ
れる。 上記伝動ベルト６の巻き掛けにおいて、駆動プ
ーリ３は図中矢符Ｒの方向に回転するものであつ
て、図中６Ａは駆動プーリ３の引張側における最
大張りスパン、６Ｂは駆動プーリ３の弛み側にお
ける最低張力スパン、６Ｃは従動プーリ４，５間
の第２張りスパンである。 上記最大張りスパン６Ａには、張力調整手段７
が配設されている。この張力調整手段７は、伝動
ベルト６の背面に対し外側からアイドラプーリ８
が移動可能に接触し、このアイドラプーリ８をス
プリング等の弾性体９により伝動ベルト６に所定
の付勢力で圧接し、ベルト張力の変動に応じて上
記弾性体９が変形することによりアイドラプーリ
８が移動し、最大張りスパン６Ａにおける張力の
最高値を規制し、張力変動を吸収するように構成
されている。 また、最低張力スパン６Ｂにはテンシヨナ１０
が配設され、このテンシヨナ１０は、伝動ベルト
６の背面に外側から当接する移動可能なアイドラ
プーリ１１と、該アイドラプーリ１１を付勢する
スプリング１２とからなる。 上記張力調整手段７は、第２図に示すように、
伝動ベルト６の内側から外側に該伝動ベルト６を
付勢するようにアイドラプーリ８を伝動ベルト６
の内面に接触させて配設してもよく、また、テン
シヨナ１０についても張力調整手段７と同様に内
側から付勢するように配設してもよい。一方、上
記テンシヨナ１０は必要に応じて配設されるもの
であつて、第３図に示すように、省略される場合
もある。第２図及び第３図においては、第１図と
同一構造部分には同一符号を付してその説明を省
略する。 さらに、従動プーリ４，５の設置数も駆動する
補機の数に応じて増減されるものであり、これら
の補機の配置に応じて張力調整手段７を上記の如
くベルト６の外方もしくは内方に配設するもので
ある。 上記張力調整手段７の具体的な構造例を第４図
〜第６図に示す。第４図の張力調整手段７Ａは、
伝動ベルト６に接触するアイドラプーリ８を支持
するアーム１３を揺動自在に枢着し、このアーム
１３に引張スプリング１４を連結することで該ア
ーム１３を伝動ベルト６に圧接する弾性体９Ａを
構成してなる。第５図の張力調整手段７Ｂは、ア
イドラプーリ８を支持するアーム１３を捩りスプ
リングもしくは渦巻きスプリングを内蔵してなる
弾性体９Ｂを介して揺動可能に支持し、アイドラ
プーリ８を伝動ベルト６に付勢するものである。
また、第６図の張力調整手段７Ｃは、アイドラプ
ーリ８を支持するアーム１３をラバースプリング
１５よりなる弾性体９Ｃを介してピン１６に揺動
可能に支持し、ラバースプリング１５の変形によ
る弾性力でアイドラプーリ８を伝動ベルト６に付
勢するものである。 次に、上記実施例の作用について説明する。内
燃機関のクランク軸２の回転には、第７図Ａに示
すような角速度ωの変動が発生している。この振
動次数は、一般に変位の大きい低速域では、（シ
リンダ数／２）次成分の変動が主であるが、高速
回転になるとクランク軸２の固有振動数付近で共
振し、振動次数の支配的なものが変化する。 上記クランク軸２の角速度変動に対応した最大
張りスパン６Ａにおけるベルト張力の変動は、張
力調整手段７を有しない場合には、第７図Ｂに示
すように、第７図Ａの角速度ωの変動と同じ周波
数で変化している。つまり、クランク軸２の変動
に追従して発生する従動プーリ４の慣性力により
張力は上昇し、変動が小さいとき又はテンシヨナ
１０の作用により張力が伝動ベルト６の伝動能力
以内のときは、伝動ベルト６はスリツプもしくは
目飛びを生起することなく上記駆動プーリ３の変
動に追従する。 一方、駆動プーリ３での変動が大きくなり、張
力がベルト伝動能力を越えた場合は、第７図Ｃに
示すように、伝動ベルト６はスリツプもしくは目
飛びを起し、ａ部の如く頂部がカツトされた変動
となり、この状態が継続すると伝動ベルト６は早
期に破損する。上記張力変動は、テンシヨナ１０
によつては吸収することはできない。つまり、最
大張りスパン６Ａで張力が上昇する変動のときに
は、最低張力スパン６Ｂでは張力が減少する変動
となり、テンシヨナ１０はこの張力の低下を上昇
するように作用するが、ベルトの寿命に影響する
最大張りスパン６Ａでの張力増大を吸収すること
はできない。 上記クランク軸２の角速度ωの変動に対し、最
大張りスパン６Ａに張力調整手段７を配設した場
合には、第７図Ｄに示すように、その張力変動幅
が小さくなる。つまり、クランク軸２の変動に伝
動ベルト６が追従することにより従動プーリ４
（補機）の慣性力を受け、最大張りスパン６Ａの
ベルト張力がまず高くなろうとする。ところが、
この張力上昇は張力調整手段７により、そのアイ
ドラプーリ８が弾性体９に抗して移動し、張力上
昇が吸収緩和されてその上昇を抑制するととも
に、張力減少時に弾性体９の変形が復元してその
弾性力により伝動ベルト６を付勢してその張力が
上昇し、張力変動幅を減少させるものである。よ
つて、クランク軸２の角速度変動は張力調整手段
７で調整されて従動プーリ４に伝達される変動は
小さくなる。 なお、上記張力調整手段７の作用に伴い、張力
の異常上昇時には、アイドラプーリ８の移動が大
きくなり、このためベルト６の弛み側すなわち最
低張力スパン６Ｂに対し張力調整手段７で吸収し
たベルト長さ相当が付加されて張力が大幅に低下
すると、駆動プーリ３でスリツプが生じることに
なるが、この最低張力スパン６Ｂに設けたテンシ
ヨナ１０で上記弛みを吸収して張力が上昇するこ
とによりスリツプの発生が防止できるので、張力
調整手段７とテンシヨナ１０とを併設することが
好ましい。しかし、クランク軸２の変動が比較的
小さいものでは張力調整手段７の配設だけで十分
である。 ここで、上記張力調整手段７の効果を確認した
試験例を示す。この試験は、自動車のデイーゼル
エンジン（排気量1800c.c.）における補機駆動用ベ
ルトとして多リブベルト（3PK990）を使用し、
張力調整手段７を付設したものとしないものとで
の走行距離に対するベルトの重量摩耗率を計測し
たものである。なお、クランク軸２に固定された
駆動プーリ３（直径140mm）に対し第１の補機と
してオルタネータの従動プーリ４（直径60mm）及
び第２の補機としてウオータポンプとフアンに連
結された従動プーリ５（直径130mm）が配設され、
最大張りスパン６Ａに張力調整手段７を設けると
ともに、最低張力スパン６Ｂにテンシヨナ１０を
設置した構成である。上記多リブベルトは、リブ
数が３で、リブ幅が3.56mm、ベルト厚さが5.8mm、
ベルト長さが990mmである。また、自動車は自動
変速機を備え、その走行距離は実車の市内走行距
離である。上記試験の結果を、参考例としてガソ
リンエンジン（排気量1800c.c.）の場合を対比し
て、次表に示す。
関するものである。 （従来の技術） 一般に、内燃機関においては、シリンダ内の爆
発力をクランク軸の回転に変換するため、その回
転力が１回転する間で大きく変化する。また、ク
ランク軸、フライホイール等の軽量化（低剛性
化）により、クランク軸の回転がさらに円滑性を
欠いて角速度が大きく変化する傾向にある。その
ため、クランク軸（出力軸）に固定される駆動プ
ーリ、例えばカムシヤフト駆動用のタイミングベ
ルトを掛けるプーリもしくは補機駆動用のＶベル
トまたは多リブベルトを掛けるプーリに強制的な
角速度変動が誘起する。 このクランク軸の駆動プーリの角速度変動は、
伝動ベルトを介して従動プーリを強制的に変動さ
せようと作用する。このとき従動側は、その変動
に相応した慣性力は、回転抵抗が発生し、本来の
従動負荷に加算もしくは減算され、この従動側の
負荷変動によりベルト張力も変動を受ける。 上記ベルト張力の変動は、ベルト応力の増大と
なつてベルト寿命を短縮するとともに、許容応力
を越えると、ベルトスリツプまたは歯付ベルトの
目飛びを生起しベルトの早期破損を誘発する。従
つて、この変動に耐え得るためには、ベルト幅を
大きくして伝動能力を向上させる必要がある。 特に、上記クランク軸の角速度変動はデイーゼ
ルエンジンにおいて大きく、ガソリンエンジンに
比較すると数倍のベルト幅を必要とする場合があ
る。しかるに、自動車のようにエンジンスペース
の狭いものでは、ベルト幅を増大することは困難
となり、ベルトを設計する際の障害となつてい
る。 上記問題点に対し、ベルトに作用する張力変動
を低減するものとして、実開昭54−113996号に示
されるように、駆動ギヤと従動ギヤとを連結する
歯付ベルトに周期的なトルク変動が発生するベル
ト伝動装置において、歯付ベルトと接触しながら
回転する偏心回転体を配設し、この偏心回転体に
よりベルトの張力変動を吸収するようにして、ベ
ルト目飛びを解消する技術が提案されている。 （発明が解決しようとする課題） しかるに、上記提案技術は、歯付ベルトにおい
ては効果があるが、スリツプのあるＶベルトもし
くは多リブベルトにおいては同様の効果を得るこ
とはできず、むしろ変動を助長する場合がある。
また、エンジン回転速度変動（振動）は、その使
用回転域に応じて支配的な次数が変化して変動幅
が増減するため、この提案技術では全回転域にお
いて有効に機能しない問題がある。 そこで、本発明はかかる点に鑑みてなされたも
ので、ベルト張力の変動を、助長することなく全
回転域で有効に吸収することで、前記従来の欠点
を解消せんとするものである。 （課題を解決するための手段） 上記の目的を達成するため、本願の第１発明で
は、内燃機関の出力軸に固定された駆動プーリ
と、該駆動プーリにより伝動ベルトを介して駆動
される１つ以上の従動プーリとを有するベルト伝
動装置において、上記駆動プーリの引張側におけ
るベルト張力の最大張りスパンに、ベルト張力の
変動に対応して該ベルトに接触して移動するプー
リを有し、ベルト張力の最高値を所定値以下に規
制する張力調整手段を配設したものとする。 さらに、本願の第２発明では、上記第１発明の
構成に加えて、駆動プーリの弛み側におけるベル
ト張力の最低張力カスパンにベルトの弛みを吸収
する公知のテンシヨナを付加したものとする。 （作用） これにより、第１及び第２発明では、内燃機関
の出力軸に大きな角速度変動があると、それがベ
ルトにシヨツクとして伝わるのを阻止するべく、
ベルト張力の最大張りスパンに張力調整手段を配
設したことにより、ベルト張力の最高値を所定値
以下に規制して張力変動が吸収緩和されることに
なる。 尚、従来より、ベルト伝動装置においてベルト
に必要伝動張力を付与するベルト引張装置（ベル
トテンシヨナ）が使用されている。このベルトテ
ンシヨナは、ベルトの伸びによる張力低下に起因
するスリツプを生じることなく、ベルトとプーリ
とが互いに作動的に相関関係を保つて回転できる
ように、一定のベルト張力を保持するためのもの
である。このようなベルトテンシヨナは、プーリ
間で最も張りの小さい場所、すなわち駆動プーリ
の弛み側の位置にベルトを押し付けるプーリを配
設し、駆動プーリの前後のベルト張力の差を一定
値にするように設けられているものであつて、本
発明の張力調整手段とはその基本思想を異にして
いる。 （実施例） 以下、本発明の実施例を図面に沿つて説明す
る。第１図に示す内燃機関のベルト伝動装置１に
おいて、２は内燃機関の出力軸としてのクランク
軸、３は該クランク軸２に固定された駆動プー
リ、４および５はそれぞれ補機駆動用の従動プー
リであつて、この補機としてはオルタネータ、ウ
オータポンプ、エアポンプ、エアコンプレツサ
ー、パワーステアリング用油圧ポンプもしくはカ
ム軸等がある。 また、６は上記駆動プーリ３及び従動プーリ
４，５に巻き掛けた伝動ベルトであつて、該伝動
ベルト６としてはＶベルト、多リブベルト、歯付
ベルト等が使用される。なお、上記伝動ベルト６
がＶベルトの場合には、各プーリ３〜５はＶ溝プ
ーリが使用され、また、多リブベルトの場合には
多リブ溝プーリもしくは平プーリが使用され、さ
らに、歯付ベルトの場合には歯付プーリが使用さ
れる。 上記伝動ベルト６の巻き掛けにおいて、駆動プ
ーリ３は図中矢符Ｒの方向に回転するものであつ
て、図中６Ａは駆動プーリ３の引張側における最
大張りスパン、６Ｂは駆動プーリ３の弛み側にお
ける最低張力スパン、６Ｃは従動プーリ４，５間
の第２張りスパンである。 上記最大張りスパン６Ａには、張力調整手段７
が配設されている。この張力調整手段７は、伝動
ベルト６の背面に対し外側からアイドラプーリ８
が移動可能に接触し、このアイドラプーリ８をス
プリング等の弾性体９により伝動ベルト６に所定
の付勢力で圧接し、ベルト張力の変動に応じて上
記弾性体９が変形することによりアイドラプーリ
８が移動し、最大張りスパン６Ａにおける張力の
最高値を規制し、張力変動を吸収するように構成
されている。 また、最低張力スパン６Ｂにはテンシヨナ１０
が配設され、このテンシヨナ１０は、伝動ベルト
６の背面に外側から当接する移動可能なアイドラ
プーリ１１と、該アイドラプーリ１１を付勢する
スプリング１２とからなる。 上記張力調整手段７は、第２図に示すように、
伝動ベルト６の内側から外側に該伝動ベルト６を
付勢するようにアイドラプーリ８を伝動ベルト６
の内面に接触させて配設してもよく、また、テン
シヨナ１０についても張力調整手段７と同様に内
側から付勢するように配設してもよい。一方、上
記テンシヨナ１０は必要に応じて配設されるもの
であつて、第３図に示すように、省略される場合
もある。第２図及び第３図においては、第１図と
同一構造部分には同一符号を付してその説明を省
略する。 さらに、従動プーリ４，５の設置数も駆動する
補機の数に応じて増減されるものであり、これら
の補機の配置に応じて張力調整手段７を上記の如
くベルト６の外方もしくは内方に配設するもので
ある。 上記張力調整手段７の具体的な構造例を第４図
〜第６図に示す。第４図の張力調整手段７Ａは、
伝動ベルト６に接触するアイドラプーリ８を支持
するアーム１３を揺動自在に枢着し、このアーム
１３に引張スプリング１４を連結することで該ア
ーム１３を伝動ベルト６に圧接する弾性体９Ａを
構成してなる。第５図の張力調整手段７Ｂは、ア
イドラプーリ８を支持するアーム１３を捩りスプ
リングもしくは渦巻きスプリングを内蔵してなる
弾性体９Ｂを介して揺動可能に支持し、アイドラ
プーリ８を伝動ベルト６に付勢するものである。
また、第６図の張力調整手段７Ｃは、アイドラプ
ーリ８を支持するアーム１３をラバースプリング
１５よりなる弾性体９Ｃを介してピン１６に揺動
可能に支持し、ラバースプリング１５の変形によ
る弾性力でアイドラプーリ８を伝動ベルト６に付
勢するものである。 次に、上記実施例の作用について説明する。内
燃機関のクランク軸２の回転には、第７図Ａに示
すような角速度ωの変動が発生している。この振
動次数は、一般に変位の大きい低速域では、（シ
リンダ数／２）次成分の変動が主であるが、高速
回転になるとクランク軸２の固有振動数付近で共
振し、振動次数の支配的なものが変化する。 上記クランク軸２の角速度変動に対応した最大
張りスパン６Ａにおけるベルト張力の変動は、張
力調整手段７を有しない場合には、第７図Ｂに示
すように、第７図Ａの角速度ωの変動と同じ周波
数で変化している。つまり、クランク軸２の変動
に追従して発生する従動プーリ４の慣性力により
張力は上昇し、変動が小さいとき又はテンシヨナ
１０の作用により張力が伝動ベルト６の伝動能力
以内のときは、伝動ベルト６はスリツプもしくは
目飛びを生起することなく上記駆動プーリ３の変
動に追従する。 一方、駆動プーリ３での変動が大きくなり、張
力がベルト伝動能力を越えた場合は、第７図Ｃに
示すように、伝動ベルト６はスリツプもしくは目
飛びを起し、ａ部の如く頂部がカツトされた変動
となり、この状態が継続すると伝動ベルト６は早
期に破損する。上記張力変動は、テンシヨナ１０
によつては吸収することはできない。つまり、最
大張りスパン６Ａで張力が上昇する変動のときに
は、最低張力スパン６Ｂでは張力が減少する変動
となり、テンシヨナ１０はこの張力の低下を上昇
するように作用するが、ベルトの寿命に影響する
最大張りスパン６Ａでの張力増大を吸収すること
はできない。 上記クランク軸２の角速度ωの変動に対し、最
大張りスパン６Ａに張力調整手段７を配設した場
合には、第７図Ｄに示すように、その張力変動幅
が小さくなる。つまり、クランク軸２の変動に伝
動ベルト６が追従することにより従動プーリ４
（補機）の慣性力を受け、最大張りスパン６Ａの
ベルト張力がまず高くなろうとする。ところが、
この張力上昇は張力調整手段７により、そのアイ
ドラプーリ８が弾性体９に抗して移動し、張力上
昇が吸収緩和されてその上昇を抑制するととも
に、張力減少時に弾性体９の変形が復元してその
弾性力により伝動ベルト６を付勢してその張力が
上昇し、張力変動幅を減少させるものである。よ
つて、クランク軸２の角速度変動は張力調整手段
７で調整されて従動プーリ４に伝達される変動は
小さくなる。 なお、上記張力調整手段７の作用に伴い、張力
の異常上昇時には、アイドラプーリ８の移動が大
きくなり、このためベルト６の弛み側すなわち最
低張力スパン６Ｂに対し張力調整手段７で吸収し
たベルト長さ相当が付加されて張力が大幅に低下
すると、駆動プーリ３でスリツプが生じることに
なるが、この最低張力スパン６Ｂに設けたテンシ
ヨナ１０で上記弛みを吸収して張力が上昇するこ
とによりスリツプの発生が防止できるので、張力
調整手段７とテンシヨナ１０とを併設することが
好ましい。しかし、クランク軸２の変動が比較的
小さいものでは張力調整手段７の配設だけで十分
である。 ここで、上記張力調整手段７の効果を確認した
試験例を示す。この試験は、自動車のデイーゼル
エンジン（排気量1800c.c.）における補機駆動用ベ
ルトとして多リブベルト（3PK990）を使用し、
張力調整手段７を付設したものとしないものとで
の走行距離に対するベルトの重量摩耗率を計測し
たものである。なお、クランク軸２に固定された
駆動プーリ３（直径140mm）に対し第１の補機と
してオルタネータの従動プーリ４（直径60mm）及
び第２の補機としてウオータポンプとフアンに連
結された従動プーリ５（直径130mm）が配設され、
最大張りスパン６Ａに張力調整手段７を設けると
ともに、最低張力スパン６Ｂにテンシヨナ１０を
設置した構成である。上記多リブベルトは、リブ
数が３で、リブ幅が3.56mm、ベルト厚さが5.8mm、
ベルト長さが990mmである。また、自動車は自動
変速機を備え、その走行距離は実車の市内走行距
離である。上記試験の結果を、参考例としてガソ
リンエンジン（排気量1800c.c.）の場合を対比し
て、次表に示す。
【表】
上記表から明らかなように、張力調整手段７を
有する本発明ではベルトの摩耗が少なくスリツプ
の発生が防止されているのに比べ、張力調整手段
７を備えていない従来例では大きく摩耗して早期
に寿命に達している。 （発明の効果） 以上説明したように、本願の第１及び第２発明
によれば、ベルト張力の最大張りスパンに配設し
た張力調整手段により、内燃機関の出力軸におけ
る角速度変動に対応して生起するベルト張力の変
動を助長することなく全回転域で有効に吸収緩和
してその最高値を所定値以下に規制することがで
きるので、ベルト寿命を向上させることができ、
ひいてはベルト幅の低減化を図ることができるな
どの利点を有する。
有する本発明ではベルトの摩耗が少なくスリツプ
の発生が防止されているのに比べ、張力調整手段
７を備えていない従来例では大きく摩耗して早期
に寿命に達している。 （発明の効果） 以上説明したように、本願の第１及び第２発明
によれば、ベルト張力の最大張りスパンに配設し
た張力調整手段により、内燃機関の出力軸におけ
る角速度変動に対応して生起するベルト張力の変
動を助長することなく全回転域で有効に吸収緩和
してその最高値を所定値以下に規制することがで
きるので、ベルト寿命を向上させることができ、
ひいてはベルト幅の低減化を図ることができるな
どの利点を有する。
第１図は本発明のベルト伝動装置の一例を示す
概略構成図、第２図はベルト伝動装置の他の例を
示す同概略構成図、第３図はベルト伝動装置のさ
らに他の例を示す同概略構成図、第４図は張力調
整手段の一例を示す要部正面図、第５図は張力調
整手段の他の例を示す要部斜視図、第６図は張力
調整手段のさらに他の例を示す要部正面図、第７
図Ａ〜Ｄは張力調整手段の作用を説明するための
説明図である。 １……ベルト伝動装置、２……クランク軸、３
……駆動プーリ、４，５……従動プーリ、６……
伝動ベルト、６Ａ……最大張りスパン、６Ｂ……
最低張力スパン、６Ｃ……第２張りスパン、７…
…張力調整手段、８……アイドラプーリ、９……
弾性体、１０……テンシヨナ。
概略構成図、第２図はベルト伝動装置の他の例を
示す同概略構成図、第３図はベルト伝動装置のさ
らに他の例を示す同概略構成図、第４図は張力調
整手段の一例を示す要部正面図、第５図は張力調
整手段の他の例を示す要部斜視図、第６図は張力
調整手段のさらに他の例を示す要部正面図、第７
図Ａ〜Ｄは張力調整手段の作用を説明するための
説明図である。 １……ベルト伝動装置、２……クランク軸、３
……駆動プーリ、４，５……従動プーリ、６……
伝動ベルト、６Ａ……最大張りスパン、６Ｂ……
最低張力スパン、６Ｃ……第２張りスパン、７…
…張力調整手段、８……アイドラプーリ、９……
弾性体、１０……テンシヨナ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の出力軸に固定された駆動プーリ
と、該駆動プーリにより伝動ベルトを介して駆動
される１つ以上の従動プーリとを有するベルト伝
動装置において、上記駆動プーリの引張側におけ
るベルト張力の最大張りスパンに、ベルト張力の
変動に対応して該ベルトに接触して移動するプー
リを有し、ベルト張力の最高値を所定値以下に規
制する張力調整手段を配設したことを特徴とする
ベルト伝動装置。 ２ 内燃機関の出力軸に固定された駆動プーリ
と、該駆動プーリにより伝動ベルトを介して駆動
される１つ以上の従動プーリとを有するベルト伝
動装置において、上記駆動プーリの引張側におけ
るベルト張力の最大張りスパンに、ベルト張力の
変動に対応して該ベルトに接触して移動するプー
リを有し、ベルト張力の最高値を所定値以下に規
制する張力調整手段を配設するとともに、上記駆
動プーリの弛み側におけるベルト張力の最低張力
スパンにベルトの弛みを吸収するテンシヨナを配
設したことを特徴とするベルト伝動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10438182A JPS58220925A (ja) | 1982-06-16 | 1982-06-16 | ベルト伝動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10438182A JPS58220925A (ja) | 1982-06-16 | 1982-06-16 | ベルト伝動装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58220925A JPS58220925A (ja) | 1983-12-22 |
| JPH0248726B2 true JPH0248726B2 (ja) | 1990-10-26 |
Family
ID=14379180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10438182A Granted JPS58220925A (ja) | 1982-06-16 | 1982-06-16 | ベルト伝動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58220925A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19849886A1 (de) * | 1998-10-29 | 2000-05-11 | Bosch Gmbh Robert | Riementrieb, insbesondere bei Brennkraftmaschinen zum Antrieb von Nebenaggregaten eines Fahrzeugs |
| AU2001296468A1 (en) * | 2000-10-03 | 2002-04-15 | The Gates Corporation | Motor/generator and accessory belt drive system |
| KR100405536B1 (ko) * | 2000-12-29 | 2003-11-14 | 기아자동차주식회사 | 벨트 구동 방식의 엔진 시동 장치 |
| JP2009070459A (ja) * | 2007-09-12 | 2009-04-02 | Seiko Epson Corp | 搬送機構及びそれを備えた情報処理装置 |
| EP3361124B1 (en) | 2012-12-26 | 2019-10-30 | Litens Automotive Partnership | Orbital tensioner assembly |
| JP6248595B2 (ja) * | 2013-12-10 | 2017-12-20 | 三菱自動車工業株式会社 | ベルト張力調整機構 |
| US10520066B2 (en) | 2014-06-26 | 2019-12-31 | Litens Automotive Partnership | Orbital tensioner assembly |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5620149U (ja) * | 1979-07-23 | 1981-02-23 |
-
1982
- 1982-06-16 JP JP10438182A patent/JPS58220925A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58220925A (ja) | 1983-12-22 |
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