JPH0249940A - 内燃機関の燃料供給制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料供給制御装置Info
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- JPH0249940A JPH0249940A JP19888088A JP19888088A JPH0249940A JP H0249940 A JPH0249940 A JP H0249940A JP 19888088 A JP19888088 A JP 19888088A JP 19888088 A JP19888088 A JP 19888088A JP H0249940 A JPH0249940 A JP H0249940A
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- fuel injection
- injection valve
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、予混合気形成用の予備噴射を行う内燃機関の
燃料供給制御装置に関する。
燃料供給制御装置に関する。
〈従来の技術）
気筒毎に主燃料噴射弁を備える一方、吸気通路の上流部
で補助燃料噴射弁を設けて予備噴射を行い予混合気を形
成して気化熱による冷却作用で充填効率を高めたり、燃
焼性向上を図るようにしたものがある。
で補助燃料噴射弁を設けて予備噴射を行い予混合気を形
成して気化熱による冷却作用で充填効率を高めたり、燃
焼性向上を図るようにしたものがある。
尚、この種の予混合気形成を行うものでは、補助噴射弁
の下流側に超音波微粒化装置を設け、補助燃料噴射弁か
ら噴射された燃料を超音波装置の振動子に付着させて微
粒化を促進するようにしたものが一般化している（実開
昭６２−２００１５７号公報等参照）。
の下流側に超音波微粒化装置を設け、補助燃料噴射弁か
ら噴射された燃料を超音波装置の振動子に付着させて微
粒化を促進するようにしたものが一般化している（実開
昭６２−２００１５７号公報等参照）。
〈発明が解決しようとする課題〉
ところで、従来のこの種の装置にあっては、主燃料噴射
弁と補助燃料噴射弁との総噴射量に対する噴射量割合（
以下噴射率という）は予め設定された値に固定されてい
るが、過渡運転時においては、補助燃料噴射弁による噴
射率、即ち予混合率が高いと補助燃料噴射弁は上流側に
設けられているため、予備噴射された燃料の吸気通路壁
面への付着による燃焼室への供給遅れが大きくなり、空
燃比が加速時にはリーン、減速時にはリッチとなってし
まい過渡運転性能を損ねてしまうことがあった。
弁と補助燃料噴射弁との総噴射量に対する噴射量割合（
以下噴射率という）は予め設定された値に固定されてい
るが、過渡運転時においては、補助燃料噴射弁による噴
射率、即ち予混合率が高いと補助燃料噴射弁は上流側に
設けられているため、予備噴射された燃料の吸気通路壁
面への付着による燃焼室への供給遅れが大きくなり、空
燃比が加速時にはリーン、減速時にはリッチとなってし
まい過渡運転性能を損ねてしまうことがあった。
本発明は、このような従来の問題点に鑑みなされたもの
で、過渡運転時には運転状態に応じた減少率で補助燃料
噴射弁の噴射率を減少させることにより空燃比の変化を
抑制して過渡運転性能の向上を図ることを目的とする。
で、過渡運転時には運転状態に応じた減少率で補助燃料
噴射弁の噴射率を減少させることにより空燃比の変化を
抑制して過渡運転性能の向上を図ることを目的とする。
また、このようにして過渡運転時に噴射率を変化させた
後、定常運転に移行する際には、前噴射弁の噴射率を同
時に変化させると燃料供給遅れの差により空燃比が変動
してしまう。
後、定常運転に移行する際には、前噴射弁の噴射率を同
時に変化させると燃料供給遅れの差により空燃比が変動
してしまう。
そこで、この場合は主燃料噴射弁の噴射率の変化を遅ら
せることにより、空燃比の変動を抑制することを第２の
目的とする。
せることにより、空燃比の変動を抑制することを第２の
目的とする。
〈課題を解決するための手段〉
このため本発明は第１図に示すように、気筒毎に燃料噴
射する主燃料噴射弁を備えると共に、吸気通路の上流部
に全気筒に対して燃料噴射する予混合気形成用の補助燃
料噴射弁を備えてなる内燃機関の燃料供給制御装置にお
いて、機関の絞り弁開度の変化率を検出する絞り弁開度
変化率検出手段と、機関の冷却水温度を検出する水温検
出手段と、前記主燃料噴射弁及び補助燃料噴射弁からの
総噴射量に対する補助燃料噴射弁からの噴射量割合であ
る噴射率を、過渡運転時に絞り弁開度の変化率と冷却水
温度との検出値に基づいて減少させる予混合率制御手段
と、を含んで構成する。
射する主燃料噴射弁を備えると共に、吸気通路の上流部
に全気筒に対して燃料噴射する予混合気形成用の補助燃
料噴射弁を備えてなる内燃機関の燃料供給制御装置にお
いて、機関の絞り弁開度の変化率を検出する絞り弁開度
変化率検出手段と、機関の冷却水温度を検出する水温検
出手段と、前記主燃料噴射弁及び補助燃料噴射弁からの
総噴射量に対する補助燃料噴射弁からの噴射量割合であ
る噴射率を、過渡運転時に絞り弁開度の変化率と冷却水
温度との検出値に基づいて減少させる予混合率制御手段
と、を含んで構成する。
また、前記第２の目的達成のため、前記主燃料噴射弁及
び補助燃料噴射弁からの総噴射量に対する補助燃料噴射
弁からの噴射量割合である噴射率を、過渡運転時に減少
させる第１予混合率制御手段と、過渡運転から定常運転
に移行する際に、前記補助燃料噴射弁の噴射率を定常運
転時の噴射率に戻す変化速度に対して、主燃料噴射弁の
噴射率を定常運転時の噴射率に戻す変化速度に遅れを持
たせて制御する第２予混合率制御手段と、を含んで構成
する。
び補助燃料噴射弁からの総噴射量に対する補助燃料噴射
弁からの噴射量割合である噴射率を、過渡運転時に減少
させる第１予混合率制御手段と、過渡運転から定常運転
に移行する際に、前記補助燃料噴射弁の噴射率を定常運
転時の噴射率に戻す変化速度に対して、主燃料噴射弁の
噴射率を定常運転時の噴射率に戻す変化速度に遅れを持
たせて制御する第２予混合率制御手段と、を含んで構成
する。
く作用〉
過渡運転時には、予混合率制御手段により、補助燃料噴
射弁の噴射率が絞り弁開度の変化率及び冷却水温度の検
出値に基づいて制御される。
射弁の噴射率が絞り弁開度の変化率及び冷却水温度の検
出値に基づいて制御される。
ここで、絞り弁開度の変化率及び冷却水温度に基づいて
過渡の程度に応じた予備噴射燃料の吸気通路壁面への付
着量を推定することができる。したがって、該付着量に
対する供給遅れに見合って補助燃料噴射弁の噴射率を減
少させることにより空燃比の変化が効果的に抑制される
。
過渡の程度に応じた予備噴射燃料の吸気通路壁面への付
着量を推定することができる。したがって、該付着量に
対する供給遅れに見合って補助燃料噴射弁の噴射率を減
少させることにより空燃比の変化が効果的に抑制される
。
また、第１予混合制御手段により、上記等の方法によっ
て過渡運転時に補助燃料噴射弁の噴射率を減少させた後
、定常運転に移行する際に第２予混合率制御手段は、補
助燃料噴射弁の噴射率の変化率に対して、主燃料噴射弁
の噴射率の変化率に遅れを持たせて制御するため、この
間の空燃比の変動も抑制される。
て過渡運転時に補助燃料噴射弁の噴射率を減少させた後
、定常運転に移行する際に第２予混合率制御手段は、補
助燃料噴射弁の噴射率の変化率に対して、主燃料噴射弁
の噴射率の変化率に遅れを持たせて制御するため、この
間の空燃比の変動も抑制される。
〈実施例〉
以下に、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
一実施例の構成を示す第２図において、内燃機関１には
、吸気マニホールド２の各気筒の吸気ポート毎に所定の
タイミングで燃料噴射する主燃料噴射弁３が装着される
と共に、絞り弁４の上流側（若しくは下流側）近傍の吸
気通路上流部に全気筒に対して燃料噴射する補助燃料噴
射弁５が装着されている。
、吸気マニホールド２の各気筒の吸気ポート毎に所定の
タイミングで燃料噴射する主燃料噴射弁３が装着される
と共に、絞り弁４の上流側（若しくは下流側）近傍の吸
気通路上流部に全気筒に対して燃料噴射する補助燃料噴
射弁５が装着されている。
前記絞り弁４の下流側近傍には超音波微粒化装置６の振
動子６Ａが設けられ、補助燃料噴射弁から噴射された燃
料を付着させて超音波振動により微粒化させる。
動子６Ａが設けられ、補助燃料噴射弁から噴射された燃
料を付着させて超音波振動により微粒化させる。
前記絞り弁４には、該絞り弁４の開度を検出するスロッ
トルセンサ７が連結され、吸気マニホールド２の絞り弁
４より上流部には吸入空気流量Ｑを検出するエアフロー
メータ８が設けられる。この他、機関回転速度Ｎ検出用
のクランク角センサ９、冷却水温度検出手段としての水
温センサ１０゜空燃比フィードバック制御用の空燃比検
出のため排気中の酸素濃度を検出する０□センサ１１等
からの各信号がコントロールユニット１２に入力され、
コントロールユニット１２はこれら各信号に基づいて、
運転状態に応じた主燃料噴射弁３と補助燃料噴射弁５か
らの各燃料噴射量及び噴射時期を設定するようになって
いる。
トルセンサ７が連結され、吸気マニホールド２の絞り弁
４より上流部には吸入空気流量Ｑを検出するエアフロー
メータ８が設けられる。この他、機関回転速度Ｎ検出用
のクランク角センサ９、冷却水温度検出手段としての水
温センサ１０゜空燃比フィードバック制御用の空燃比検
出のため排気中の酸素濃度を検出する０□センサ１１等
からの各信号がコントロールユニット１２に入力され、
コントロールユニット１２はこれら各信号に基づいて、
運転状態に応じた主燃料噴射弁３と補助燃料噴射弁５か
らの各燃料噴射量及び噴射時期を設定するようになって
いる。
次に、前記コントロールユニット１２による燃料噴射制
御を第３図に示したフローチャートに従って説明する。
御を第３図に示したフローチャートに従って説明する。
ステップ（図ではＳと記す）１では、各種センサ類から
の信号を読み込む。
の信号を読み込む。
ステップ２では、機関回転１回転当たりの気筒毎の燃料
噴射量を主燃料噴射弁３のみで得る場合の基本噴射パル
ス幅ＭＴ、を次式により演算する。
噴射量を主燃料噴射弁３のみで得る場合の基本噴射パル
ス幅ＭＴ、を次式により演算する。
Ｍ Ｔ Ｆ ”” Ｋ ’ Ｑ ／ Ｎステップ３では
、機関回転速度Ｎと前記ＭＴ。
、機関回転速度Ｎと前記ＭＴ。
とに基づいてＲＯＭに記憶されたマツプから定常運転状
態に対応する予混合率ＫＲＢＩＮＪを検索する。
態に対応する予混合率ＫＲＢＩＮＪを検索する。
ステップ４では、スロットルセンサ７からの検出された
絞り弁４開度θの今回値と前回値との差即ち絞り弁開度
の変化率Δθを演算する。したがって、スロットルセン
サ７と、このステップ４の機能とで絞り弁開度変化率検
出手段が構成される。
絞り弁４開度θの今回値と前回値との差即ち絞り弁開度
の変化率Δθを演算する。したがって、スロットルセン
サ７と、このステップ４の機能とで絞り弁開度変化率検
出手段が構成される。
ステップ５では、前記絞り弁開度変化率Δθが０か否か
を判定する。
を判定する。
０でない過渡運転状態と判定されたときは、ステップ６
へ進み、前記絞り弁開度変化率Δθに基づいてＲＯＭに
記憶されたマツプから基本予混台率減少割合ＴＤＡＰＲ
［！を検索する。
へ進み、前記絞り弁開度変化率Δθに基づいてＲＯＭに
記憶されたマツプから基本予混台率減少割合ＴＤＡＰＲ
［！を検索する。
ここで、ＴＤＡＰＲＥは、Δθの絶対値が大である程大
に設定されているが、減速時（Δθく０）は減速前の燃
料壁流が流入することによるリッチ化の影響が大きいた
め、加速時（Δθ＞Ｏ）より大きく設定されている（第
５図（Ａ）参照）。
に設定されているが、減速時（Δθく０）は減速前の燃
料壁流が流入することによるリッチ化の影響が大きいた
め、加速時（Δθ＞Ｏ）より大きく設定されている（第
５図（Ａ）参照）。
次いでステップ７へ進み、水温センサ１０により検出さ
れた冷却水温度（以下水温という）ＴＩ−に基づいてＲ
ＯＭに記憶されたマツプから予混台率減少割合水温補正
率ＴＴＰＲＥを検索する。ここで、ＴＴＰＲＩＩ！は水
温Ｔ、４が低温である程気化されないまま壁流となって
付着する量が多いので、太き（設定されている（第５図
（Ｂ）参照）。
れた冷却水温度（以下水温という）ＴＩ−に基づいてＲ
ＯＭに記憶されたマツプから予混台率減少割合水温補正
率ＴＴＰＲＥを検索する。ここで、ＴＴＰＲＩＩ！は水
温Ｔ、４が低温である程気化されないまま壁流となって
付着する量が多いので、太き（設定されている（第５図
（Ｂ）参照）。
ステップ８では、前記検索された基本予混合率ＫＲＢ
ＩＮＪと、前記基本予混台率減少割合ＴＤＡＰＲＥ及び
予混台率減少割合水温補正率ＴＴＰＲＨとに基づいて次
式により予混合率ＲＢＩＮＪを演算する。
ＩＮＪと、前記基本予混台率減少割合ＴＤＡＰＲＥ及び
予混台率減少割合水温補正率ＴＴＰＲＨとに基づいて次
式により予混合率ＲＢＩＮＪを演算する。
ＲＢＩＮＪ −ＫＲＢＩＮＪ−ＴＤＡＰＲＥＸＴＴＰＲ
Ｅこの予混合率ＲＢＩＮＪは主燃料噴射弁３と補助燃料
噴射弁５からの総噴射量に対する補助燃料噴射弁５の噴
射量割合である噴射率に相当する値であり、したがって
前記各マツプとステップ６．７゜８の機能とが予混合率
制御手段（第１予混合率制御手段）に相当する。
Ｅこの予混合率ＲＢＩＮＪは主燃料噴射弁３と補助燃料
噴射弁５からの総噴射量に対する補助燃料噴射弁５の噴
射量割合である噴射率に相当する値であり、したがって
前記各マツプとステップ６．７゜８の機能とが予混合率
制御手段（第１予混合率制御手段）に相当する。
一方、ステップ５での判定で絞り弁開度変化率Δθが０
．即ち定常運転状態と判定されたときはステップ９に進
み、前回設定された補正予混合率ＲＢＩＮＪ −＋と基
本予混合率にＲＢＩＮＪとの差が０か否かを判定する。
．即ち定常運転状態と判定されたときはステップ９に進
み、前回設定された補正予混合率ＲＢＩＮＪ −＋と基
本予混合率にＲＢＩＮＪとの差が０か否かを判定する。
ΔθがＯでないとき、つまり過渡運転から定常運転に移
行した際は、ステップｌＯに進み、予混合変化率ＴＢＩ
ＮＪを次式により演算する。
行した際は、ステップｌＯに進み、予混合変化率ＴＢＩ
ＮＪを次式により演算する。
Ｔ８１ＮＪ＝Ｔ、。、 ＸＫＰＲＥＤ
ここで、Ｔい、ｆはクランク角センサ９から気筒間の回
転角位相差（４気筒では１８０°）毎に出力される基準
信号の入力周期、 ＫＰＲＥＤは予混合率の変化割合を
示す。
転角位相差（４気筒では１８０°）毎に出力される基準
信号の入力周期、 ＫＰＲＥＤは予混合率の変化割合を
示す。
次いでステップ１工に進み、主燃料噴射弁３の噴射率の
変化速度を補助燃料噴射弁５の噴射率の変化速度に対し
て遅らせるための予混合変化率補正値ＫＢＩＮＪを次式
により演算する。
変化速度を補助燃料噴射弁５の噴射率の変化速度に対し
て遅らせるための予混合変化率補正値ＫＢＩＮＪを次式
により演算する。
ＫＢＩＮＪ ＝にＩＮＪＮ ＸＫＩＮＪＴＷＸＫＴＮＪ
ＴＶＯＸＫＩＮＪＳＢここでにＩＮＪＮは機関回転速度
Ｎ、ＫＩＮＪＴＷは水温ＴＷＩにＩＮＪＴＶＯは絞り弁
開度θ、ＫＩＮＪＳＢは補助燃料噴射弁５の噴射パルス
幅ＳＴｉに対して夫々第６図に示すように設定された係
数である。
ＴＶＯＸＫＩＮＪＳＢここでにＩＮＪＮは機関回転速度
Ｎ、ＫＩＮＪＴＷは水温ＴＷＩにＩＮＪＴＶＯは絞り弁
開度θ、ＫＩＮＪＳＢは補助燃料噴射弁５の噴射パルス
幅ＳＴｉに対して夫々第６図に示すように設定された係
数である。
次いで、ステップ１２へ進み、前回の補正予混合率ＲＢ
ＩＮＪ −＋に前記演算された予混合変化率ＴＢＩＮＪ
を加算することにより新たな補正予混合率ＲＢＩＮＪを
設定する。
ＩＮＪ −＋に前記演算された予混合変化率ＴＢＩＮＪ
を加算することにより新たな補正予混合率ＲＢＩＮＪを
設定する。
ステップ１３では、主燃料噴射弁３の噴射率設定用の係
数ＭＲＢＩＮＪを次式により演算する。
数ＭＲＢＩＮＪを次式により演算する。
ＭＲＢＩＮＪ ＝ＲＢＩＮｊ −＋＋ＴＢＩＮＪ ＸＫ
ＢＩＮＪステップ１４では予混合率ＲＢＩＮＪと基本予
混合率ＫＲＢＩＮＪとを比較し、ＩＩＢＩＮＪ≦ＫＩＩ
ＢＩＮＪのときはステップ１５に進んで、基本予混合率
ＫＲＢＩＮＪを最新の予混合率ＲＢＩＮＪ及び係数ＭＲ
ＢＩＮＪとして更新するが、ＲＢＩＮＪ ＞にＲＢＩＮ
Ｊのときは、予混合率は既に定常時の設定値である基本
予混合率ＫＲＢＩＮＪに達しているので、このルーチン
を終了する。
ＢＩＮＪステップ１４では予混合率ＲＢＩＮＪと基本予
混合率ＫＲＢＩＮＪとを比較し、ＩＩＢＩＮＪ≦ＫＩＩ
ＢＩＮＪのときはステップ１５に進んで、基本予混合率
ＫＲＢＩＮＪを最新の予混合率ＲＢＩＮＪ及び係数ＭＲ
ＢＩＮＪとして更新するが、ＲＢＩＮＪ ＞にＲＢＩＮ
Ｊのときは、予混合率は既に定常時の設定値である基本
予混合率ＫＲＢＩＮＪに達しているので、このルーチン
を終了する。
尚、ステップ９の判定が０であるときも、ステップ１５
に進む。
に進む。
次に、かかる予混合率ＲＢＩＮＪ、係数ＭＲＢＩＮＪを
用いて主燃料噴射弁３と補助燃料噴射弁５からの燃料噴
射量ＭＴｉ とＳＴＩとを演算するルーチンを第４図に
従って説明する。
用いて主燃料噴射弁３と補助燃料噴射弁５からの燃料噴
射量ＭＴｉ とＳＴＩとを演算するルーチンを第４図に
従って説明する。
ステップ２１では、主燃料噴射弁３の有効噴射ノぐルス
幅ＭＴ、を次式により演算する。
幅ＭＴ、を次式により演算する。
ＭＴ、−ＭＴ、 ・α・Ｋ、・Ｃ０ＥＦ・ （１−Ｍ
ＲＢＩＮＪ） ここで、αは０．センサ１１からの信号に基づいて比例
積分制御等により設定される空燃比フィードバック制御
用のフィードバック補正係数、Ｋ。
ＲＢＩＮＪ） ここで、αは０．センサ１１からの信号に基づいて比例
積分制御等により設定される空燃比フィードバック制御
用のフィードバック補正係数、Ｋ。
はフィードバック補正係数αを基準値に近づけて過渡運
転時の応答性向上を図るための学習補正係数、Ｃ０ＥＦ
は水温Ｔい等に基づいて設定される各種補正係数を示す
。
転時の応答性向上を図るための学習補正係数、Ｃ０ＥＦ
は水温Ｔい等に基づいて設定される各種補正係数を示す
。
ステップ２２では、機関の１／２回転毎に行われる主燃
料噴射弁５の最終的な燃料噴射パルス幅ＭＴ。
料噴射弁５の最終的な燃料噴射パルス幅ＭＴ。
を次式により演算する。
ＭＴ、＝２ＸＭＴ、＋ＭＴｓ
但し、ＭＴ、はバッテリ電圧に基づく主燃料噴射弁３の
無効噴射パルス幅である。
無効噴射パルス幅である。
゛ステップ２３では、前記ＭＴ、相当の噴射量を気筒数
分の主燃料噴射弁３で噴射した場合の機関１回転当たり
の総噴射量を１個の補助燃料噴射弁５で得る場合の基本
噴射パルス幅Ｓ Ｔ Ｆを次式により演算する。
分の主燃料噴射弁３で噴射した場合の機関１回転当たり
の総噴射量を１個の補助燃料噴射弁５で得る場合の基本
噴射パルス幅Ｓ Ｔ Ｆを次式により演算する。
ＳＴＰ ＝ＭＴ、 ・Ｋ。
但し、Ｋ５は同一流量に対する補助燃料噴射弁５と主燃
料噴射弁３の噴射パルス幅の比率を示し、この値は燃料
噴射弁の本数と流量特性の相違によって決定される。
料噴射弁３の噴射パルス幅の比率を示し、この値は燃料
噴射弁の本数と流量特性の相違によって決定される。
ステップ２４では、補助燃料噴射弁５の有効噴射パルス
幅ＳＴ、を次式により演算する。
幅ＳＴ、を次式により演算する。
ＳＴ、＝ＳＴ、 ・α・Ｃ０ＥＦ−ＲＢＩＮＪステッ
プ２５では、補助燃料噴射弁５からの最終的な燃料噴射
パルス幅ＳＴｉを次式により演算する。
プ２５では、補助燃料噴射弁５からの最終的な燃料噴射
パルス幅ＳＴｉを次式により演算する。
ＳＴ 五 ＝１／２ＸＳＴ、 ＋ＳＴｓ但し、１／２
なる係数は、補助燃料噴射弁５が機関の１回転当たり２
回噴射を行うためであり、Ｓ Ｔ ｓはバッテリ電圧に
基づ（補助燃料噴射弁５の無効噴射パルス幅である。
なる係数は、補助燃料噴射弁５が機関の１回転当たり２
回噴射を行うためであり、Ｓ Ｔ ｓはバッテリ電圧に
基づ（補助燃料噴射弁５の無効噴射パルス幅である。
以上のようにして設定されたパルス幅ＳＴｔを持つ噴射
パルスをクランク角センサ８からの基準クランク角信号
入力毎に補助燃料噴射弁５に出力して予備噴射させる。
パルスをクランク角センサ８からの基準クランク角信号
入力毎に補助燃料噴射弁５に出力して予備噴射させる。
尚、気筒毎の主燃料噴射弁３からの燃料噴射も同一周期
で行われる。
で行われる。
かかる制御を行えば、過渡運転時は、絞り弁開度の変化
率Δθによって求まる加減速の程度と、水温Ｔ’ｗとに
基づいて予混合率ＲＢＩＮＪを減少補正するため、補助
燃料噴射弁５から噴射されて壁流となる燃料による空燃
比の変動を効果的に抑制できる（第７図（Ａ）実線参照
：点線は予混合率ＲＢＩＮＪを減少させないとき）。
率Δθによって求まる加減速の程度と、水温Ｔ’ｗとに
基づいて予混合率ＲＢＩＮＪを減少補正するため、補助
燃料噴射弁５から噴射されて壁流となる燃料による空燃
比の変動を効果的に抑制できる（第７図（Ａ）実線参照
：点線は予混合率ＲＢＩＮＪを減少させないとき）。
また、過渡運転から定常運転に移行する際には補助燃料
噴射弁５からの噴射燃料による空燃比変化に対して主燃
料噴射弁３からの噴射燃料による空燃比変化の応答性が
早いため、補助燃料噴射弁５の噴射率を定常時の噴射率
に戻す変化速度と、主燃料噴射弁３の噴射率を定常時の
噴射率に戻す変化速度とを同一とした場合には、空燃比
が大きく変化するが（第７図（Ｂ）の点線参照）、第２
発明を含む本実施例では前者の変化速度を後者の変化速
度に対してを遅らせる構成としたため、空燃比の変化を
抑制できる（第７図（Ｂ）の実線参照）。
噴射弁５からの噴射燃料による空燃比変化に対して主燃
料噴射弁３からの噴射燃料による空燃比変化の応答性が
早いため、補助燃料噴射弁５の噴射率を定常時の噴射率
に戻す変化速度と、主燃料噴射弁３の噴射率を定常時の
噴射率に戻す変化速度とを同一とした場合には、空燃比
が大きく変化するが（第７図（Ｂ）の点線参照）、第２
発明を含む本実施例では前者の変化速度を後者の変化速
度に対してを遅らせる構成としたため、空燃比の変化を
抑制できる（第７図（Ｂ）の実線参照）。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば、過渡運転時、及び
過渡運転から定常運転への移行時に主燃料噴射弁と補助
燃料噴射弁との噴射率及び噴射率の変化速度を適正に制
御することにより、空燃比の変動を可及的に抑制でき、
運転性、排気エミッション特性を改善できる。
過渡運転から定常運転への移行時に主燃料噴射弁と補助
燃料噴射弁との噴射率及び噴射率の変化速度を適正に制
御することにより、空燃比の変動を可及的に抑制でき、
運転性、排気エミッション特性を改善できる。
第１図は、本発明の構成を示すブロック図、第２図は、
本発明の一実施例の構成を示す図、第３図は、同上実施
例の予混台率設定ルーチンを示すフローチャート、第４
図は、同上実施例の燃料噴射量設定ルーチンを示すフロ
ーチャート、第５図（Ａ）は同上実施例の絞り弁開度変
化率に対する予混合率の補正係数の関係を示す線図、同
図（Ｂ）は同じく水温に対する予混合率の補正係数の関
係を示す線図、第６図（Ａ）は同上実施例の予混合変化
率補正値ＫＢＩＮＪの機関回転速度Ｎに対する係数、同
図（Ｂ）は同じく水？ＩＡ’ｒ、に対する係数。 同図（Ｃ）は同じく絞り弁開度に対する係数、同種状態
量を示す線図、同図（Ｂ）は同上実施例の過渡運転から
定常運転へ移行する際の各種状態量を示す線図である。 １・・・機関 ３・・・主燃料噴射弁 ５・・・補
助燃料噴射弁 ７・・・スロットルセンサ ８・・
・エアフローメータ ９・・・クランク角センサ
１０・・・水温センサ １２・・・コントロールユニ
ット第２１１１ 第４ 図 ＃ｆ５図 （Ａ） （Ｂ）
本発明の一実施例の構成を示す図、第３図は、同上実施
例の予混台率設定ルーチンを示すフローチャート、第４
図は、同上実施例の燃料噴射量設定ルーチンを示すフロ
ーチャート、第５図（Ａ）は同上実施例の絞り弁開度変
化率に対する予混合率の補正係数の関係を示す線図、同
図（Ｂ）は同じく水温に対する予混合率の補正係数の関
係を示す線図、第６図（Ａ）は同上実施例の予混合変化
率補正値ＫＢＩＮＪの機関回転速度Ｎに対する係数、同
図（Ｂ）は同じく水？ＩＡ’ｒ、に対する係数。 同図（Ｃ）は同じく絞り弁開度に対する係数、同種状態
量を示す線図、同図（Ｂ）は同上実施例の過渡運転から
定常運転へ移行する際の各種状態量を示す線図である。 １・・・機関 ３・・・主燃料噴射弁 ５・・・補
助燃料噴射弁 ７・・・スロットルセンサ ８・・
・エアフローメータ ９・・・クランク角センサ
１０・・・水温センサ １２・・・コントロールユニ
ット第２１１１ 第４ 図 ＃ｆ５図 （Ａ） （Ｂ）
Claims (2)
- （１）気筒毎に燃料噴射する主燃料噴射弁を備えると共
に、吸気通路の上流部に全気筒に対して燃料噴射する予
混合気形成用の補助燃料噴射弁を備えてなる内燃機関の
燃料供給制御装置において、機関の絞り弁開度の変化率
を検出する絞り弁開度変化率検出手段と、機関の冷却水
温度を検出する冷却水温度検出手段と、前記主燃料噴射
弁及び補助燃料噴射弁からの総噴射量に対する補助燃料
噴射弁からの噴射量割合である噴射率を、過渡運転時に
絞り弁開度の変化率と冷却水温度との検出値に基づいて
減少させる予混合率制御手段と、を含んで構成したこと
を特徴とする内燃機関の燃料供給制御装置。 - （２）気筒毎に燃料噴射する主燃料噴射弁を備えると共
に、吸気通路の上流部に全気筒に対して燃料噴射する予
混合気形成用の補助燃料噴射弁を備えてなる内燃機関の
燃料供給制御装置において、前記主燃料噴射弁及び補助
燃料噴射弁からの総噴射量に対する補助燃料噴射弁から
の噴射量割合である噴射率を、過渡運転時に減少させる
第１予混合率制御手段と、過渡運転から定常運転に移行
する際に、前記補助燃料噴射弁の噴射率を定常運転時の
噴射率に戻す変化速度に対して、主燃料噴射弁の噴射率
を定常運転時の噴射率に戻す変化速度に遅れを持たせて
制御する第２予混合率制御手段と、を含んで構成したこ
とを特徴とする内燃機関の燃料供給制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19888088A JPH0249940A (ja) | 1988-08-11 | 1988-08-11 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19888088A JPH0249940A (ja) | 1988-08-11 | 1988-08-11 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0249940A true JPH0249940A (ja) | 1990-02-20 |
Family
ID=16398458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19888088A Pending JPH0249940A (ja) | 1988-08-11 | 1988-08-11 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0249940A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1398480A3 (en) * | 2002-09-11 | 2006-06-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system for internal combustion engine |
| JP2012225224A (ja) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 燃料噴射制御装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217329A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS62288336A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-15 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS63147952A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-20 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 |
-
1988
- 1988-08-11 JP JP19888088A patent/JPH0249940A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217329A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS62288336A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-15 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS63147952A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-20 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1398480A3 (en) * | 2002-09-11 | 2006-06-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system for internal combustion engine |
| JP2012225224A (ja) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 燃料噴射制御装置 |
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