JPH0250713B2 - - Google Patents
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- JPH0250713B2 JPH0250713B2 JP60125894A JP12589485A JPH0250713B2 JP H0250713 B2 JPH0250713 B2 JP H0250713B2 JP 60125894 A JP60125894 A JP 60125894A JP 12589485 A JP12589485 A JP 12589485A JP H0250713 B2 JPH0250713 B2 JP H0250713B2
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- JP
- Japan
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- current
- value
- converter
- transistor
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は基準値と出力制御値との差を増幅して
得られた値を電流基準信号とし、該電流基準信号
とスイツチング素子の毎導通時の電流積分値とを
一致するよう制御するDC−DCコンバータユニツ
トを複数台並列運転するDC−DCコンバータ装置
に関する。
得られた値を電流基準信号とし、該電流基準信号
とスイツチング素子の毎導通時の電流積分値とを
一致するよう制御するDC−DCコンバータユニツ
トを複数台並列運転するDC−DCコンバータ装置
に関する。
停電すると影響の大きなシステムの電源は並列
冗長運転されるが、並列運転中の１台が故障した
場合故障機を速やかに検出し並列運転より切り離
し、修理する必要がある。
冗長運転されるが、並列運転中の１台が故障した
場合故障機を速やかに検出し並列運転より切り離
し、修理する必要がある。
従来、直流電圧を変換するDC−DCコンバータ
の並列運転での事故機の判別方法には、出力電流
の分担割合を比較する方法、出力整流ダイオード
の入出力電圧差を比較する方法等がある。
の並列運転での事故機の判別方法には、出力電流
の分担割合を比較する方法、出力整流ダイオード
の入出力電圧差を比較する方法等がある。
しかし、出力電流の分担割合を比較する方法は
電流検出用の変流器が必要で、しかも並列運転台
数の変更に対して追従する回路が必要であり複雑
であるという欠点がある。
電流検出用の変流器が必要で、しかも並列運転台
数の変更に対して追従する回路が必要であり複雑
であるという欠点がある。
また、出力整流ダイオードの入出力電圧差を比
較する方法は、上記出力整流ダイオードに電流が
流れてさえいればダイオードの電圧降下は殆ど一
のため負荷分担割合に大きな不平衡が生じても出
力さえ供給していれば検出できないという欠点が
ある。
較する方法は、上記出力整流ダイオードに電流が
流れてさえいればダイオードの電圧降下は殆ど一
のため負荷分担割合に大きな不平衡が生じても出
力さえ供給していれば検出できないという欠点が
ある。
本発明は以上の欠点を除去するために、基準値
と出力制御値との差を増幅して得られた値を電流
基準信号とし、該電流基準信号とスイツチング素
子の毎導通時の電流積分値とを一致するよう制御
するDC−DCコンバータユニツトを複数台並列冗
長運転するDC−DCコンバータ装置において、上
記DC−DCコンバータユニツト毎に上記スイツチ
ング素子の電流の和の平均値と上記電流基準信号
とを比較し、一定以上の差異が一定期間持続した
DC−DCコンバータユニツトを故障と判断し並列
運転より切り離す選択遮断回路を備えたことを特
徴とするDC−DCコンバータ装置を提供するもの
である。
と出力制御値との差を増幅して得られた値を電流
基準信号とし、該電流基準信号とスイツチング素
子の毎導通時の電流積分値とを一致するよう制御
するDC−DCコンバータユニツトを複数台並列冗
長運転するDC−DCコンバータ装置において、上
記DC−DCコンバータユニツト毎に上記スイツチ
ング素子の電流の和の平均値と上記電流基準信号
とを比較し、一定以上の差異が一定期間持続した
DC−DCコンバータユニツトを故障と判断し並列
運転より切り離す選択遮断回路を備えたことを特
徴とするDC−DCコンバータ装置を提供するもの
である。
第１図は本発明の一実施例を示す図である。同
図において、スイツチング素子であるトランジス
タ１，１′を駆動回路２，２′で駆動しスイツチン
グさせ直流電源３の電圧Eiを交流電圧に変換し、
トランス４で絶縁・変圧、整流回路５で整流、コ
ンデンサC1で平滑し、ダイオード６を介して負
荷７に電力を供給する。トランジスタ１，１′に
同時にオン期間を設けるとトランス４の巻数比を
１としたとき出力電圧は入力電圧より高くなるの
で昇圧モードという、逆に同時オフ期間を設ける
と出力電圧は入力電圧より低くなるので降圧モー
ドという。第２図は第１図の昇圧モード時の動作
波形図でありイはトランジスタ１ロはトランジス
タ１′ハはリアクトルＬニはトランス４の２次の
夫々電流波形を示す。先ず時刻t1でトランジスタ
１，１′が同時にオンするとトランス４は短絡と
なり入力電圧は全てリアクトルＬで負担する。リ
アクトルＬの電流はEi／Ｌの傾きで上昇し各トラ
ンジスタに分流する。次に時刻t2でトランジスタ
１′がオフすると、リアクトルＬの電流は全てト
ランジスタ１に流れ、トランス４は短絡を解かれ
２次側に電力を供給する。この時リアクトルの電
流は出力電圧をEpとすると（Ep−Ei）／Ｌの傾き
で下降する。時刻t3で再び同時オンとなると時刻
t1のときと同様にリアクトルＬの電流は上昇す
る。時刻t4でトランジスタ１がオフすると時刻t2
のときと同様にトランジスタ１′の電流はリアク
トルＬの電流が全て流れ負荷７に電力を供給す
る。尚、リアクトルＬの２次側はダイオード８で
阻止され開放と等価である。この昇降圧コンバー
タの制御方法は、出力電圧を抵抗器R1，R2で降
圧し基準電源９の電圧との誤差電圧を誤差増幅器
１０で増幅し、ホトカプラ等の信号絶縁伝達回路
１１でコンバータ側へ電流基準信号として送り出
す。電流基準信号として送り出すのは電流分担が
均等にでき、並列運転台数に影響を受けないから
である。一方、トランジスタ１，１′の電流を変
流器１２，１２′で検出し変換回路１３，１３′で
電流源１４，１４′に変換した電流でコンデンサ
C2，C2′を充電しコンパレータ２４，２４′で電流
基準信号と比較し、該電流基準信号と一致した時
点でトランジスタ１，１′をオフするように制御
する。従つてトランジスタの電流をｉ（ｔ）、トラ
ンジスタ電流を電流源に変換する変流比をＮ、電
流基準信号の電圧をEr、オン期間をτ、周期をＴ
とすると、コンデンサC2の電圧eC2は次式のよう
になる。
図において、スイツチング素子であるトランジス
タ１，１′を駆動回路２，２′で駆動しスイツチン
グさせ直流電源３の電圧Eiを交流電圧に変換し、
トランス４で絶縁・変圧、整流回路５で整流、コ
ンデンサC1で平滑し、ダイオード６を介して負
荷７に電力を供給する。トランジスタ１，１′に
同時にオン期間を設けるとトランス４の巻数比を
１としたとき出力電圧は入力電圧より高くなるの
で昇圧モードという、逆に同時オフ期間を設ける
と出力電圧は入力電圧より低くなるので降圧モー
ドという。第２図は第１図の昇圧モード時の動作
波形図でありイはトランジスタ１ロはトランジス
タ１′ハはリアクトルＬニはトランス４の２次の
夫々電流波形を示す。先ず時刻t1でトランジスタ
１，１′が同時にオンするとトランス４は短絡と
なり入力電圧は全てリアクトルＬで負担する。リ
アクトルＬの電流はEi／Ｌの傾きで上昇し各トラ
ンジスタに分流する。次に時刻t2でトランジスタ
１′がオフすると、リアクトルＬの電流は全てト
ランジスタ１に流れ、トランス４は短絡を解かれ
２次側に電力を供給する。この時リアクトルの電
流は出力電圧をEpとすると（Ep−Ei）／Ｌの傾き
で下降する。時刻t3で再び同時オンとなると時刻
t1のときと同様にリアクトルＬの電流は上昇す
る。時刻t4でトランジスタ１がオフすると時刻t2
のときと同様にトランジスタ１′の電流はリアク
トルＬの電流が全て流れ負荷７に電力を供給す
る。尚、リアクトルＬの２次側はダイオード８で
阻止され開放と等価である。この昇降圧コンバー
タの制御方法は、出力電圧を抵抗器R1，R2で降
圧し基準電源９の電圧との誤差電圧を誤差増幅器
１０で増幅し、ホトカプラ等の信号絶縁伝達回路
１１でコンバータ側へ電流基準信号として送り出
す。電流基準信号として送り出すのは電流分担が
均等にでき、並列運転台数に影響を受けないから
である。一方、トランジスタ１，１′の電流を変
流器１２，１２′で検出し変換回路１３，１３′で
電流源１４，１４′に変換した電流でコンデンサ
C2，C2′を充電しコンパレータ２４，２４′で電流
基準信号と比較し、該電流基準信号と一致した時
点でトランジスタ１，１′をオフするように制御
する。従つてトランジスタの電流をｉ（ｔ）、トラ
ンジスタ電流を電流源に変換する変流比をＮ、電
流基準信号の電圧をEr、オン期間をτ、周期をＴ
とすると、コンデンサC2の電圧eC2は次式のよう
になる。
eC2＝１／C2∫〓pｉ（ｔ）／Ｎdt＝Er
また、トランジスタ電流の平均値Iaは、オフ期
間の電流が零であるから Ia＝１／Ｔ∫T pｉ（ｔ）dt＝１／Ｔ∫〓pｉ（ｔ）dt となり、次式が導かれる。
間の電流が零であるから Ia＝１／Ｔ∫T pｉ（ｔ）dt＝１／Ｔ∫〓pｉ（ｔ）dt となり、次式が導かれる。
Er＝Ia／ＮＴ１／C2 ……(1)
一方、コンデンサC3の電流eC3はトランジスタ
１，１′の電流i1，i1′を変流器１２，１２′で検出
し変換回路１３，１３′で電流源１５，１５′に変
換した電流を抵抗器R3，R4に流し、電流i1とi2の
平均値は等しく、コンデンサC3が充分に大きい
とすれば eC3＝１／Ｔ∫T pi1＋i2／Ｎ（R3＋R4）dt＝
２×Ia／Ｎ（R3＋R4）……(2) となり、(1)式と(2)式の関係により異常を検出する
ことができる。
１，１′の電流i1，i1′を変流器１２，１２′で検出
し変換回路１３，１３′で電流源１５，１５′に変
換した電流を抵抗器R3，R4に流し、電流i1とi2の
平均値は等しく、コンデンサC3が充分に大きい
とすれば eC3＝１／Ｔ∫T pi1＋i2／Ｎ（R3＋R4）dt＝
２×Ia／Ｎ（R3＋R4）……(2) となり、(1)式と(2)式の関係により異常を検出する
ことができる。
正常時トランジスタ１，１′に流すべき電流の
平均値をIrとしたとき、トランジスタの電流が
（１−ｒ）Irより小さくなるときに不足電流、（１
＋ｒ）Irより大きくなるときに過電流とし、夫々
コンパレータ１６，１７で検出すると次式が成り
立つ。
平均値をIrとしたとき、トランジスタの電流が
（１−ｒ）Irより小さくなるときに不足電流、（１
＋ｒ）Irより大きくなるときに過電流とし、夫々
コンパレータ１６，１７で検出すると次式が成り
立つ。
２（１−ｒ）Ir／Ｎ（R3＋R4）＝Er＝Ir／Ｎ・Ｔ／C3…
…(3) ２（１＋ｒ）Ir／Ｎ・R4＝Er＝Ir／Ｎ・Ｔ／C3 ……(4) (3)、(4)式より R3＝ｒ／１−r2・Ｔ／C3 ……(5) R4＝Ｔ／２（１＋ｒ）C3 ……(6) が求まる。従つて(5)、(6)式よりR3，R4を適当に
選ぶことにより、不平衡電流ｒを任意に変えるこ
とができ任意の不平衡で異常を検出できる。更に
(5)、(6)式にはIrは含まれないため負荷電流には影
響されず任意の負荷電流で検出することができる
ことがわかる。
…(3) ２（１＋ｒ）Ir／Ｎ・R4＝Er＝Ir／Ｎ・Ｔ／C3 ……(4) (3)、(4)式より R3＝ｒ／１−r2・Ｔ／C3 ……(5) R4＝Ｔ／２（１＋ｒ）C3 ……(6) が求まる。従つて(5)、(6)式よりR3，R4を適当に
選ぶことにより、不平衡電流ｒを任意に変えるこ
とができ任意の不平衡で異常を検出できる。更に
(5)、(6)式にはIrは含まれないため負荷電流には影
響されず任意の負荷電流で検出することができる
ことがわかる。
一方、前述した基準値と出力制御値との誤差値
を電流基準とし、トランジスタの毎導通時の電流
積分値に一致するように制御するコンバータを並
列運転した場合、基準値は並列運転台数に追従し
て変化する。例えば基準値を出力電圧基準とし出
力制御値を出力電圧としたコンバータをＮ台並列
運転し負荷に電力を供給しているとき１台切り離
すと、切り離す前の電流をそのまゝ負荷に供給す
ると負荷電流はＮ−１／Ｎとなり減少する。すると 出力電圧はＮ−１／Ｎに減少し出力電圧基準との差 が増加し誤差値（電流基準）が増加する。この誤
差値と各コンバータのトランジスタの毎導通時の
電流積分値を一致するよう制御するので各コンバ
ータのトランジスタの電流積分値は出力電圧基準
と出力電圧とが等しくなるまで増加する。逆に運
転台数が増えると負荷電流が増加し出力電圧が上
昇し電流基準が下がり各コンバータのトランジス
タの電流積分値が下がり出力電流基準と出力電圧
とが一致する。このように電流基準信号は並列運
転台数に追従するため並列運転台数に応じて不平
衡検出回路を操作することなく不平衡を検出でき
る。異常を検出後オア論理回路１８を介し、時限
回路１９で時限をとり、制御回路２０へ異常信号
を送出しコンバータを停止すると同時にトリツプ
コイル２１を駆動して入力ブレーカ２２を遮断す
る。コンバータ２３停止後他の正常なコンバータ
２３′からの流れ込みはダイオード６で防ぐ。尚、
異常検出後時限をとるのは起動時や負荷急変時等
過渡的に負荷分担の不均衡が生じた時動作させな
いためである。
を電流基準とし、トランジスタの毎導通時の電流
積分値に一致するように制御するコンバータを並
列運転した場合、基準値は並列運転台数に追従し
て変化する。例えば基準値を出力電圧基準とし出
力制御値を出力電圧としたコンバータをＮ台並列
運転し負荷に電力を供給しているとき１台切り離
すと、切り離す前の電流をそのまゝ負荷に供給す
ると負荷電流はＮ−１／Ｎとなり減少する。すると 出力電圧はＮ−１／Ｎに減少し出力電圧基準との差 が増加し誤差値（電流基準）が増加する。この誤
差値と各コンバータのトランジスタの毎導通時の
電流積分値を一致するよう制御するので各コンバ
ータのトランジスタの電流積分値は出力電圧基準
と出力電圧とが等しくなるまで増加する。逆に運
転台数が増えると負荷電流が増加し出力電圧が上
昇し電流基準が下がり各コンバータのトランジス
タの電流積分値が下がり出力電流基準と出力電圧
とが一致する。このように電流基準信号は並列運
転台数に追従するため並列運転台数に応じて不平
衡検出回路を操作することなく不平衡を検出でき
る。異常を検出後オア論理回路１８を介し、時限
回路１９で時限をとり、制御回路２０へ異常信号
を送出しコンバータを停止すると同時にトリツプ
コイル２１を駆動して入力ブレーカ２２を遮断す
る。コンバータ２３停止後他の正常なコンバータ
２３′からの流れ込みはダイオード６で防ぐ。尚、
異常検出後時限をとるのは起動時や負荷急変時等
過渡的に負荷分担の不均衡が生じた時動作させな
いためである。
一方、不均衡の割合は軽負荷や無負荷時も変ら
ないため不平衡の絶対量が小さくとも異常として
しまう。例えばｒ＝0.2とし全負荷で100Aを基準
とすると全負荷時は20Aの過不足で故障である
が、50Aのときは10A，10Aのときは2A、1Aの
ときは0.2Aで故障となる。負荷変数が僅少であ
り、無負荷や軽負荷にならない場合はこれで良い
が、そうでない場合は部品のばらつき等によりあ
る程度の不平衡は生じるため軽負荷になると異常
でないのに遮断してしまうことがある。これを防
止するためには第３図に示すように検出値に絶対
値Ｊなる電流を加減すればよい。不足電流はＪな
る電流を抵抗器R5に流してやれば良くR5＝Ｔ／
2C2（１−ｒ）とすればトランジスタ電流が正常
時よりrIr＋Ｊ不足するときにコンパレータ１６
は遷移する。逆に過電流はＪだけ減らしてやれば
良くR4＝Ｔ／2C2（１＋ｒ）とすればトランジス
タ電流が正常時よりrIr＋Ｊ多くなつたときにコ
ンパレータ１７は遷移する。
ないため不平衡の絶対量が小さくとも異常として
しまう。例えばｒ＝0.2とし全負荷で100Aを基準
とすると全負荷時は20Aの過不足で故障である
が、50Aのときは10A，10Aのときは2A、1Aの
ときは0.2Aで故障となる。負荷変数が僅少であ
り、無負荷や軽負荷にならない場合はこれで良い
が、そうでない場合は部品のばらつき等によりあ
る程度の不平衡は生じるため軽負荷になると異常
でないのに遮断してしまうことがある。これを防
止するためには第３図に示すように検出値に絶対
値Ｊなる電流を加減すればよい。不足電流はＪな
る電流を抵抗器R5に流してやれば良くR5＝Ｔ／
2C2（１−ｒ）とすればトランジスタ電流が正常
時よりrIr＋Ｊ不足するときにコンパレータ１６
は遷移する。逆に過電流はＪだけ減らしてやれば
良くR4＝Ｔ／2C2（１＋ｒ）とすればトランジス
タ電流が正常時よりrIr＋Ｊ多くなつたときにコ
ンパレータ１７は遷移する。
第４図は１石フオワード形コンバータに適用し
た実施例であり動作波形を第５図に示す。第５図
イはトランジスタ１の電流ロはリアクトルL′の電
流ハはトランス４の１次巻線電圧で時刻t1でトラ
ンジスタ１がオンするとトランス４の巻数比を１
とすると初期値Ipが流れ（Ei−Ep）／L′の傾きで
上昇し２次側のリアクトルL′に同電流が流れる。
時刻t2でトランジスタ１がオフするとトランジス
タの電流が遮断されリアクトルL′の電流はダイオ
ード２５を介して流れEp／L′の傾きで減少する。
トランス４の励磁電流はダイオード８を介して直
流電源３に帰還され時刻t3で励磁はリセツトされ
る。時刻t4で再びトランジスタ１をオンさせ、こ
の動作を繰返す。このように動作するフオワード
形コンバータもプツシユプル形と同様な回路構成
で選択遮断ができる。コンデンサC2の電位は第
１図の実施例で述べたのと同じであり、コンデン
サC3の電位はトランジスタが１個であるので(2)
式を1/2にすれば良いので R3＝2r／（１−ｒ）2・Ｔ／C2……(7) R4＝Ｔ／（１＋ｒ）C2 ……(8) となり２石プツシユプル形と比べ抵抗値を２倍に
すれば良い。従つてフオワード形も同様に選択遮
断ができることが分る。
た実施例であり動作波形を第５図に示す。第５図
イはトランジスタ１の電流ロはリアクトルL′の電
流ハはトランス４の１次巻線電圧で時刻t1でトラ
ンジスタ１がオンするとトランス４の巻数比を１
とすると初期値Ipが流れ（Ei−Ep）／L′の傾きで
上昇し２次側のリアクトルL′に同電流が流れる。
時刻t2でトランジスタ１がオフするとトランジス
タの電流が遮断されリアクトルL′の電流はダイオ
ード２５を介して流れEp／L′の傾きで減少する。
トランス４の励磁電流はダイオード８を介して直
流電源３に帰還され時刻t3で励磁はリセツトされ
る。時刻t4で再びトランジスタ１をオンさせ、こ
の動作を繰返す。このように動作するフオワード
形コンバータもプツシユプル形と同様な回路構成
で選択遮断ができる。コンデンサC2の電位は第
１図の実施例で述べたのと同じであり、コンデン
サC3の電位はトランジスタが１個であるので(2)
式を1/2にすれば良いので R3＝2r／（１−ｒ）2・Ｔ／C2……(7) R4＝Ｔ／（１＋ｒ）C2 ……(8) となり２石プツシユプル形と比べ抵抗値を２倍に
すれば良い。従つてフオワード形も同様に選択遮
断ができることが分る。
第６図はフライバツク形コンバータに適用した
場合の一実施例であり、その動作波形を第７図に
示す。第７図のイはトランジスタ１の電流波形ロ
はトランス４の２次巻線の電流波形ハはトランス
４の１次巻線電圧を示す。トランス４の励磁イン
ダクタンスL″とし、時刻t1でトランジスタ１をオ
ンさせるとトランジスタ１の電流は初期値Ipより
Ei／Ｌの傾きで上昇し、時刻t2でトランジスタ１
をオフさせるとトランス４の１次電流は２次側に
移りEp／L″の傾きで減少する。時刻t3で再びトラ
ンジスタ１を点弧するとトランス４の２次電流は
１次へ移り時刻t1のときと同様にEi／L″の傾きで
上昇する。以上の動作を繰返す。このように動作
するフライバツク形コンバータはフオワード形と
全く同じで抵抗器R3，R4は(7)、(8)式と同じにな
る。
場合の一実施例であり、その動作波形を第７図に
示す。第７図のイはトランジスタ１の電流波形ロ
はトランス４の２次巻線の電流波形ハはトランス
４の１次巻線電圧を示す。トランス４の励磁イン
ダクタンスL″とし、時刻t1でトランジスタ１をオ
ンさせるとトランジスタ１の電流は初期値Ipより
Ei／Ｌの傾きで上昇し、時刻t2でトランジスタ１
をオフさせるとトランス４の１次電流は２次側に
移りEp／L″の傾きで減少する。時刻t3で再びトラ
ンジスタ１を点弧するとトランス４の２次電流は
１次へ移り時刻t1のときと同様にEi／L″の傾きで
上昇する。以上の動作を繰返す。このように動作
するフライバツク形コンバータはフオワード形と
全く同じで抵抗器R3，R4は(7)、(8)式と同じにな
る。
第８図は電流出力形プツシユプルコンバータに
適用した場合の一実施例であり、出力電流を電流
検出用抵抗器R6で電圧に変換し基準電源９の電
圧と比較し誤差増幅器１０で増幅し各ユニツトコ
ンバータに電流基準信号として送り出す。動作は
電圧出力形プツシユプルコンデンサと同様であり
説明は省略する。
適用した場合の一実施例であり、出力電流を電流
検出用抵抗器R6で電圧に変換し基準電源９の電
圧と比較し誤差増幅器１０で増幅し各ユニツトコ
ンバータに電流基準信号として送り出す。動作は
電圧出力形プツシユプルコンデンサと同様であり
説明は省略する。
以上述べたように本発明は基準値と出力制御値
との差を増幅して得られた値を電流基準信号と
し、該電流基準信号とスイツチング素子の毎導通
時の電流積分値とを一致するよう制御するDC−
DCコンバータユニツトを複数台並列冗長運転す
るDC−DCコンバータ装置において、上記DC−
DCコンバータユニツト毎に上記スイツチング素
子の電流の和の平均値と上記電流基準信号とを比
較し、一定以上の差異が一定期間持続したDC−
DCコンバータユニツトを故障と判断し並列運転
より切り離す選択遮断回路を備えたことを特徴と
するDC−DCコンバータ装置である。本発明はこ
のような特徴を有するので、並列運転しているコ
ンバータの異常を新たな変流器を使用することな
く簡単な回路で、任意な設定値で検出でき、しか
も並列運転台数の変化に対して何ら切替回路など
の付加をしないで各ユニツトコンバータに対し同
一設定で分担電流の異常を検出できる。
との差を増幅して得られた値を電流基準信号と
し、該電流基準信号とスイツチング素子の毎導通
時の電流積分値とを一致するよう制御するDC−
DCコンバータユニツトを複数台並列冗長運転す
るDC−DCコンバータ装置において、上記DC−
DCコンバータユニツト毎に上記スイツチング素
子の電流の和の平均値と上記電流基準信号とを比
較し、一定以上の差異が一定期間持続したDC−
DCコンバータユニツトを故障と判断し並列運転
より切り離す選択遮断回路を備えたことを特徴と
するDC−DCコンバータ装置である。本発明はこ
のような特徴を有するので、並列運転しているコ
ンバータの異常を新たな変流器を使用することな
く簡単な回路で、任意な設定値で検出でき、しか
も並列運転台数の変化に対して何ら切替回路など
の付加をしないで各ユニツトコンバータに対し同
一設定で分担電流の異常を検出できる。
第１図乃至第８図は本発明の実施例を説明する
ための図である。 １，１′……トランジスタ、２，２′……駆動回
路、３……直流電源、４……トランス、５……整
流回路、６，８，２５……ダイオード、７……負
荷、９……基準電源、１０……誤差増幅器、１１
……信号絶縁伝達回路、１２，１２′……変流器、
１３，１３′……変換回路、１４，１４′，１５，
１５′……電流源、１６，１７，２４，２４′……
コンパレータ、１８……オア論理回路、１９……
時限回路、２０……制御回路、２１……トリツプ
コイル、２２……入力ブレーカ、２３，２３′…
…コンバータ、Ｌ，L′……リアクトル、R1〜R6
……抵抗器、C1，C2，C2′，C3……コンデンサ。
ための図である。 １，１′……トランジスタ、２，２′……駆動回
路、３……直流電源、４……トランス、５……整
流回路、６，８，２５……ダイオード、７……負
荷、９……基準電源、１０……誤差増幅器、１１
……信号絶縁伝達回路、１２，１２′……変流器、
１３，１３′……変換回路、１４，１４′，１５，
１５′……電流源、１６，１７，２４，２４′……
コンパレータ、１８……オア論理回路、１９……
時限回路、２０……制御回路、２１……トリツプ
コイル、２２……入力ブレーカ、２３，２３′…
…コンバータ、Ｌ，L′……リアクトル、R1〜R6
……抵抗器、C1，C2，C2′，C3……コンデンサ。
Claims (1)
- １ 基準値と出力制御値との差を増幅して得られ
た値を電流基準信号とし、該電流基準信号とスイ
ツチング素子の毎導通時の電流積分値とを一致す
るよう制御するDC−DCコンバータユニツトを複
数台並列冗長運転するDC−DCコンバータ装置に
おいて、上記DC−DCコンバータユニツト毎に上
記スイツチング素子の電流の和の平均値と上記電
流基準信号とを比較し、一定以上の差異が一定期
間持続したDC−DCコンバータユニツトを故障と
判断し並列運転より切り離す選択遮断回路を備え
たことを特徴とするDC−DCコンバータ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60125894A JPS61285071A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60125894A JPS61285071A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61285071A JPS61285071A (ja) | 1986-12-15 |
| JPH0250713B2 true JPH0250713B2 (ja) | 1990-11-05 |
Family
ID=14921539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60125894A Granted JPS61285071A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61285071A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0681502B2 (ja) * | 1988-07-14 | 1994-10-12 | 富士通電装株式会社 | 並列運転保護回路 |
-
1985
- 1985-06-10 JP JP60125894A patent/JPS61285071A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61285071A (ja) | 1986-12-15 |
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