JPH0250942A - 耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレス鋼Info
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- JPH0250942A JPH0250942A JP20004488A JP20004488A JPH0250942A JP H0250942 A JPH0250942 A JP H0250942A JP 20004488 A JP20004488 A JP 20004488A JP 20004488 A JP20004488 A JP 20004488A JP H0250942 A JPH0250942 A JP H0250942A
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- Japan
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- steel
- corrosion cracking
- stress corrosion
- resistance
- ferritic stainless
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［ａ業上の利用分野］
本発明は、降伏強度が１３５Ｋｓｉ（９４，５Ｋｇ／ｍ
ｍ２）程度以下のエネルギー分野で使用される油井管や
ラインパイプで、応力腐食割れを起こさず、しかも３０
０℃程度に於ても耐Ｃ０２腐食性に優れた性能を持つフ
ェライト系ステンレス鋼に関するものである。
ｍ２）程度以下のエネルギー分野で使用される油井管や
ラインパイプで、応力腐食割れを起こさず、しかも３０
０℃程度に於ても耐Ｃ０２腐食性に優れた性能を持つフ
ェライト系ステンレス鋼に関するものである。
「従来の技術］
天然ガス開発用の油井管、ラインパイプ等の用途では、
一般に炭素鋼、低合金鋼のものが用いられているが、近
年開発か進むにつれて、Ｃ０２ガスを多く含む天然カス
が採掘される様になってきていることから、この種の天
然カス用の鋼として耐食性が良好な１３ＸＣｒフエライ
ト系ステンレス鋼が用いられるようになった。
一般に炭素鋼、低合金鋼のものが用いられているが、近
年開発か進むにつれて、Ｃ０２ガスを多く含む天然カス
が採掘される様になってきていることから、この種の天
然カス用の鋼として耐食性が良好な１３ＸＣｒフエライ
ト系ステンレス鋼が用いられるようになった。
しかして最近の天然カスには炭酸ガスと同時にしは°し
は１１□Ｓか混入し、鋼中への水素侵入か生じ、操業停
市等により温度か２５°Ｃ付近に低下した時に、残留水
素と負荷応力により、硫化物応力腐食割れを起こす事か
知られる様になってきている。
は１１□Ｓか混入し、鋼中への水素侵入か生じ、操業停
市等により温度か２５°Ｃ付近に低下した時に、残留水
素と負荷応力により、硫化物応力腐食割れを起こす事か
知られる様になってきている。
この原因は製造方法か焼入焼戻し処理であることから、
粒界脆化を起すためである小を究明し、本発明者らは対
策のための熱処理方法につい′（特開昭６０−１９７８
２１号公報に開示している。また粒界脆化を起さない製
造方法として特願昭６２〜３３０４４５号、 ６２〜３
３０４４６号を出願した。これらに記載の鋼はいずれも
金属組織を焼入焼戻し組織から、金１状フェライト組織
またはへイナイト組織に制御し、耐硫化物応力腐食割れ
性の改善を図ったものである。しかしなから上記鋼は厳
密な製造条件に於て製造されなければならず、管理費の
低減を図り、より低コストて優れた耐応力腐食割れ性を
持つ鋼を開発する必要かあった。
粒界脆化を起すためである小を究明し、本発明者らは対
策のための熱処理方法につい′（特開昭６０−１９７８
２１号公報に開示している。また粒界脆化を起さない製
造方法として特願昭６２〜３３０４４５号、 ６２〜３
３０４４６号を出願した。これらに記載の鋼はいずれも
金属組織を焼入焼戻し組織から、金１状フェライト組織
またはへイナイト組織に制御し、耐硫化物応力腐食割れ
性の改善を図ったものである。しかしなから上記鋼は厳
密な製造条件に於て製造されなければならず、管理費の
低減を図り、より低コストて優れた耐応力腐食割れ性を
持つ鋼を開発する必要かあった。
［発明か解決しようとする課題］
本発明者らは以上の様な実情から応力腐食割れ機構につ
いてざらに詳細に検討を行９た結果、粒界脆化をおこす
起点として、従来の低合金耐サワーラインパイプに於て
観察されたと同様の延伸ＭｎＳクラスターによるクラッ
クか発生し、２次的に粒界を割れか伝播し、硫化物応力
腐食割れか起ることを明らかにした。その結果耐硫化物
応力腐食割れ性を高めるためには、延伸ＭｎＳの球状化
が最も大切である事か解った。そして延伸ＭｎＳの球状
化によって、低コストて優れた耐ＣＯ３腐食性を受けつ
き耐応力腐食割れ性のある鋼の提供か可能となった。
いてざらに詳細に検討を行９た結果、粒界脆化をおこす
起点として、従来の低合金耐サワーラインパイプに於て
観察されたと同様の延伸ＭｎＳクラスターによるクラッ
クか発生し、２次的に粒界を割れか伝播し、硫化物応力
腐食割れか起ることを明らかにした。その結果耐硫化物
応力腐食割れ性を高めるためには、延伸ＭｎＳの球状化
が最も大切である事か解った。そして延伸ＭｎＳの球状
化によって、低コストて優れた耐ＣＯ３腐食性を受けつ
き耐応力腐食割れ性のある鋼の提供か可能となった。
［課題を解決するだめの手段］
本発明は上述の問題点を有利に解決したものてあり、そ
の要旨とするところは、重量％てＣ： ０．１５％以下 Ｓｉ ： ０．１〜１．Ｏｚ Ｍｎ ： ０２〜２．０％ Ｃｒ： ９〜１６．０％ Ｐ ： ０．０２％以下 Ｓ ： ０．０２Ｘ以下 Ａｌ： ０．０１−０．０９％ Ｎ ： ０．０１〜０２５％ を含有すると共に更に Ｇａ ： ０．００１〜０．０６％ Ｚｒ： Ｏ，ＯＱｌ 〜０．０７％ Ｂａ ： ０．００１〜０．０７％ を１種または２種以上含み、さらに必要に応してＮｉ
： ０２〜２．５％ Ｍｏ ： ０２〜１．５％ ■・０．０２〜１．５％ Ｔｉ ： ０．００１ 〜０２％ Ｎｂ：０．０２〜１．５％ を１種または２種以上含み、残部鉄及び不可避不純物か
ら成る耐応力腐食割れ性の優ねたフェライト系ステンレ
ス鋼にある。
の要旨とするところは、重量％てＣ： ０．１５％以下 Ｓｉ ： ０．１〜１．Ｏｚ Ｍｎ ： ０２〜２．０％ Ｃｒ： ９〜１６．０％ Ｐ ： ０．０２％以下 Ｓ ： ０．０２Ｘ以下 Ａｌ： ０．０１−０．０９％ Ｎ ： ０．０１〜０２５％ を含有すると共に更に Ｇａ ： ０．００１〜０．０６％ Ｚｒ： Ｏ，ＯＱｌ 〜０．０７％ Ｂａ ： ０．００１〜０．０７％ を１種または２種以上含み、さらに必要に応してＮｉ
： ０２〜２．５％ Ｍｏ ： ０２〜１．５％ ■・０．０２〜１．５％ Ｔｉ ： ０．００１ 〜０２％ Ｎｂ：０．０２〜１．５％ を１種または２種以上含み、残部鉄及び不可避不純物か
ら成る耐応力腐食割れ性の優ねたフェライト系ステンレ
ス鋼にある。
［作用コ
降伏強度か＋３５Ｋｓｉ（９４，５Ｋｇ＃＋＋ｍ２）程
度以下のエネルギー分野て使用される油井管やラインパ
イプＣ耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレ
ス鋼を低コストて得られる様になった。本発明は耐応力
腐食割れ性に最も効果的な対策法は、延伸ＭｎＳクラス
ターの球状化であることを見出したものである。
度以下のエネルギー分野て使用される油井管やラインパ
イプＣ耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレ
ス鋼を低コストて得られる様になった。本発明は耐応力
腐食割れ性に最も効果的な対策法は、延伸ＭｎＳクラス
ターの球状化であることを見出したものである。
次に本発明鋼の鋼成分の限定理由についＣ述へる。以下
％はいずれも重量％である。
％はいずれも重量％である。
ＣＣは鋼の強度増加に対し有効゛Ｃある。しかし添加量
を０．１５％超とすると、焼入性か上萌し、強度か高く
なりずきて、靭性か低下する。したかってＣは０ 、１
．５％以下とする。
を０．１５％超とすると、焼入性か上萌し、強度か高く
なりずきて、靭性か低下する。したかってＣは０ 、１
．５％以下とする。
Ｓｉ ： Ｓｉは脱酸のために添加する。しかし添加量
か（）、１％未満ては効果かなく、添加がか１．０％起
ては脱酸の効果は十分となるか靭性か劣化する。したか
ってＳｉは０．１〜１．０ｙ６とする。
か（）、１％未満ては効果かなく、添加がか１．０％起
ては脱酸の効果は十分となるか靭性か劣化する。したか
ってＳｉは０．１〜１．０ｙ６とする。
Ｍｎ：Ｍｎは靭性を向上させるため添加する。しかし添
加量か０２％未満ては靭性向−ｈに効果かなく２．０％
を超えると強度か」−昇し、強度か高くなりすきて靭性
か低下する。したかってＭｎは０２〜２０％とする。
加量か０２％未満ては靭性向−ｈに効果かなく２．０％
を超えると強度か」−昇し、強度か高くなりすきて靭性
か低下する。したかってＭｎは０２〜２０％とする。
Ｃｒ：ＣｒはＣＯ３腐食を低減させるに有効な元素であ
る。しかし本発明か対象にしているエネルキー分野の内
かなりシヒアーな条件である温度３００°Ｃ圧力３００
気圧に於て十分な耐食性を得るには添加量か少ないとそ
の効果かなく、Ｑｙａ未満ては耐食性か得られない。１
６．０％起ては添加量に見合う耐食性か得られない。し
たかってＣｒの添加量は９〜１６％とする。
る。しかし本発明か対象にしているエネルキー分野の内
かなりシヒアーな条件である温度３００°Ｃ圧力３００
気圧に於て十分な耐食性を得るには添加量か少ないとそ
の効果かなく、Ｑｙａ未満ては耐食性か得られない。１
６．０％起ては添加量に見合う耐食性か得られない。し
たかってＣｒの添加量は９〜１６％とする。
Ｐ、Ｐは鋼を脆化させる。鋳造時にスラブ板厚中心部に
凝縮し、延伸ＭｎＳと相俟って応力腐食割れの起点にな
る元素である。０．０２％起ては耐応力腐食割れ性か低
下する。したかって含有量は極力低い事か望ましいか、
応力腐食割れ性に影響の軽微な上限か０．０２％である
。したがってＰは０．０２％以下とする。
凝縮し、延伸ＭｎＳと相俟って応力腐食割れの起点にな
る元素である。０．０２％起ては耐応力腐食割れ性か低
下する。したかって含有量は極力低い事か望ましいか、
応力腐食割れ性に影響の軽微な上限か０．０２％である
。したがってＰは０．０２％以下とする。
Ｓ Ｓは鋼を脆化させる。通常の場合はＭｎＳとなって
応力腐食割れの起点となる。したかつて介在物形態制御
元素の流加により球状化させることか必要となる。球状
化介在物か多量に存在すると鋼清浄度を下げかえって応
力腐食割れの起点となる。したかってＳ含イ、Ｔ量は極
力低い事か望ましい。応力腐食割れ性に影響の軽微な上
限か０．０２％である。したかってＳは０．０２％以下
とする。
応力腐食割れの起点となる。したかつて介在物形態制御
元素の流加により球状化させることか必要となる。球状
化介在物か多量に存在すると鋼清浄度を下げかえって応
力腐食割れの起点となる。したかってＳ含イ、Ｔ量は極
力低い事か望ましい。応力腐食割れ性に影響の軽微な上
限か０．０２％である。したかってＳは０．０２％以下
とする。
Ａｌ：Ａｌは脱酸のために流加する。０．ＯＩＸ未猫て
は脱酸の効果かなく、０．０９％起ては脱喉効果は十分
となるか、鋼の清浄度をＴけ、靭性低下、また応力腐食
割れ起点となる。したがってＡｌは０．０１〜０．０９
％とする。
は脱酸の効果かなく、０．０９％起ては脱喉効果は十分
となるか、鋼の清浄度をＴけ、靭性低下、また応力腐食
割れ起点となる。したがってＡｌは０．０１〜０．０９
％とする。
Ｎ Ｎは１３％Ｃｒ前後の鋼に於てばγループを広げる
効果かあり、また固溶効果によって強度を得る事が出来
る。この効果は０ 、０１％未満てはない。
効果かあり、また固溶効果によって強度を得る事が出来
る。この効果は０ 、０１％未満てはない。
一方０２５％超の添加は通常のプロセスては容易に添加
できない。したかってＮの添加量は０．０１〜０２５％
とする。
できない。したかってＮの添加量は０．０１〜０２５％
とする。
更に介在物の球状化のためにＣａ、２ｒ、Ｂａを１種ま
たは２種以上添加する。
たは２種以上添加する。
Ｃａ：Ｃａは応力腐食割れの起点となる介在物の球状化
を図るために添加する。下限ｔ１．ｏｏ１％ばＣａ添加
を行って介在物の球状化に効果が出初める添加量である
。上限０．０６％はこれを超える添加量ては球状化効果
に有効なＣａｄｉを越えるため、Ｃａ酸化物が形成され
鋼の清浄度を低下させかえって応力腐食割れの起点とな
ってしまい、かえって逆効果となる。したかってＣａは
０．００１〜０．０５％とする。
を図るために添加する。下限ｔ１．ｏｏ１％ばＣａ添加
を行って介在物の球状化に効果が出初める添加量である
。上限０．０６％はこれを超える添加量ては球状化効果
に有効なＣａｄｉを越えるため、Ｃａ酸化物が形成され
鋼の清浄度を低下させかえって応力腐食割れの起点とな
ってしまい、かえって逆効果となる。したかってＣａは
０．００１〜０．０５％とする。
７、ｒ：ｌｒはＣａと同様な効果かある。下限はｔｌ、
ｏｏ１％ｌ土限は０．０７％とする。
ｏｏ１％ｌ土限は０．０７％とする。
Ｂａ：ＢａはＣａや２ｒと同様な効果かある。下限は０
．００１％、上限は００７％とする。
．００１％、上限は００７％とする。
以上のＣａｊｒ、Ｒａは１種または２種以上含有させて
良い。
良い。
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ 、Ｔｉ、Ｎｂ これらの元素は任意
に１種または２種以−」−添加可能な元素である。炭化
物形成により強度−１−昇を図るためにば、加する。そ
れぞれの添加量下限未満ては効果に乏しく、」−眼を超
えると巨大炭化物を形成し靭性を損う。したかってＮｉ
Ｏ，２＝２．５％、Ｍｏ０２〜１．５％ＶＯ，０２〜暑
、５＄Ｔｉ ０．００１〜０２％、 Ｎｂ Ｏ，０２〜
ｉ、５ｙ６の添加範囲とする。なおこれらの元素は単独
添加した場合と複合添加１ノだ場合の差はないのて、必
要強度によって１種または２種以上添加することか出来
る。
に１種または２種以−」−添加可能な元素である。炭化
物形成により強度−１−昇を図るためにば、加する。そ
れぞれの添加量下限未満ては効果に乏しく、」−眼を超
えると巨大炭化物を形成し靭性を損う。したかってＮｉ
Ｏ，２＝２．５％、Ｍｏ０２〜１．５％ＶＯ，０２〜暑
、５＄Ｔｉ ０．００１〜０２％、 Ｎｂ Ｏ，０２〜
ｉ、５ｙ６の添加範囲とする。なおこれらの元素は単独
添加した場合と複合添加１ノだ場合の差はないのて、必
要強度によって１種または２種以上添加することか出来
る。
以下、本発明の実施例について述へる。
［実施例］
第１表に鋼組成、機械的性質、各種試験結果を示す。鋼
は溶解後板厚１５ｍｍに熱延した。熱延条件は１２００
℃に１時間加熱後仕上温度９５０℃で圧延を行い、圧延
後空冷を行い鋼板を得た。鋼板からは機械的性質調査を
ＪＩＳ八２へ引張試験片を用いて実施した。腐食試験は
２種類を行うことにした。まず本発明鋼で対象となる１
１２Ｓ混人時の割れを見るために第１図に示ず試片Ｗ・
２０ｍｍ、 ｆｌ、 ： ５０ｍｍｔ ： １０ｍｍを
用いて、Ｈ２Ｓ飽和−５’８ＮａＣ９，−０，５％；酢
酸液（ＮへＣ：Ｅ液）による９６ｈ浸漬を行った。割れ
は板面に平行に出るのでＵＳＴは板厚方向に探傷を行い
、割れ面積を試片の面積で除した値で％表示した。次に
００２腐食試験は第１図に示ず試片（Ｗ：２０ｍｍ、
１１ ： ５０ｍｍ、 ｔ ： ５＋ｎｍ ）を用いて
、オートクレーブにより行った。試験条件は温度３００
℃、Ｃ０２圧力３００気圧、使用液は５！ｊｉＮａ（４
液て３０日間浸漬し、腐食前後の重量を測定し評価した
。最後に耐応力腐食割れ性試験は重重式定荷重負荷法に
より実施した。試片寸法はＤ ； ６．３５ｎｕｔ＋、
１ ； ２５．４ｍｍである。試験条件はＮＡＣＥ液
を用い、降伏点の０．９゜０．８．０７の負荷応力で実
施し、７２０ｈ後の破断、未破断により判定した。以−
Ｌの各種試験により本発明鋼は、優れた特性を示す。
は溶解後板厚１５ｍｍに熱延した。熱延条件は１２００
℃に１時間加熱後仕上温度９５０℃で圧延を行い、圧延
後空冷を行い鋼板を得た。鋼板からは機械的性質調査を
ＪＩＳ八２へ引張試験片を用いて実施した。腐食試験は
２種類を行うことにした。まず本発明鋼で対象となる１
１２Ｓ混人時の割れを見るために第１図に示ず試片Ｗ・
２０ｍｍ、 ｆｌ、 ： ５０ｍｍｔ ： １０ｍｍを
用いて、Ｈ２Ｓ飽和−５’８ＮａＣ９，−０，５％；酢
酸液（ＮへＣ：Ｅ液）による９６ｈ浸漬を行った。割れ
は板面に平行に出るのでＵＳＴは板厚方向に探傷を行い
、割れ面積を試片の面積で除した値で％表示した。次に
００２腐食試験は第１図に示ず試片（Ｗ：２０ｍｍ、
１１ ： ５０ｍｍ、 ｔ ： ５＋ｎｍ ）を用いて
、オートクレーブにより行った。試験条件は温度３００
℃、Ｃ０２圧力３００気圧、使用液は５！ｊｉＮａ（４
液て３０日間浸漬し、腐食前後の重量を測定し評価した
。最後に耐応力腐食割れ性試験は重重式定荷重負荷法に
より実施した。試片寸法はＤ ； ６．３５ｎｕｔ＋、
１ ； ２５．４ｍｍである。試験条件はＮＡＣＥ液
を用い、降伏点の０．９゜０．８．０７の負荷応力で実
施し、７２０ｈ後の破断、未破断により判定した。以−
Ｌの各種試験により本発明鋼は、優れた特性を示す。
尚、第１表においＣ
（注１）腐食減量
◎ Ｏ〜４９ｍｄｄ、０５０〜９！ｌ ｍｄｄ、△ １
００〜４９９ ｍｄ（１、ｘ ： ５００ ：ｎｄｄ以
上（注２）割れ限界応力 Ｑ：［Ｌ９σｙ以」−１７へ ０４８０σｙ以」−１×
・０７０σｙ以下 ［発明の効果］ 本発明によれは従来鋼に比へ低コス１−て、耐腐食性に
富み、耐応力腐食割れ性に優れた、ラインパイプ用鋼、
油井管用鋼か得られ、その工業的効果は大きい。
００〜４９９ ｍｄ（１、ｘ ： ５００ ：ｎｄｄ以
上（注２）割れ限界応力 Ｑ：［Ｌ９σｙ以」−１７へ ０４８０σｙ以」−１×
・０７０σｙ以下 ［発明の効果］ 本発明によれは従来鋼に比へ低コス１−て、耐腐食性に
富み、耐応力腐食割れ性に優れた、ラインパイプ用鋼、
油井管用鋼か得られ、その工業的効果は大きい。
第１図は腐食試験に用いた試片の斜視図、第２図は耐応
力腐食割れ試験に用いた試片寸法の正面図である。
力腐食割れ試験に用いた試片寸法の正面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で Ｃ：０．１５％以下 Ｓｉ：０．１〜１．０％ Ｍｎ：０．２〜２．０％ Ｃｒ：９〜１６．０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 Ａｌ：０．０１〜０．０９％ Ｎ：０．０１〜０．２５％ を含有すると共に更に Ｃａ：０．００１〜０．０６％ Ｚｒ：０．００１〜０．０７％ Ｂａ：０．００１〜０．０７％ を１種または２種以上含み、残部鉄及び不可避不純物か
ら成る耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレ
ス鋼。 ２、重量％で Ｃ：０．１５％以下 Ｓｉ：０．１〜１．０％ Ｍｎ：０．２〜２．０％ Ｃｒ：９〜１６．０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 Ａｌ：０．０１〜０．０９％ Ｎ：０．０１〜０．２５％ を含有すると共に Ｃａ：０．００１〜０．０６％ Ｚｒ：０．００１〜０．０７％ Ｂａ：０．００１〜０．０７％ を１種または２種以上含み、更に Ｎｉ：０．２〜２．５％ Ｍｏ：０．２〜１．５％ Ｖ：０．０２〜１．５％ Ｔｉ：０．００１〜０．２％ Ｎｂ：０．０２〜１．５％ を１種または２種以上含む、残部鉄及び不可避不純物か
ら成る耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレ
ス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20004488A JPH0250942A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20004488A JPH0250942A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0250942A true JPH0250942A (ja) | 1990-02-20 |
| JPH0569905B2 JPH0569905B2 (ja) | 1993-10-04 |
Family
ID=16417894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20004488A Granted JPH0250942A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 耐応力腐食割れ性の優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0250942A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05163554A (ja) * | 1991-12-11 | 1993-06-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55128566A (en) * | 1979-03-26 | 1980-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Highly corrosion resistant steel for well pipe use |
| JPS5693856A (en) * | 1979-12-27 | 1981-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel for line pipe with excellent corrosion resistance against wet carbon dioxide |
| JPS57192247A (en) * | 1981-05-21 | 1982-11-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel excellent in sulfide stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
| JPS61119654A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性と溶接性にすぐれたラインパイプ用鋼 |
-
1988
- 1988-08-12 JP JP20004488A patent/JPH0250942A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55128566A (en) * | 1979-03-26 | 1980-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Highly corrosion resistant steel for well pipe use |
| JPS5693856A (en) * | 1979-12-27 | 1981-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel for line pipe with excellent corrosion resistance against wet carbon dioxide |
| JPS57192247A (en) * | 1981-05-21 | 1982-11-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel excellent in sulfide stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
| JPS61119654A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性と溶接性にすぐれたラインパイプ用鋼 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05163554A (ja) * | 1991-12-11 | 1993-06-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0569905B2 (ja) | 1993-10-04 |
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