JPH0251869B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0251869B2 JPH0251869B2 JP59067461A JP6746184A JPH0251869B2 JP H0251869 B2 JPH0251869 B2 JP H0251869B2 JP 59067461 A JP59067461 A JP 59067461A JP 6746184 A JP6746184 A JP 6746184A JP H0251869 B2 JPH0251869 B2 JP H0251869B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnesia
- sprayed
- thermal
- materials
- flame
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Ceramic Products (AREA)
Description
本発明は転炉、電気炉、AOD炉、VOD鍋、
RHなどの製鋼炉の火炎溶射補修に使用する火炎
溶射用塩基性耐火組成物（以下単に溶射材料と略
称する。）に関する。 近年、従来の湿式補修に代つて火炎溶射補修が
広く検討されはじめており、転炉、AOD炉、RH
などの製鋼炉などで、火炎溶射が実用化されはじ
めている。これらの火炎溶射の手段には、気体燃
料−酸素方式あるいは液体燃料−酸素方式、固体
燃料−酸素方式などがある。気体あるいは、液体
燃料−酸素方式の火炎溶射には、マグネシア−ア
ルミナ、あるいはドロマイト−アルミナ、マグネ
シア−LDスラグといつた溶射材料が使用されて
いる。固体燃料−酸素方式の火炎溶射にはコーク
ス−マグネシアといつた溶射材料が使用されてい
る。これらの溶射方式ではマグネシア、ドロマイ
ト、石灰といつた高融点塩基性材料を溶融させる
ことは難しく、このため上記のアルミナ、LDス
ラグ、コークスの灰分などの各種の低融点物を添
加し、高融点塩基性材料を接着しやすくしてい
る。 この各種の低融物点の添加は接着性を高める反
面、溶射してできた層（以下、単に溶射層と称す
る）の耐食性あるいは強度を低下させるため、十
分選択のうえ使用しなければならない。 例えば、マグネシア−アルミナ、あるいはドロ
マイト−アルミナ、溶射材料の欠点は転炉や、
AOD炉などの酸素吹錬容器の高温で、かつスラ
グ塩基度が１以上の操業条件下で使用すると、溶
射層の耐食性は劣り耐用が不充分である。 また、マグネシア−LDスラグ系溶射材料は上
記の転炉やAOD炉の酸素吹錬容器のスラグに対
して耐食性は高いものの熱間強度が低く、溶鋼の
摩耗に十分耐えられない欠点がある。 マグネシア−コークス系溶射材料の溶射層は非
常に多孔となり、かつコークスの灰分は塩基度が
低く、溶射層の耐火度を低めるため耐食性が劣る
欠点がある。 本発明は、上記の溶射材料の欠点を、解消する
ためになされたものであり、高い接着率が得ら
れ、熱間接着強度、熱間曲げ強度が高く、かつ熱
間の容積安定性、耐食性にすぐれる溶射材料を提
供するものである。 即ち、本発明はマグネシア、ドロマイト、石灰
の塩基性骨材のうち１種または２種以上を50〜95
重量部、ポルトランドセメント５〜50重量部から
なり、製鋼炉の火炎溶射補修に使用する火炎溶射
用塩基性耐火組成物に関する。 本発明の溶射材料は、１mm以下に粒度調整され
たマグネシアクリンカー、ドロマイトクリンカー
あるいは石灰クリンカーの内１種または２種以上
を50〜95重量部と、同様に１mm以下に粒度調整さ
れたポルトランドセメント５〜50重量部とからな
る火炎溶射用塩基性材料である。 マグネシアクリンカー、ドロマイトクリンカ
ー、石灰クリンカーは特に限定するものでなく、
天然あるいは合成によつて製造されたものでもよ
い。 粒度は１mm以下であつて、乾燥されたものが望
ましい。１mm以上の粒となると、リバウンドロス
が多く、施工歩留りが低下する欠点がある。望ま
しくは、10μ以下の微粉が20％であることがよ
く、20％以上となると材料の搬送性が低下し溶射
時に材料の吐出ムラが多く、溶射層が緻密層と、
多孔層の層状となり、剥離しやすくなる。接着力
を強化するため、低融点物として添加するポルト
ランドセメントは特に限定するものでなく、一般
に市販されているものが使用できる。ポルトラン
ドセメントのCaO／SiO2モル比は通常約３であ
つて鉱物組成の主なるものは、トライカルシウム
シリケートで融点が高く、このため溶射層の結合
組織のCaO／SiO2モル比を高くできる。したが
つて熱間強度が高く、かつ製鋼炉で発生する塩基
度１以上のスラグに対しても抵抗性が高い特徴が
ある。 このポルトランドセメントの化学成分はCaO60
％以上、SiO225％以下であつて、その他の成分
が15％以下であることが望ましい。 ポルトランドセメントの粒度は10μ以下の微粉
が多く、マグネシア、ドロマイト、石灰クリンカ
ーの粒度とのからみによつて、そのままの使用も
できるが、公知の造粒法によつて溶射に適した粒
度に調整して使用することが望ましい。ポルトラ
ンドセメントの粒度は、搬送性、および溶融性の
面から1000〜10μが望ましい。1000μ以上では溶
融性が悪く、10μ未満の粒子が増加すると搬送性
が悪化する。したがつて、10μ未満の粒子は20％
以下が望ましい。以下に実施例を述べる。 実施例 １ プロパン−酸素による火炎溶射で溶射した各種
溶射材料の性状、および本発明品と従来品の溶射
膜の性状のAOD炉における比較を第１表に示す。
RHなどの製鋼炉の火炎溶射補修に使用する火炎
溶射用塩基性耐火組成物（以下単に溶射材料と略
称する。）に関する。 近年、従来の湿式補修に代つて火炎溶射補修が
広く検討されはじめており、転炉、AOD炉、RH
などの製鋼炉などで、火炎溶射が実用化されはじ
めている。これらの火炎溶射の手段には、気体燃
料−酸素方式あるいは液体燃料−酸素方式、固体
燃料−酸素方式などがある。気体あるいは、液体
燃料−酸素方式の火炎溶射には、マグネシア−ア
ルミナ、あるいはドロマイト−アルミナ、マグネ
シア−LDスラグといつた溶射材料が使用されて
いる。固体燃料−酸素方式の火炎溶射にはコーク
ス−マグネシアといつた溶射材料が使用されてい
る。これらの溶射方式ではマグネシア、ドロマイ
ト、石灰といつた高融点塩基性材料を溶融させる
ことは難しく、このため上記のアルミナ、LDス
ラグ、コークスの灰分などの各種の低融点物を添
加し、高融点塩基性材料を接着しやすくしてい
る。 この各種の低融物点の添加は接着性を高める反
面、溶射してできた層（以下、単に溶射層と称す
る）の耐食性あるいは強度を低下させるため、十
分選択のうえ使用しなければならない。 例えば、マグネシア−アルミナ、あるいはドロ
マイト−アルミナ、溶射材料の欠点は転炉や、
AOD炉などの酸素吹錬容器の高温で、かつスラ
グ塩基度が１以上の操業条件下で使用すると、溶
射層の耐食性は劣り耐用が不充分である。 また、マグネシア−LDスラグ系溶射材料は上
記の転炉やAOD炉の酸素吹錬容器のスラグに対
して耐食性は高いものの熱間強度が低く、溶鋼の
摩耗に十分耐えられない欠点がある。 マグネシア−コークス系溶射材料の溶射層は非
常に多孔となり、かつコークスの灰分は塩基度が
低く、溶射層の耐火度を低めるため耐食性が劣る
欠点がある。 本発明は、上記の溶射材料の欠点を、解消する
ためになされたものであり、高い接着率が得ら
れ、熱間接着強度、熱間曲げ強度が高く、かつ熱
間の容積安定性、耐食性にすぐれる溶射材料を提
供するものである。 即ち、本発明はマグネシア、ドロマイト、石灰
の塩基性骨材のうち１種または２種以上を50〜95
重量部、ポルトランドセメント５〜50重量部から
なり、製鋼炉の火炎溶射補修に使用する火炎溶射
用塩基性耐火組成物に関する。 本発明の溶射材料は、１mm以下に粒度調整され
たマグネシアクリンカー、ドロマイトクリンカー
あるいは石灰クリンカーの内１種または２種以上
を50〜95重量部と、同様に１mm以下に粒度調整さ
れたポルトランドセメント５〜50重量部とからな
る火炎溶射用塩基性材料である。 マグネシアクリンカー、ドロマイトクリンカ
ー、石灰クリンカーは特に限定するものでなく、
天然あるいは合成によつて製造されたものでもよ
い。 粒度は１mm以下であつて、乾燥されたものが望
ましい。１mm以上の粒となると、リバウンドロス
が多く、施工歩留りが低下する欠点がある。望ま
しくは、10μ以下の微粉が20％であることがよ
く、20％以上となると材料の搬送性が低下し溶射
時に材料の吐出ムラが多く、溶射層が緻密層と、
多孔層の層状となり、剥離しやすくなる。接着力
を強化するため、低融点物として添加するポルト
ランドセメントは特に限定するものでなく、一般
に市販されているものが使用できる。ポルトラン
ドセメントのCaO／SiO2モル比は通常約３であ
つて鉱物組成の主なるものは、トライカルシウム
シリケートで融点が高く、このため溶射層の結合
組織のCaO／SiO2モル比を高くできる。したが
つて熱間強度が高く、かつ製鋼炉で発生する塩基
度１以上のスラグに対しても抵抗性が高い特徴が
ある。 このポルトランドセメントの化学成分はCaO60
％以上、SiO225％以下であつて、その他の成分
が15％以下であることが望ましい。 ポルトランドセメントの粒度は10μ以下の微粉
が多く、マグネシア、ドロマイト、石灰クリンカ
ーの粒度とのからみによつて、そのままの使用も
できるが、公知の造粒法によつて溶射に適した粒
度に調整して使用することが望ましい。ポルトラ
ンドセメントの粒度は、搬送性、および溶融性の
面から1000〜10μが望ましい。1000μ以上では溶
融性が悪く、10μ未満の粒子が増加すると搬送性
が悪化する。したがつて、10μ未満の粒子は20％
以下が望ましい。以下に実施例を述べる。 実施例 １ プロパン−酸素による火炎溶射で溶射した各種
溶射材料の性状、および本発明品と従来品の溶射
膜の性状のAOD炉における比較を第１表に示す。
【表】
【表】
海水マグネシアクリンカーとポルトランドセメ
ントを組み合わせた本発明品は緻密で、かつ、従
来の溶射材料に対して格段にすぐれていることが
わかる。 実施例 ２ 実施例１と同様に、本発明品をプロパン−酸素
により火炎溶射した場合と、従来のコークス酸素
による火炎溶射した場合の溶射膜についてAOD
炉において比較した。AOD炉は吹錬温度が1700
℃以上で、吹錬時間が約120分、スラグ塩基度が
1.5と低く、炉材にとつて耐用し難い条件下にあ
る。 内張りには、マグクロれんがあるいはドロマイ
トれんが、石灰れんがが使用されているが、羽口
周辺部や、スラグライン部での炉材の損傷が大き
く、これが停炉の主因となつている。 このため、これらの損傷部分に対して湿式の吹
付補修を実施しているが、１チヤージの耐用もな
く、有効な補修手段がなかつた。 コークス−酸素による溶射補修により、第２表
に本発明品と従来品の比較を示すように従来品は
１チヤージの耐用が得られ、補修効果はあるもの
の、日常作業の中で補修を実施するには補修頻度
が高くなりすぎ問題がある。 そこで、本発明品を溶射することによつて、羽
口およびスラグライン部で３チヤージ後まで有効
な残存が認められ、補修効果があつた。 また、従来のAOD炉炉寿命の1.5倍が確保され
るようになつた。
ントを組み合わせた本発明品は緻密で、かつ、従
来の溶射材料に対して格段にすぐれていることが
わかる。 実施例 ２ 実施例１と同様に、本発明品をプロパン−酸素
により火炎溶射した場合と、従来のコークス酸素
による火炎溶射した場合の溶射膜についてAOD
炉において比較した。AOD炉は吹錬温度が1700
℃以上で、吹錬時間が約120分、スラグ塩基度が
1.5と低く、炉材にとつて耐用し難い条件下にあ
る。 内張りには、マグクロれんがあるいはドロマイ
トれんが、石灰れんがが使用されているが、羽口
周辺部や、スラグライン部での炉材の損傷が大き
く、これが停炉の主因となつている。 このため、これらの損傷部分に対して湿式の吹
付補修を実施しているが、１チヤージの耐用もな
く、有効な補修手段がなかつた。 コークス−酸素による溶射補修により、第２表
に本発明品と従来品の比較を示すように従来品は
１チヤージの耐用が得られ、補修効果はあるもの
の、日常作業の中で補修を実施するには補修頻度
が高くなりすぎ問題がある。 そこで、本発明品を溶射することによつて、羽
口およびスラグライン部で３チヤージ後まで有効
な残存が認められ、補修効果があつた。 また、従来のAOD炉炉寿命の1.5倍が確保され
るようになつた。
【表】
＊ 羽口周辺での耐用、目視による。
以上のように、本発明の過酷な操業条件下にお
いても耐用が認められ、従来の溶射材料に比較し
格段にすぐれているものである。
以上のように、本発明の過酷な操業条件下にお
いても耐用が認められ、従来の溶射材料に比較し
格段にすぐれているものである。
Claims (1)
- １ マグネシア、ドロマイト、石灰の塩基性骨材
のうち１種または２種以上を50〜95重量部、ポル
トランドセメント５〜50重量部からなり、製鋼炉
の火炎溶射補修に使用する火炎溶射用塩基性耐火
組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6746184A JPS60215579A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 火炎溶射用塩基性耐火組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6746184A JPS60215579A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 火炎溶射用塩基性耐火組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60215579A JPS60215579A (ja) | 1985-10-28 |
| JPH0251869B2 true JPH0251869B2 (ja) | 1990-11-08 |
Family
ID=13345608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6746184A Granted JPS60215579A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 火炎溶射用塩基性耐火組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60215579A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5654276A (en) * | 1979-10-03 | 1981-05-14 | Kawasaki Steel Co | Flame spraying repair material for metal refining furnace |
| JPS58172263A (ja) * | 1982-04-02 | 1983-10-11 | 品川白煉瓦株式会社 | ＳｉＯ↓２−ＣａＯ系低膨張性火炎溶射材料 |
-
1984
- 1984-04-06 JP JP6746184A patent/JPS60215579A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60215579A (ja) | 1985-10-28 |
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