JPH0252102A - 扇形鋼板の製造方法 - Google Patents
扇形鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0252102A JPH0252102A JP20364188A JP20364188A JPH0252102A JP H0252102 A JPH0252102 A JP H0252102A JP 20364188 A JP20364188 A JP 20364188A JP 20364188 A JP20364188 A JP 20364188A JP H0252102 A JPH0252102 A JP H0252102A
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- Japan
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- slab
- fan
- shaped steel
- rolling
- steel plate
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は扉形鋼板の製造方法に関する。
(従来の技術)
f5鋼板製造工場における扇形鋼板の一般的な製造法は
、第7図(イ)に示すように通常の厚板圧延によって矩
形鋼板を製造したのちガス切断によって扇形鋼板1を板
取りする方法であり、斜線部がスクラップ10となり、
歩留低下が大きいためコスト高となっている。
、第7図(イ)に示すように通常の厚板圧延によって矩
形鋼板を製造したのちガス切断によって扇形鋼板1を板
取りする方法であり、斜線部がスクラップ10となり、
歩留低下が大きいためコスト高となっている。
このため提案された技術として特開昭57−15681
3号公報開示のものがある。これは厚板圧延の成形圧延
の後に圧下を漸増又は漸減させて幅方向の段差をスラブ
に与え、90°ターンして圧延する事により第7図(ロ
)に示す扇形鋼板lを得て斜線部のスクラップ1)を少
なくして歩留よく製造しようとするものである。
3号公報開示のものがある。これは厚板圧延の成形圧延
の後に圧下を漸増又は漸減させて幅方向の段差をスラブ
に与え、90°ターンして圧延する事により第7図(ロ
)に示す扇形鋼板lを得て斜線部のスクラップ1)を少
なくして歩留よく製造しようとするものである。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、特開昭57−156813号公報開示の
方法の場合、圧延機の能力によってはスラブにテーパー
を付ける事が不可能であったり、あるいはテーパー量が
わずかしか付けられずにキャンバ−量の小さなものしか
得られない場合があり、扇形鋼板の製造できる圧延機が
制約される。
方法の場合、圧延機の能力によってはスラブにテーパー
を付ける事が不可能であったり、あるいはテーパー量が
わずかしか付けられずにキャンバ−量の小さなものしか
得られない場合があり、扇形鋼板の製造できる圧延機が
制約される。
また、更に実際の圧延によって得られる扇形形状は、第
8図に示すように幾何学的な計算から予測される圧延後
の扇形鋼板lの形状とは異なるという問題がある。つま
り、実圧延ではフロント。
8図に示すように幾何学的な計算から予測される圧延後
の扇形鋼板lの形状とは異なるという問題がある。つま
り、実圧延ではフロント。
テール部でのクロップ2aの発生、及び長手方向へのメ
タルフロー2bの増加という、特開昭57−15[18
13号公報では考慮されていない外乱要因があり、目標
キャンバ−率に到達しないという問題がある。
タルフロー2bの増加という、特開昭57−15[18
13号公報では考慮されていない外乱要因があり、目標
キャンバ−率に到達しないという問題がある。
(課題を解決するための手段)
本発明は、製造すべき扇形鋼板の寸法から下記キャンバ
−率推定モデル式(1) を用いて当該扇形鋼板製造に
振り当てるスラブ寸法を決定し、該スラブを成形圧、1
−9o’ターン−幅方向差厚圧延−90°ターン−スト
レート圧延し、目標とする扇形鋼板を製造することを特
徴とする扇形鋼板の製造方法である。
−率推定モデル式(1) を用いて当該扇形鋼板製造に
振り当てるスラブ寸法を決定し、該スラブを成形圧、1
−9o’ターン−幅方向差厚圧延−90°ターン−スト
レート圧延し、目標とする扇形鋼板を製造することを特
徴とする扇形鋼板の製造方法である。
C+= CoX (a X (Sr1X 5r2X −
5rn) + b X p+ c x (w/l) +
dx (L/W) + e ) −(1)C1:予測
キャンバ−率で、キャンバ−率は第3図に示す扇形形状
より Co二目標キャンバ−率で、成品キャンバ−率を考慮し
て適切な値を設定する Sri :第2図に示す幅方向差厚付きスラブのi非
圧延部分Bの面積比A/B rニストレード圧延における1パス当りの平均圧下率(
%) 下=λr4/n(r1各パス圧下率(%)。
5rn) + b X p+ c x (w/l) +
dx (L/W) + e ) −(1)C1:予測
キャンバ−率で、キャンバ−率は第3図に示す扇形形状
より Co二目標キャンバ−率で、成品キャンバ−率を考慮し
て適切な値を設定する Sri :第2図に示す幅方向差厚付きスラブのi非
圧延部分Bの面積比A/B rニストレード圧延における1パス当りの平均圧下率(
%) 下=λr4/n(r1各パス圧下率(%)。
n:パス回数)
t:目標板厚(++a+)
Wニスラブ幅(+1)1))
L= スラブ長さ(扇形の内側弧長)(■)a’−e:
係数 (作 用) まず、本発明は、第1図に示すように幅方向に差厚圧延
を行なって幅方向の差厚スラブを形成する為、圧延中に
圧下を変更する能力のない、或いは変更量の小さい圧延
機であっても容易に扇形鋼板の製造が可能となる。
係数 (作 用) まず、本発明は、第1図に示すように幅方向に差厚圧延
を行なって幅方向の差厚スラブを形成する為、圧延中に
圧下を変更する能力のない、或いは変更量の小さい圧延
機であっても容易に扇形鋼板の製造が可能となる。
また、第4図の演算フローチャートに示される手順に従
い、目標扇形鋼板の寸法からキャンバ−率推定モデル式
(1)を用いて、目標キャンバ−室を発生させる為の目
標板厚tに対する幅方向付加差厚量Δtを収束計算によ
り求める。このようにしてΔtが決定できれば、第2図
における幅方向差厚スラブの寸法のΔを以外の部分は目
標扇形鋼板の寸法より直接決定できる為、目標扇形鋼板
製造に必要な幅方向差厚スラブの寸法が決定できる。ま
た、この幅方向差厚スラブの重量と等しい重量のスラブ
を準備し、成形圧延によってスラブ厚をt+Δt、長さ
をLにすれば、幅方向の差厚圧延にて段差を付与する事
により目標とする幅方向差厚スラブを得ることができ、
よフて目標とするキャンバ−率を持つ扇形鋼板1を製造
できる。
い、目標扇形鋼板の寸法からキャンバ−率推定モデル式
(1)を用いて、目標キャンバ−室を発生させる為の目
標板厚tに対する幅方向付加差厚量Δtを収束計算によ
り求める。このようにしてΔtが決定できれば、第2図
における幅方向差厚スラブの寸法のΔを以外の部分は目
標扇形鋼板の寸法より直接決定できる為、目標扇形鋼板
製造に必要な幅方向差厚スラブの寸法が決定できる。ま
た、この幅方向差厚スラブの重量と等しい重量のスラブ
を準備し、成形圧延によってスラブ厚をt+Δt、長さ
をLにすれば、幅方向の差厚圧延にて段差を付与する事
により目標とする幅方向差厚スラブを得ることができ、
よフて目標とするキャンバ−率を持つ扇形鋼板1を製造
できる。
これを具体的に示せば、第4図の演算フローチャートに
示すように、目標扇形鋼板の寸法からキャンバ−率推定
モデル式(1)を用いて目標キャンバーを発生させるた
めの目標板厚tに対する幅方向1寸加差厚量Δtを求め
、そのΔtに対しての予測キャンバ−率を求める。予測
キャンバ−率clが目標のキャンバ−率C0と差を生じ
、且つその差がある許容範囲を越えるものであればΔt
を若干加減し、再度予測キャンバ−率C8を計算し、予
測キャンバ−率CIと目標キャンバ−率C0との差があ
る許容範囲内に収まるまで繰返し、最終的なΔtを決定
する。
示すように、目標扇形鋼板の寸法からキャンバ−率推定
モデル式(1)を用いて目標キャンバーを発生させるた
めの目標板厚tに対する幅方向1寸加差厚量Δtを求め
、そのΔtに対しての予測キャンバ−率を求める。予測
キャンバ−率clが目標のキャンバ−率C0と差を生じ
、且つその差がある許容範囲を越えるものであればΔt
を若干加減し、再度予測キャンバ−率C8を計算し、予
測キャンバ−率CIと目標キャンバ−率C0との差があ
る許容範囲内に収まるまで繰返し、最終的なΔtを決定
する。
このようにしてΔtが決まると、第2図に示す幅方向差
厚スラブ3の寸法が目標扇形鋼板の寸法より直接決定で
きるため、目標扇形鋼板製造に必要なスラブ寸法がこの
結果によって算出できる。
厚スラブ3の寸法が目標扇形鋼板の寸法より直接決定で
きるため、目標扇形鋼板製造に必要なスラブ寸法がこの
結果によって算出できる。
そこで、成形圧延後、第1図に示すように上記の演算に
よって決定されたΔtになるよう幅方向差厚圧延を施し
、以下90°ターンして長平方向に目的の板厚までスト
レート圧延を実行する。このストレート圧延は最終的に
Δtを決定したときの1パス当りの平均圧下率を極力溝
たすようにする。
よって決定されたΔtになるよう幅方向差厚圧延を施し
、以下90°ターンして長平方向に目的の板厚までスト
レート圧延を実行する。このストレート圧延は最終的に
Δtを決定したときの1パス当りの平均圧下率を極力溝
たすようにする。
以上により、目的とするキャンバ−量を持った扇形鋼板
1の製造ができるのである。
1の製造ができるのである。
以上のように、本発明はキャンバ−を発生させるのに必
要な差厚量Δtをテーパーで与えるのではなく、段差で
与えるため、圧延中にロールギャップを変更する能力の
ない圧延機においても容易に差厚量Δtを付与できる。
要な差厚量Δtをテーパーで与えるのではなく、段差で
与えるため、圧延中にロールギャップを変更する能力の
ない圧延機においても容易に差厚量Δtを付与できる。
また、このΔtの決定に際しては、製造すべき扇形鋼板
の寸法からキャンパー率推定モデル式(1)を用いて収
束計算を行うことにより目標キャンバ−率を達成するの
に必要なΔtを決定するので外乱要因が除かれる結果、
目標キャンバ−率の扇形鋼板の製造が可能となる。
の寸法からキャンパー率推定モデル式(1)を用いて収
束計算を行うことにより目標キャンバ−率を達成するの
に必要なΔtを決定するので外乱要因が除かれる結果、
目標キャンバ−率の扇形鋼板の製造が可能となる。
(実施例)
製造すべき扇形鋼板の寸法とこれを製造するために振り
当てたスラブの諸元を併せて第1表に示す、第5図に鋼
板寸法と振り当てスラブ寸法を示す。
当てたスラブの諸元を併せて第1表に示す、第5図に鋼
板寸法と振り当てスラブ寸法を示す。
第1表
()内は製造した扇形鋼板の実績値を
示す。
第5図(イ)の扇形鋼板製造のためのスラブ充当に際し
、実施例ではキャンバ−率推定モデル式(1)より求め
たΔtを上載せした第5図(0)のスラブを充当した。
、実施例ではキャンバ−率推定モデル式(1)より求め
たΔtを上載せした第5図(0)のスラブを充当した。
一方、比較例では体積一定則より求めたΔtを上載せし
た第5図(八)のスラブを充当した。
た第5図(八)のスラブを充当した。
圧延条件は次の通りである。
イ、圧延機型式;4重厚板圧延機
ロ、圧下率、パス回数(但しストレート圧延)実施例=
2パス、平均圧下率 12% 比較例=2パス、平均圧下率 10.2%ハ0幅方向差
厚スラブの形成は、成形圧延後幅方向に噛み戻し圧延を
繰り返して達成した。
2パス、平均圧下率 12% 比較例=2パス、平均圧下率 10.2%ハ0幅方向差
厚スラブの形成は、成形圧延後幅方向に噛み戻し圧延を
繰り返して達成した。
第1表中に得られた扇型鋼板の実績値を示すが、実施例
では(:j :0.082のものが得られ、目標のキャ
ンバ−率を充分満足している。これに対し、比較例では
C,−0,069と目標のキャンバ−率に達していない
。
では(:j :0.082のものが得られ、目標のキャ
ンバ−率を充分満足している。これに対し、比較例では
C,−0,069と目標のキャンバ−率に達していない
。
多数の例について予測キャンパー率と実際圧延による実
績キャンバ−率の関係を整理したところ第6図の如くな
り、本発明で用いるキャンバ−率推定モデル式(+、)
は充分信頼性の高いものであることを確認している。
績キャンバ−率の関係を整理したところ第6図の如くな
り、本発明で用いるキャンバ−率推定モデル式(+、)
は充分信頼性の高いものであることを確認している。
(発明の効果)
以上詳細に述べた如く、本発明によれば目的の扇形鋼板
が圧延中に圧下を変更する能力のない圧延機でも確実に
製造可能である。
が圧延中に圧下を変更する能力のない圧延機でも確実に
製造可能である。
第1図は本発明による扇形鋼板の圧延順序を示す図、
第2図は付加差厚を3段にした場合の幅方向差厚スラブ
を示す図、 第3図は扇形鋼板の各部寸法を示す図、第4図は扇形鋼
板の寸法から振り当てスラブ、圧延条件を決定するキャ
ンパー率推定モデル式による演算フローチャートを示す
図。 第5図(イ)〜(八)は実b1例による目標扇形鋼板寸
法と振り当てスラブ寸法を示す図、 第6図はキャンバ−率推定モデル式による予測キャンバ
−率と実tNキャンバー率の関係を示す図。 第7図((1、(o)は従来の扇形鋼板製造における歩
留ロスを示す図、 第8図は従来法による歩留ロスの発生とキャンバ−量不
足を示す図である。 1:扇形鋼板、2a:フロント、テール部でのクロップ
、2b:長手方向へのメタルフロー3:幅方向差厚スラ
ブ、10,1)ニスクラップ代 理 人 弁理
士 秋 沢 政 光リ i −ノ ト一−4′ 才5図 (/す ゝ320 :d (口9 ・3 雪積ら9バ′−毫(°Z)
を示す図、 第3図は扇形鋼板の各部寸法を示す図、第4図は扇形鋼
板の寸法から振り当てスラブ、圧延条件を決定するキャ
ンパー率推定モデル式による演算フローチャートを示す
図。 第5図(イ)〜(八)は実b1例による目標扇形鋼板寸
法と振り当てスラブ寸法を示す図、 第6図はキャンバ−率推定モデル式による予測キャンバ
−率と実tNキャンバー率の関係を示す図。 第7図((1、(o)は従来の扇形鋼板製造における歩
留ロスを示す図、 第8図は従来法による歩留ロスの発生とキャンバ−量不
足を示す図である。 1:扇形鋼板、2a:フロント、テール部でのクロップ
、2b:長手方向へのメタルフロー3:幅方向差厚スラ
ブ、10,1)ニスクラップ代 理 人 弁理
士 秋 沢 政 光リ i −ノ ト一−4′ 才5図 (/す ゝ320 :d (口9 ・3 雪積ら9バ′−毫(°Z)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 製造すべき扇形鋼板の寸法から下記キャンバー率推定モ
デル式(1)を用いて当該扇形鋼板製造に振り当てるス
ラブ寸法を決定し、該スラブを成形圧延−90°ターン
−幅方向差厚圧延−90°ターン−ストレート圧延し、
目標とする扇形鋼板を製造することを特徴とする扇形鋼
板の製造方法。 C_1=C_0×{a×(Sr_1×Sr_2×…Sr
_n)+b×@r@+c×(w/t)+d×(L/W)
+e}…(1) C_1:予測キャンバー率で、キャンバー率は第3図に
示す扇形形状より C_1=Y/Xとする C_0:目標キャンバー率で、成品キャンバー率を考慮
して適切な値を設定する Sr_i:第2図に示す幅方向差厚付きスラブのiパス
目圧延部分面積A(=A/2+A/2)と非圧延部分B
の面積比A/B @r@:ストレート圧延における1パス当りの平均圧下
率(%) ▲数式、化学式、表等があります▼(ri:各パス圧下
率(%)、n:パス回数) t:目標板厚(mm) W:スラブ幅(mm) L:スラブ長さ(扇形の内側弧長)(mm) a〜e:係数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20364188A JPH0252102A (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 扇形鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20364188A JPH0252102A (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 扇形鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0252102A true JPH0252102A (ja) | 1990-02-21 |
Family
ID=16477409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20364188A Pending JPH0252102A (ja) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | 扇形鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0252102A (ja) |
-
1988
- 1988-08-16 JP JP20364188A patent/JPH0252102A/ja active Pending
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