JPH0252770B2 - - Google Patents

Description

請求の範囲 １ 弁孔１１の出口に設けられバーナヘツド４に
連結された閉鎖可能な弁２と、燃料容器１と、こ
の燃料容器１と弁孔１１の間に設けられた調節不
可能な炎高さ用定寸装置とを含み、この定寸装置
が燃料を通過させる多孔性材料からなる配量板１
４を備え、この配量板の燃料容器側の縁部領域が
燃料用流過口１７を有する部品１５によつて環状
面１３に対して緊密に押圧されている、液化ガス
を燃料とするライター、特に携帯用ライターにお
いて、 環状面１３が凹部１６を取囲み、この凹部が微
孔フイルムからなる弾性変形可能な配量板１４と
共に配量室１６を形成し、この配量室が弁孔１１
だけを介してバーナヘツド４と連通し、 前記凹部１６の端面２′の全体または一部が、
配量室と弁孔を常時連通する溝２１を有する成形
部を備え、 弁の開放時に、温度上昇に依存して生じる配量
板前後の圧力差の増大につれて、配量板が前記端
面２′に接触して配量板の孔が益々多く遮蔽され
るように、配量室１６の深さと配量板１４の弾力
性が選定されていることを特徴とするライター。

２ 端面２′の一部だけが成形部を備えている場
合に、配量板１４が先ず最初に前記成形部を備え
ていない面領域２３に接触するように、成形部が
配置されていることを特徴とする、請求の範囲第
１項記載のライター。

３ 配量室１６の深さが配量板１４の厚さの２〜
８倍であることを特徴とする、請求の範囲第１項
記載のライター。

４ 成形部の溝２１が弁孔１１から放射状に延び
ていることを特徴とする、請求の範囲第１項から
第３項までのいずれか一つに記載のライター。

５ 溝が楔状の横断面を有し、その側方縁部に盛
り上がり部２２を備え、遮蔽面２３の面レベルか
ら測定した溝の深さが、面レベルから突出してい
る盛り上がり部の高さの複数倍であることを特徴
とする、請求の範囲第４項記載のライター。

６ 少なくとも２つの溝２１が設けられているこ
とを特徴とする、請求の範囲第４項または第５項
記載のライター。

７ 配量室１６が環状のスペーサリング１８内に
設けられていることを特徴とする、請求の範囲第
１項から第６項までのいずれか一つに記載のライ
ター。

８ 溝１２内に中間層１８′が装着され、この中
間層の配量板１４側の面に、成形部が形成されて
いることを特徴とする、請求の範囲第１項から第
６項までのいずれか一つに記載のライター。

９ 配量板１４の孔がスリツト状に形成されてい
ることを特徴とする、請求の範囲第１項から第８
項までのいずれか一つに記載のライター。

明細書 本発明は、弁孔の出口に設けられバーナヘツド
に連結された閉鎖可能な弁と、燃料容器と、この
燃料容器と弁孔の間に設けられた調節不可能な炎
高さ用定寸装置とを含み、この定寸装置が燃料を
通過させる多孔性材料からなる配量板を備え、こ
の配量板の燃料容器側の縁部領域が燃料用流過口
を有する部品によつて環状面に対して緊密に押圧
されている、液化ガスを燃料とするライター、特
に携帯用ライターに関する。

従来のライターの場合には、大量生産において
燃料の流量を標準値から大きく偏倚させる製品の
ばらつきが発生する。更に、温度が上昇するとき
にガス蒸気圧がそれに比例してもしくはこの比例
よりも強く炎高さに影響を及ぼすことを甘受しな
ければならない。配量板材料の製品のばらつきと
温度の作用が同時に重なつて生じるので、使用者
は予期しない高さの炎にしばしば驚かされる。こ
れは安全上の重要な問題である。なぜなら、使用
者の驚愕反応が事故を生じ得るからである。従つ
て、世界市場に最廉価格で出ている使い捨てライ
ターの多くは、炎高さを調節する機構を備えてい
る。これは製作コストを高くし、それにもかかわ
らず、安全性上の問題を解決していない。なぜな
らば、炎を小さくする必要性が驚愕反応の後で初
めて使用者に判るからである。従つて、いろいろ
な国で携帯ライターすなわちポケツトライターの
法律的な制限の導入が検討され、例えば最高の炎
高さを超えないようにすることが検討されてい
る。従つて、炎調節装置を持たないライターを大
量生産する場合には、同一温度条件下で炎高さが
標準値に対して±10パーセント以上偏倚しないよ
うに炎高さを制御して保つことが重要な問題であ
る。しかし、蒸気圧が温度に依存するために、流
出ガス量と炎高さが温度の上昇につれて増大する
ことは避けられない。この場合、実際の使用のと
きに予想される最高蒸気圧が発生する場合にも、
炎高さを法律規定に合致させなければならない。

イソブタンガスを使用し、温度が25度で圧力が
2.5バールのときに、標準炎高さが25ミリメート
ルであると仮定すると、例えば公知のライターの
場合には温度が50度まで上昇したときに圧力が５
バールに上昇する。この圧力上昇と、熱膨張によ
つて非線形に拡大される配量板流路とによつて、
炎は50〜70ミリメートルとなる。一定の温度変化
時の炎高さの変化を炎率または炎指数と定義し、
温度が25度から50度に上昇し、炎高さが25ミリメ
ートルから50ミリメートルになつたときの炎指数
を１とすると、25ミリメートルから70ミリメート
ルへの炎高さの増大は炎指数1.8に相当する。

公知の小型のバーナの場合には、未使用状態で
古くなると、最初に調節した炎特性が不可逆的に
変わることが経験的に知られている。これは特
に、バーナが変化する環境条件または極端な環境
条件にさらされるとき、および配量板の締付け要
素が異なる熱膨張率を有する材料からなるときに
発生する。

更に、炎の揺れもしばしば認められる。これは
特にポケツトライターに当嵌まる。このポケツト
ライターはしばしば非常に異なる温度にさらさ
れ、かつ使用する直前にほとんど不特定の運搬姿
勢にある。

これらの欠陥の一部は、ポケツトライターが炎
高さ調節装置を備えている場合には、炎高さのた
めの調節不可能な定寸装置を備えているライター
ほど不都合ではない。

米国特許第3766946号明細書によつて炎調節装
置が知られている。この装置の場合には、弾性体
が多孔体例えば焼結金属に対して押圧可能であ
り、そして押圧力の大きさに応じてこの弾性体が
変形し、かつ大きなまたは小さな面領域で多孔体
に接触して多孔体の流路横断面積を変える。

更に、ガス流路を制御して制限するために多孔
膜を用いることが知られている。この種の装置は
仏国特許第2313638号明細書（炎調節装置を備え
ている）と同第2313639号明細書（炎調節装置を
備えていない）に開示されている。多孔膜が液化
ガスタンクの側で液化ガスタンクとバーナの間に
設けた金属製の弁体に装着され、少なくともタン
クと反対側が繊維層で覆われ、かつ熱を伝導しに
くい合成樹脂材料からなる押圧体によつて弁体内
に気密に締付け配置されている。この装置は次の
ような思想に基づいている。すなわち、申し分の
ない機能が得られるように、膜の液化ガスタンク
側の開放された領域がガスの液体相によつて常時
充填され、そして液化ガスタンクと反対側で液化
ガスを繊維層の協力の下で蒸発させるために、液
化ガスが膜の孔を流過するという思想に基づいて
いる。そのために、タンクから浸漬管を経て液化
ガスが常に供給される湿潤室が、膜のタンク側に
設けられている。繊維層で覆つた膜の側には蒸発
室が設けられ、その上にある遮断弁を開放すると
きこの蒸発室で蒸発が行われる。湿潤室における
蒸発と揺れ動いて安定しない炎の燃焼を回避する
ために、前記仏国特許第2313639号明細書では、
押圧体を熱伝導しにくい合成樹脂材料から作るこ
とが提案されている。

この開示された装置は、実際に流過するガス量
に影響を及ぼす多くの因子の総和によつて、全く
満足できない結果をもたらす。この因子は例え
ば、膜材料の多孔の避けられない偏差、繊維材料
の組織のばらつき、装置組立て時の押圧力に起因
する湿潤室直径の変形等である。更に、ポケツト
ライターの場合に例えば姿勢を変えることによつ
て発生する浸漬管内の蒸気泡を生じないようにす
ることは不可能であるので、特に、炎が揺れ動い
たり急に小さくなる。従つて、これを改善するた
めに、公知のライターでは実際には浸漬管の代わ
りに精密芯が使用される。この場合、芯が高価で
あるので、製作コストが大幅に高くなる。このよ
うに高価であるにもかかわらず、炎の高さの差は
依然として大きい。なぜなら、蒸発室と弁孔によ
つて取囲まれる室の容積が比較的に大きく、それ
によつてそこに集まる液化ガスが点火のすぐ後
で、きわめて短時間ではあるが、高くて危険であ
る突発火炎を発生する原因となるからである。こ
れは特に仏国特許第2313638号明細書記載のライ
ターに言える。この特許に係わるライターの膜の
多孔度は比較的に高い炎に合わせられている。こ
れは炎調節装置を備えたライターの場合に合目的
である。

浸漬管または精密芯を使用する場合には、これ
らの部材の固定および膜の締付けのために、強度
が大で熱伝導しにくく容積が大きな合成樹脂材料
が必要である。従つて、これを取囲む材料部分の
寸法は比較的に大きくなる。容積の大きなこの必
須部材は製作コストを高めることになる。

熱伝導しにくい押圧体用合成樹脂とこれを収容
する金属製弁体間の熱膨張の差に基づいて、膜に
作用する締付け力が温度と共に変化し、そして膜
が不可逆的に弱体化する。超音波を用いて行われ
る、シートからなる配量板の切断と、それに続く
締付け体への固定と、前もつて組立てられたこの
ユニツトを金属製弁体の深い袋孔に装着するこ
と、および気密な縁曲げ固定作業は困難であり、
かつ使用不能の不良品のごとき弁ユニツトの欠陥
の原因となる。

本発明の課題は、ガス流量を一層不変にするこ
とができる装置を提供することである。このライ
ター用装置を使用する場合には、炎指数が0.9以
下で、かつ突発火炎を回避すべきである。これに
よつて、安全性が向上し、燃料が一層経済的に使
用される。更に、本発明は炎の揺れを著しく少な
くし、製作コストを大幅に低下させることができ
るようにすべきであり、更に本発明による装置を
従来のものよりも簡単に組立てできるようにすべ
きである。

この課題は、弁孔の出口に設けられバーナヘツ
ドに連結された閉鎖可能な弁と、燃料容器と、こ
の燃料容器と弁孔の間に設けられた調節不可能な
炎高さ用定寸法装置とを含み、この定寸装置が燃
料を通過させる多孔性材料からなる配量板を備
え、この配量板の燃料容器側の縁部領域が燃料用
流過口を有する部品によつて環状面に対して緊密
に押圧されている、液化ガスを燃料とするライタ
ー、特に携帯用ライターにおいて、環状面が凹部
を取囲み、この凹部が微孔フイルムからなる弾性
変形可能な配量板と共に配量室を形成し、この配
量室が弁孔だけを介してバーナヘツドと連通し、
前記凹部の端面の全体または一部が、配量室と弁
孔を常時連通する溝を有する成形部を備え、弁の
開放時に、温度上昇に依存して生じる配量板前後
の圧力差の増大につれて、配量板が前記端面に接
触して配量板の孔が益々多く遮蔽されるように、
配量室の深さと配量板の弾力性が選定されている
ことによつて解決される。

これにより、温度上昇によつてタンク内のガス
圧力が上昇しても、配量板が凹部の端面に接触
し、ガスの上昇圧力に比例して、配量板の孔の部
分が遮蔽され、流出ガス量が増大しないので、炎
の高さは大きくならない。従つて、炎率は0.9以
下に保たれる。なお、配量板が凹部の端面に接触
しても、成形部の溝が配量室と弁孔を接続し、バ
ーナヘツドにガスを供給する。

端面の成形部が放射状に延びかつくさび状の横
断面を有する溝を備え、この溝が続いてその側方
縁部に隆起部を備え、成形部を備えていない面領
域の面レベルから測定した溝の深さが、面レベル
から突出する隆起部の高さの複数倍、特に５〜12
倍であると好都合である。

配量板が、密に隣接していて特につながり合つ
ておらずかつスリツト状横断面を有する、次微視
的なきわめて多くの孔を備え、そしてこの配量板
が特に、−30度から＋70度までの温度範囲で装置
を使用するときに、温度が変化しても燃料流過特
性が変わらぬような材料からなつている。

以下、図に基づいて本発明の複数の実施例を説
明する。本発明はこれらの実施例に限定されな
い。

第１図は、本発明による炎高さ用定寸装置を備
えたライターの部分断面図である。見やすくする
ために、本発明の説明にとつて重要でない部品は
すべて図示していない。第２図は配量室を下から
見た拡大図である。この場合、締付け板と配量板
は取除かれている。第３図は第２図の−線に
沿つた拡大断面図、第４図は第１図のＡ部分の拡
大縦断面図である。第５，６，７図は本発明によ
る炎高さ用定寸装置のいろいろな実施例の縦断面
図、第８図は検査兼縁曲げ装置を示す図である。

第１図には、一定の炎高さを得るための本発明
による炎高さ用定寸装置を収容するライター部分
の縦断面が示してある。液化ガスタンク１の上壁
には弁体２が気密に嵌着され、この弁体は液化ガ
スタンクと反対側で孔の中に摺動可能なバーナ管
３を収容している。このバーナ管３はその上端に
バーナヘツド４を備え、このバーナヘツドには操
作レバー５が下側から作用している。バーナノズ
ル６に開口する軸方向のガス流出孔８がバーナ管
３の中を通つて横穴７まで達している。バーナ管
３の下端には、弁体２の弁座１０と協働する弾性
的なシール板９が設けられている。ライターを使
用しないときには、図示していないばねがバーナ
管３を下方へ弁座１０に対して押しつけ、弁孔１
１を閉鎖する。

特に約２パーセントの鉛を含む黄銅56（Ms58）
からなる弁体２の液化ガスタンク１側には、袋孔
状の溝１２が好ましくは切削加工によつて形成さ
れている。この溝１２の中の特に平らな環状面１
３には、配量板（膜）１４が締付け板１５によつ
て圧接され、それによつて配量板１４がその厚さ
の約半分まで圧縮されて締付け面が気密となつて
いる。この状態での締付け板１５と配量板１４の
固定は弁体２の縁部２ａの縁曲げによつて行われ
る。

締付け板１５は少なくともその締付け領域に、
環状面１３と幾何学的に一致し、かつ配量板縁部
の気密な締付けを保証する上面を備えている。そ
してこの締付け板はガス流過口１７を介して液化
ガスタンク１と連通している。

弁体２の溝１２は凹部１６を備え、この凹部の
底面（弁体２の端面）２′は溝１２の環状面１３
から例えば0.1mm離れている。配量板１４の、液
化ガスタンク１と反対の側の面は、凹部１６と共
に配量室を形成している。この配量室の深さは配
量板１４の厚さの２〜８倍、特に３〜４倍であ
る。配量板１４の中心軸線に対して垂直な配量室
横断面は、燃料によつて負荷される配量板１４の
面の大きさ、姿勢および形状を決定する。この面
は一般的に円形面である。しかし、この面を他の
形に形成することもできる。この場合、同じ大き
さの円形面の直径が、円形でない面の液圧的な直
径と呼ばれる。

締付け板１５のガス流過口１７は配量室（凹
部）１６の液圧的な直径よりも小さくなければな
らない。締付け板１５の厚さは配量室１６の液圧
的な直径よりも小さく、特に液圧的な直径の３分
の１以下である。

締付け板を金属材料、特にいわゆる快削黄銅
（銅58パーセント、鉛２パーセントで残りが亜鉛
の合金である）によつて形成すると好都合であ
る。なぜなら、この材料の圧縮強さが大であるた
め、配量板１４を確実に締付けることができるか
らである。弁体２も同じ材料からなつていると好
都合である。それによつて、作用温度が異なる場
合でも配量板を取囲む部材の熱膨張が同じになる
からである。

配量板１４は多数の微孔を有する合成樹脂フイ
ルムからなつている。液体および／または気体相
の液化ガスはこの配量板を通つて配量板の上面に
対してほぼ垂直に運ばれる。この配量板は特に、
多数の微孔を有する一軸展伸されたポリプロピレ
ンフイルムが適している。このポリプロピレンフ
イルムの厚さが、15〜40マイクロメートル、特に
22〜27マイクロメートルで、そして特に押出し機
で展伸させるときに発生する、横断面が0.04×
0.4マイクロメートルのスリツト状の微孔を有す
る。ガス蒸気圧が１〜６バールの場合には、流過
する燃料の量は圧力に対してほぼ線形に比例す
る。この種の製品は現在米国、サウスカロライナ
州のCelanese Plastics Campanyから
“Celgard^R2500”の商品名で市販されている。

第４，５図において配量室６の底を形成する弁
体２の端面２′が外周領域２３を除いて成形部を
備えている。この成形部２２は任意の相対的な高
さおよび深さの隆起部と凹部を有する。成形部は
好ましくは放射状の溝２１によつて形成されてい
る。第２図には、一実施例として４腕状星形溝が
示してある。しかし、本発明の範囲内で腕の数を
任意に選択することができる。例えば５個、６個
または８個の腕を設けることができる。この溝２
１は型打ち工具によつて特に１回の型打ち工程で
型打ちされる。この型打ち工具は例えば横断面が
くさび状で腕の数に相応して星状に設けられた複
数のブレードを備えている。第３図に拡大して示
すように、溝２１の深さｌは0.09ミリメートル、
開口の幅ｋは0.14ミリメートル、底部の幅ｍは
0.03ミリメートルとすることができる。溝２１の
縁部に接続する押しのけられた縁部領域には少し
凹凸がある。なぜなら、黄銅（加工を良好にする
ため約２パーセントの鉛を含む）製の成形部２２
が打刻の際に少し押し拡げられ、結晶粒構造が乱
れるからである。この高さは約0.01ミリメートル
である。少なくとも一つのブレードを有する型打
ち工具によつて星形溝を型打ちすることもでき
る。この型打ち工具は、所望の腕を形成するま
で、個々の型打ち工程の間でその縦軸線を中心に
所定の角度だけ回転させられる。

勿論、例えばエツチング、サンドブラスト、電
解エロージヨン等のような他の加工方法を用いる
ことができる。

配量室１６の直径の役割は配量板の所定の横断
面をガスが通過できるようにすることである。配
量室１６の深さは、所望のガスの量を通過させる
ように、弾性変形可能な配量板１４の弾力性と調
和させて決定される。温度上昇によつてタンク内
のガス圧力が上昇し、それによつて配量板が面領
域２３に接触する際に、上昇圧力に比例して、遮
蔽される微孔の部分が増大するように、成形部を
備えていない面領域２３に対する配量室の深さを
定めることができる。前記の遮蔽作用は配量板の
材料の熱膨張および熱による曲げ強度の低下によ
つて更に強められる。このようにして微孔を遮蔽
することにより、温度上昇に基づく炎の高さの増
大は、遮蔽を行わない場合に比べて小さくなる。
これによつて炎率すなわち炎指数を0.9以下に保
つことができる。配量板の厚さが25マイクロメー
トルで、配量室の直径が1.8〜1.9ミリメートル
で、星形溝の直径が1.3ミリメートルの場合には、
例えば配量室１６の深さを0.08〜0.12ミリメート
ルとすると有利である。これらの値は、ASTM
（米国材料試験協会）のＤ−726測定方法のＢモデ
ルによつて7.5ガーレイ（Gurley）／秒の測定値
を生じるような多孔度を有する“Celgard^R2500”
に基づくものである。

配量板１４は薄いので撓み易い。従つて、配量
板は流動圧力によつて弁孔１１の方へ押されて端
面２′に接触する。温度が高くなり、圧力が上昇
すると、配量板１４の一層広い面積が熱膨張に基
づいて、成形部を備えていない端面２′の領域２
３に接触する。その際、配量板の材料の降伏点を
超えることはない。この接触は、ガス圧力、配量
板の熱膨張および熱による曲げ強度の低下に基づ
いて行われ、配量板の微孔を部分的に遮蔽するこ
とになる。この間、溝２１と成形部２２は弁孔１
１へのガスの流入を可能にする。通常の圧力に戻
つた後で、配量板は再び遮蔽領域２３から離れ、
流量は元の流量と正確に一致する。なぜなら、配
量室の直径、深さ、配量板の厚さ等が適切に選定
され、そして配量板が不可逆的に変形しないから
である（第３，４図参照）。

本発明によるライダーバーナ装置では、ガーレ
イ測定値が7.5の“Celgard^R2500”製の配量板を
使用すると、大気温度が25度のときに炎高さが25
ミリメートル（標準炎）であつた。この場合、配
量板は外径が3.5ミリメートルの弁体と、外径が
3.5ミリメートルの締付け板と、直径が1.3ミリメ
ートルで深さが0.1ミリメートルの配量室の中に
組込まれる。そしてこの場合、１秒あたり約１ミ
リグラムの燃料が消費されれる。配量室直径の変
更に比例して、炎の高さが変化する。従つて、配
量板材料が所望の値に正確に一致するときには、
配量室直径の変更によつて異なる炎高さが得ら
れ、また使用すべき配量板材料のガーレイ値の偏
差を確かめた後で所望の炎高さを得るために配量
室の直径を適当に定めることができる。

驚くべきことに、本発明による装置はガスタン
ク充填物の液体相と気体相に関して燃料流量の大
きな重量差を全く生じない。

従つて、浸漬管または芯を持たない本発明によ
る装置は斜めの取扱操作が可能である（例えばパ
イプの煙火に火をつけるために）。この場合、液
状タンク充填物がガス流過口１７に接触するにも
かかわらず、炎は少ししか大きくならない。

更に、通常の垂直な使用状態での炎の安定した
一様な燃焼は、配量板１４をタンク充填物の液体
相と直接的に接触させない炎高さ用定寸装置を設
けたことによつて達成される。火をつけるために
ライターを例えば横になつている不特定の運搬状
態から垂直な状態へ動かすと、液体燃料は、配量
板１４の手前にある空間からタンク１内へ残らず
流出する。従つて、配量板１４は燃料の液体表面
２４から離れる。

配量板の手前にある空間からタンク１への液体
燃料の流出を妨げないようにするために、締付け
板１５の厚さは薄く設定され、例えば配量室１６
の液圧的な直径よりも小さく設定され、それによ
つて手前にある空間の容積は小さくなつている。
更に、燃料の液体相の表面張力と粘度が小さいの
で、流出の際の流動抵抗が小さい。従つて、燃料
が残つてもその量は、短時間、例えば１秒で、配
量板を通過、蒸発または燃焼するように少ない。
更に、弁開放時に配量板の手前の空間の圧力が蒸
気圧以下に低下することによつて、この空間内に
ある液状燃料は熱力学的な理由から、自然発生的
な小さな泡を生じる沸騰を発生するが、配量板の
手前に空間にある液状燃料の量が少ないので、こ
の沸騰に供される燃料が少なく、従つて短時間で
蒸発する。よつて、配量板１４からのガスの流出
は、非常に短い始動時間を除いて、もつぱら燃料
の気体相で行われる。従つて安定した状態で燃え
る炎が得られる。

バーナを真直ぐに立てたときに液状相ができる
だけ全部流れ落ちるようにすることは、締付け板
１５の表面に、湿らないような加工を施すことに
より、達成される。この加工は例えば弗素化炭化
水素化合物、特にポリテトラフルオルエチレンを
積層することによつて行われる。

締付け板１５の表面、特にガス流過口１７の内
面が上記のように湿らないように加工され、ガス
流過口１７の直径が比較的に小さい場合には、毛
管作用により、ガス流過口１７内の液状燃料の液
面がガス流過口１７の外の液面よりも下降するの
で、液状燃料はガス流過口１７に侵入しなくな
る。この毛管作用により、ライターを横にしてま
たは逆さまにして搬送または保管する場合にも、
ガス流過口１７への液状燃料の侵入を阻止するこ
とができる。

しかし、締付け板１５が湿る表面を有している
場合には、毛管作用が弱まるように、ガス流過口
１７を大き目に形成すると、本発明の作用を強め
ることができる。

更に次のように構成することによつて、着火し
た後の炎の安定化がきわめて迅速に行われること
が試験により判明した。すなわち、弁体２を液化
ガスタンク内に突出配置し、この突出深さが溝１
２とほぼ一致するようにし、それによつて配量板
が液化ガスタンク１の蓋２０の面内にほぼ位置す
るように構成することによつて、炎の安定化がき
わめて迅速に行われることが判つた。

本発明では気体相での配量によつて意図する効
果を奏するのに対し、従来技術では、芯または浸
漬管によつて多孔膜を液体相でできるだけ完全に
かつ一定に湿潤させようとする。この場合、弁を
開放することによつて、筒または浸漬管の上側範
囲の圧力が低下し、液状燃料がタンクから流れ
る。従つて、芯の場合にも浸漬管の場合にも、前
記のような小さな泡を生じる自然発生的な沸騰が
発生し、これは仏国特許第2313639号明細書に記
載のごとく押圧体を熱絶縁部材として形成する場
合でも防止することができず、炎率は1.1〜1.3と
なる。

例えばイソブタンを使用する場合には液化ガス
の飽和蒸気圧は液化ガスタンク１の充填レベルに
左右されない。本発明はタンク充填物の気体相か
らガスを取出すので、液化ガスタンク１の充填レ
ベルとは全く無関係に効果を発揮する。

本発明の好ましい実施例を第５〜７図に基づい
て説明する。この第５〜７図はそれぞれ、溝１２
の領域における弁体２の下側部分の横断面を示し
ている。参照番号はすべて第１図または第２図の
参照番号と一致している。

第１図に示す配量室１６が溝１２内の凹部によ
つて形成されているのに対し、第５図と第６図の
実施例の場合には、配量室の側方がスペーサリン
グ１８によつて画成されている。このスペーサリ
ングは、配量板１４と同様に、締付け板１５によ
つて気密に締付け固定されている。スペーサリン
グ１８は曲げ強度、圧縮強度および熱による寸法
安定性が大で、特に熱伝導性が悪い合成樹脂材料
からなつている。これには例えばデユポン（Du
Pont社）の商品名“Kapton^R”のポリイミドから
なる成形部材が特に適している。この材料は黄銅
とほぼ同じ熱膨張率を有するので、弁体２と締付
け板１５が快削黄銅からなるときに熱応力が本発
明による装置の機能を妨げないという利点もあ
る。スペーサリング１８は市販のフイルムを押抜
き加工することによつて簡単に作ることができ
る。これは製作コストを低下させ、かつ配量室直
径を容易に変更可能にする。更に、スペーサリン
グ１８の合成樹脂は締付け面のシールを良好に
し、かつ組立ての際に配量室１６の縁部において
配量板１４を押しつぶす危険を防止する。

第６，７図の実施例は第５図の実施例とほぼ同
じであるが、配量板１４と溝１２の底の間に中間
層１８′（第６図参図）が設けられている。この
場合、中間層１８′によつて形成される配量室１
６の底は前記成形部を備えている。この中間層１
８′は好ましくはスペーサリング１８と同じ合成
樹脂材料からなつていて、その配量板側に成形部
を備えている。

第７図による実施例の場合には、凹部１６が本
体１８″内に形成されている。この本体は第５図
のスペーサリング１８の機能と第７図の中間層１
８′の機能を兼ね備えている。

成形部２２は隆起部と凹部の任意の組合せによ
つて形成可能である。

材料コストを高める大容積の部品を使用しない
ようにすることによつて、本発明による装置の製
作コストはきわめて安くなる。更に、部品の機械
加工コストも安価である。なぜなら、多量の材緑
を切削除去したり、近づきにくい個所、例えば深
い袋孔の精密加工を行う必要がないからである。

必須の小さな部材がきわめて浅い凹部の中に設
けられているので、その装着を問題なく、かつ非
常に簡単な装置で行うことができる。それによつ
て例えば、仏国特許第2313638号明細書に記載さ
れているような超音波溶接による膜の仮の組立て
が不要である。

更に、部品の寸法が小さいので、炎の高さの熱
的な安定性に悪影響を及ぼす大きな熱膨張または
熱応力が発生しない。すべての構造部品の熱膨張
率がほぼ同じになるように材料を適当に選択する
ことによつて、前記効果が一層発揮される。スペ
ーサリング１８のような熱絶縁性部品を設ける
と、熱的な安定性が更に改善される。

大量生産で炎高さのかなりの差を生じる製品の
ばらつきは、本発明による装置によつて合理的な
方法で大幅に改善される。必要な部品の構造が簡
単であるため、品質の安定性が高い。近づき易く
浅い凹部の中にすべての小さな部材を配置したこ
とにより、組立ての欠陥が発生する確率がかなり
低くなる。しかも、この配置は、配量板１４のガ
ス流量の簡単な制御を可能にし、かつ所定のばら
つきに従つた選択を可能にする。これは例えば次
のようにして行われる。

配量板１４と締付け板１５の弁体２の溝１２に
弛く装着した後で、測定管３０（第８図参照）−
この中を経て基体例えば空気を、正確な圧力およ
び温度制御の下で導入することができる−を締付
け板に対して約200ニユートンで押圧する。この
とき、配量板の外周は環状面１３の領域で圧縮さ
れ、気体の流量が配量室の液圧的な直径に対応す
る。この場合特に、弁座１０が載置管３１に載つ
ている。この載置管は接続管３２を介して流量セ
ンサ３３に接続されている。流量センサによつて
検出された測定値は、コンピユータによつて処理
される。このコンピユータは組立機械の電気的配
向機構を制御する。25度の温度で測定が行われる
ので、孔の一部の前述の遮蔽効果はまだ生じな
い。軸方向に移動可能な縁曲げ工具３６は測定管
３０と同心的に設けられている。この縁曲げ工具
の軸方向の移動は前記の電気的配向機構によつて
開始することができる。縁曲げ工具は測定時には
弁体２の縁部２ａをまだ負荷しない。非常に迅速
に応答する流量センサ３３によつてガス量が0.2
秒以下で測定される。このガスは配量板１４を流
過し、その結果炎高さを正確に推定することがで
きる。測定はコンピユータによつて監視される。
このコンピユータは標準値からの偏差を計算し、
そして縁曲げを行うかどうかあるいは次の作業の
ステーシヨンで配量板と締付け板を再び取出して
弁体部分に新しい配量板を再び装着し、そして検
査ステーシヨンへ運ぶかどうかを決定する。取出
された締付け板は集められて再び使用することが
できる。一方、大きすぎるガス流路または小さす
ぎるガス流路を備えた配量板は使用不可能であ
る。測定管３０の圧力下にある締付け板によつ
て、配量板外周部を負荷する瞬間から縁部２ａの
縁曲げまで負荷圧力が低下しないことが重要であ
る。なぜなら、もしそうしないと、配量板の材料
が一軸展伸に基づいてその元の形、例えば円形を
失い、配量板外周部の不特定部分がその多孔度を
低下させた後に収縮によつて配量室内部に位置
し、それによつてガス量が測定時と測定後で一致
しないからである。

なお、公知の装置の場合には、流路のばらつき
をチエツクするための手段が高価である。またチ
エツクの前に配量板が組立または加工されるの
で、使用可能な配量板と使用不可能な配量板を予
め区分けすることができない。

古くなると元の調節された炎特性が変化する。
この変化はライターを使用しない場合にもしばし
ば発生する。しかし、繊維層を使用しないである
いは芯を必要としないで、微小孔を有する一軸展
伸のポリプロピレンフイルム、特に“Celgard^R
2500”を配量板１４用材料として使用すると、本
発明による装置は炎特性の不変性と関連して耐久
性が非常に向上する。本装置をライター用バーナ
の実施例として説明したが、本装置は香水、殺虫
剤、薬剤等を分配供給するための容器にも使用可
能である。

一軸展伸のポリプロピレンフイルムは展伸され
ていない方向に変形し得るので、流量は予定しな
い程の悪影響を受けることがない。従つて、弁孔
１１の直径を非常に小さく（例えば0.35〜0.5ミ
リメートルに）して配量板がガス圧によつて中へ
押されないようにすることができる。

上述のように、本発明による装置の好ましい実
施例では、液化ガスを配量板へ運ぶために浸漬管
や芯を使用せず、液化ガス表面と弁体の下面との
間にガス蒸気で充填された室を形成する。この場
合特に、配量板を締付け固定するために用いられ
る押圧体が薄い締付け板として形成され、そのた
めタンク側で配量板に接続するガス流過口の容積
が小さくなる。従つて、ライターの点火のために
不特定の例えば水平の搬送位置から垂直位置へラ
イターをもたらすときに表面張力によつて保持さ
れている液化ガスの残りがただちに滴り落ちる。

例えば燃料を再充填可能なポケツトライターの
ようなライターを作る場合には、液化ガスの充填
量を燃料容器の収容容積の約80パーセントに制限
しなければならない。この場合充填過程での大気
温度は約20〜25度である。この制限は安全上の理
由から必要である。なぜなら、液状燃料は、長い
間貯蔵するときあるいは非常に高い温度例えば60
度でライターを使用するときに、容器を爆発させ
ることがあるからである。

容器の収容能力の約20パーセントが燃料の気体
相によつて占められなければならないという事実
は、好ましい実施例のライターの場合には、ライ
ターを真直ぐに立てて使用するときに、配量板と
これを締付け固定する部品を燃料の液面に接触さ
せないようにするために有効に利用される。