JPH0257639A - 薄鋼板の連続加熱方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は薄ａ仮の連続加熱方法に関し、特には、連続焼
鈍炉（ＣＡＬ）あるいは連続焼鈍溶融亜鉛メツキ設備（
ＣＧＬ）等における薄鋼板の予加熱を、無酸化にて施す
に好適な連続加熱方法に関するものである。

〔従来の技術〕

周知のように、冷間圧延薄鋼板（以下、薄鋼板という）
を所定の焼鈍バタンに沿って熱処理する連続焼鈍炉等に
おいては、薄鋼板を連続的に無酸化加熱する方法として
、従来よりラジアントチューブからの輻射熱を利用した
間接加熱方法が多く採用されていた。しかし、近年では
、省エネルギの観点から、間接加熱方法に比べて格段に
高い熱効率が得られる直火還元加熱方法、すなわち燃焼
反応途中の中間イオンが存在する非平衡状態にある火炎
を直接薄鋼板に衝突させて加熱する方法が採用される方
向にある。

これら直火還元加熱の方法としては、大別して、燃料と
燃焼空気とを予め混合した混合気体をバーナタイル内で
急速燃焼させるラジアントカップバーナ（プレミックス
型バーナ）等を使用して、高温化されたタイル内面から
の輻射伝熱を主体として薄鋼板を加熱する方法、および
、燃料と燃焼空気とをバーナの燃焼室で混合燃焼させて
高温高速のガスを噴出させる高速ジェットバーナ（ノズ
ルミックス型バーナ）等を使用して、この高温高速の火
炎を直接に衝突させ対流伝熱を主体として１９１１４板
を加熱する方法がある。

しかし、上記ラジアントカップバーナは、燃料と燃焼空
気とを予め混合することから、無酸化加熱には好ましい
ものの逆火や爆発の恐れがあり、その爆発防止のために
、燃焼空気を予熱できず熱効率が低いという欠点があり
、一方、上記高速ジェットバーナは、燃焼空気を予熱で
きるものの、燃焼反応途中で０２．Ｏ，）１０等の残存
する火炎が直接薄鋼板に衝突することから、薄鋼板の微
酸化が避は難いという欠点がある。

そこで、これら欠点を解消するために、例えば、特開昭
６２−５２３１１．５２３１２．５２３１３および６２
−２９８２０号公報等に開示されているように、ノズル
ミックス型バーナでありながら、燃料と燃焼空気との急
速混合燃焼が可能で、残存酸素量の少ない火炎を形成し
得る拡散燃焼型バーナが提案されており、また、特開昭
５７−−Ｉ６９０７５号公報では、上記各バーナそれぞ
れの欠点を補うために、″３鋼板の入側の初期加熱帯に
は燃焼空気を予熱できるノズルミックス型バーナを用い
る一方、出側の最終加熱帯には酸素残存率の少ない高温
ガスが得られるプレミックス型バーナを用い、これによ
り熱効率の向上と無酸化加熱とを両立するようにした方
法が提案されている。

一方、これら直火還元加熱用バーナの調整および制御方
法としては、例えば、特開昭６０−７７９２９号公報に
開示されているように、未燃酸素を含まず適切な非平衡
状態にある火炎部分を、薄鋼板に当てるように、該薄鋼
板とバーナ間の距離を調整して加熱する方法が提案され
ており、また、特開昭５５−９７４３２号公報では、薄
鋼板の通過路付近の酸素量を検出し、この検出酸素量に
基づき各バーナの燃焼空気比を調整して、各バーナの燃
焼制御を行うようにしたものが提案されている。

〔発明が解決しようとする課題］ しかし、これら直火還元加熱方法においては、酸化膜の
生成を完全に防止することが困難であり、かつ設備費の
増加を招くという問題がある。

本発明者等は、これら問題点を詳細に検討した結果、多
数のバーナを薄鋼板の搬送方向に沿って配設し、しかも
薄鋼板の近傍で燃焼させている限り、各バーナの燃焼ア
ンバランスと火炎中の微量酸素による酸化膜の生成は不
可避であり、かつ、設備費の高騰も避けられないとの結
論に至った。

そこで、本発明者等は、これら問題点について各面から
検討を加え、還元性ガスを生成するための燃焼機能と、
薄鋼板を加熱する伝熱機能とを分離すれば、これら問題
点を解決できるとの知見を得て、先に、設備費を高騰さ
せることなく、しかも燃焼アンバランスに起因する酸化
膜の生成を防止できる全く新規な薄鋼板の連続加熱方法
（特願昭６３−３８３９４号）を提案した。

本発明者等は、さらに、鋭意研究を重ね、燃料と燃焼空
気とを理論空気比以下で燃焼させて高温の還元性ガスを
生成し、この還元性ガスを用いて薄鋼板を連続加熱する
方法においては、還元性ガスの空気比と、該還元性ガス
による７８１Ｍ板の加熱速度とを、ある条件を満足する
範囲内とする一方、その廃ガスを一定空気比以下で燃焼
させ、この燃焼ガスに薄鋼板の低温域加熱を負担させる
とき、常温からある温度域までの間を無酸化で、かつ効
率良く連続加熱できるとの知見を得て、本発明を完成さ
せたものである。

〔課題を解決するための手段〕

そこで、本発明は以下の構成としている。すなわち、第
１請求項の発明に係る薄鋼板の連続加熱方法は、連続的
に搬送される帯状の薄鋼板を加熱する方法において、還
元ガス発生炉にて燃料を空気比０．８以下で燃焼させて
高温の還元性ガスを生成し、この還元性ガスを、前記薄
鋼板の搬送方向に対する下流側にて、前記薄鋼板に高速
で吹き付けて、下記１式および■式を満足する加熱速度
Ｕにて３００℃〜４５０℃の温度に加熱すると共に、こ
の下流側にて薄鋼板に吹き付けた後の廃ガスを、空気比
１．０以下で燃焼させた後に、続く上流側にて、前記薄
鋼板に吹き付けて３００℃未満の温度に加熱するもので
ある。

Ｍ≦０．５においてｕ＞０　　　　　−−Ｉ弐０．５＞
Ｍ２Ｏ，８においてＵ≧５５ＸＭ＋１２　−ＩＩ式但し
、Ｍは空気比、Ｕは加熱速度（℃／５ｅｃ）。

そして、第２請求項の発明に係る薄鋼板の連続加熱方法
は、上記の下流側にて薄鋼板に吹き付けた後の廃ガスに
加え、上記の還元ガス発生炉にて生成した還元性ガスの
一部を直接送給して燃焼させるものである。

〔作用〕

本発明者等は、コークス炉ガスを還元ガス発生炉で、０
．５〜１．０の範囲内にて、それぞれ空気比を変えて燃
焼させた１０００℃の排ガスを、薄鋼板に２０ｍ／ｓｅ
ｅ以上の流速で吹きつけて、所定の温度に加熱した後、
これらｙｉ鋼板の酸化状態を調べた。

第３図は、この調査結果に基づく排ガスの空気比と薄鋼
板の加熱温度との関係における薄鋼板の酸化状態を示す
グラフである。なお、該グラフ中のプロントは７Ｊ鋼板
の酸化膜の厚さを表し、Ｏ印は３０人未満、Δ印は３０
〜５０人、×印は５０Å以上の例をそれぞれ示す。

第３図のグラフに示すように、これらＦｌｆｔＰｆｌ板
は、ある温度までは無酸化で加熱され、それ以上のある
温度域、すなわちグラフ中の斜線を付した２本の実線で
区画された温度域では酸化されるが、さらに高温な温度
域では還元されている。

この酸化・還元の過程を上記１鋼板の酸化膜の厚さを分
析して定量的に整理した結果を、第４図のグラフに示す
。なお、該グラフ中の各曲線に付した数値はそれぞれの
空気比を示し、また点線にて示す直線は原板の酸化膜厚
さの上限値を示す。

これら調査結果により、中間イオンの存在しない領域に
おいても、ある温度以上であれば、還元作用は起こり、
その酸化・還元の過程は、空気比１．０以下においては
、その空気比により異なることが知見された。

これらより、４５０℃以下の温度においては、第３図の
グラフから、空気比を０．８以下とすることで、薄鋼板
を無酸化で加熱し得ることがわかり、また、空気比０．
８以下では、第４図のグラフから、７ｊｉＷＡ板の加熱
用還元ガスまたは火炎の温度として常用される約８５０
℃以上の温度に加熱されると、薄日板の酸化膜が還元さ
れることがわかる。

本発明者等は、第４図のグラフ示す無酸化域における薄
鋼板の挙動を更に詳細に知見するために、その加熱時間
を変化させて薄鋼板を各温度に加熱し、これら薄鋼板の
酸化状態を調べた。

第５図は、この調査結果に基づく排ガスの空気比と薄鋼
板の加熱温度との関係における無酸化加熱時間を示すグ
ラフである。なお、咳グラフ中の各曲線に付した数値は
それぞれの空気比を示す。

この調査により、第５図のグラフに示すように、空気比
０．５以下であれば、または、加熱温度が３００℃未満
で、かつ空気比１．０以下であれば加熱時間に依存せず
無酸化で薄鋼板を加熱できることが確認される一方、空
気比０．６〜０．８では３５０℃〜４５０℃の温度域に
て’ｊｊａｍ板の表面に微弱な酸化の進行が認められ、
この領域では加熱時間を短時間に制御することが必要で
あることを知見した。

これらの調査結果より、第５図のグラフに示される無酸
化加熱時間を、加熱速度１１　（℃／５ｅｃ）に置き換
えて、空気比Ｍとの関係にて整理すると、３００“０〜
４５０℃の温度域において薄鋼板を無酸化にて加熱する
条件式として、下記Ｉ式およびＩＩ弐が導かれる。

Ｍ≦０．５においてｕ　＞　Ｏ−Ｔ弐 ０．５＞Ｍ２Ｏ，８においてＵ≧５５ＸＭ＋１２−ＩＩ
式そこで、本発明においては、還元ガス発生炉にて燃料
を空気比０．８以下で燃焼させて高温の還元性ガスを生
成し、この還元性ガスを、薄鋼板の搬送方向に対する下
流側にて、該７Ｒ鋼板に高速で吹き付けて、上記１式お
よび■式を満足する加熱速度Ｕにて３００℃〜４５０℃
の温度に加熱するものとし、一方、下流側にて薄鋼板に
吹き付けた後の廃ガスを、空気比１．０以下で燃焼させ
た後に、続く上流側にて、この薄鋼板に吹き付けて３０
０℃未満の温度に加熱するものとした。

以上により、本発明の連続加熱方法においては、連続的
に搬送される帯状のａＷＩＩＩ仮を、常温から４５０℃
の温度まで無酸化にて、かつ３００℃未満の低温域を効
率良く、連続的に加熱し得る。

また、還元性ガスおよび該還元性ガスを燃焼させたガス
を、薄鋼板に吹き付けて加熱するものとしであるので、
従来のように燃焼空気の供給管路を要する多数のバーナ
を薄鋼板の近傍に配設し、かつ、これらバーナを個別に
調整・制御する場合に比較して、大幅に設備費を低減し
得る。

また、還元性ガスを生成する燃焼機能と薄鋼板を加熱す
るための伝熱機能とを分離させたので、該還元ガス発生
炉内を高負荷燃焼させて高温に保持することが可能とな
り、残留酸素量の少ない還元性ガスをより効率良く生成
でき、しかもこの還元性ガスの成分、流量、流速の制御
が容易となり、従来のような各バーナごとの燃焼アンバ
ランスを回避し得る。

そしてまた、生成した未燃分を含む還元性ガスの全てを
更に高い空気比にて燃焼させて、これに薄鋼板の低温域
の加熱を負担させるので、燃料のトータルとしての燃焼
効率を高め得る。

一方、第２請求項の発明においては、下流側にて薄鋼板
に吹き付けた後の廃ガスに加え、還元ガス発生炉にて生
成した還元性ガスの一部を直接送給して燃焼させるもの
としであるので、この直接送給して燃焼させる還元性ガ
スの量を調整することで、薄鋼板の搬送速度の変化に対
応して、上流側と下流側との熱バランスを容易に調整し
得る。

なお、還元性ガスを薄鋼板に吹き付ける噴流速度のレベ
ルとしては、対流伝熱促進の観点から高速はど良いわけ
であるが、該噴流用ブロワの消費電力の増加や、還元性
ガスを薄鋼板に供給する通路中のシール性の問題が発生
し易くなる点を考慮して、かつあるレベルの伝熱効率が
得られる噴流速度として流速２０ｍ／ｓｅｃ程度以上が
望ましい。

〔実施例〕

以下に、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

国１ 第１図は本発明の第１実方か例による連続焼鈍炉におけ
る薄鋼板の連続加熱方法を説明するための図である。本
実施例は、既設の連続連続焼鈍炉の予熱帯に本発明の連
続加熱方法を通用して、薄鋼板の予加熱を無酸化で、か
つ効率良く行うことができるようにした場合を例に説明
する。

第１図において、（１）は冷冷間圧延鋼綱板用連続焼鈍
であって、該連続焼鈍炉（１）は、入側ルーパ（２）、
予熱帯（３）、加熱帯（４〕、および、ここでは図示を
省略した均熱帯、ガスジェット冷却帯、時効処理帯、急
冷帯、出側ルーバをそれぞれ通路を介し接続して構成さ
れである。また、これら各帯および通路内の上下には、
炉幅方向に多数の搬送ロールＲが配設されてあり、薄鋼
板Ｗは、これら各搬送ロールＲにて送られ、各帯を１１
１ｆｔ次に経過しながら所定の焼鈍パターンに沿って熱
Ｍｆｌされる。

本実施例の連続焼鈍炉（１）における予熱帯（３）は、
上下方向に設けられ、その上方を薄鋼板Ｗの入側として
入側ルーバ（２）に、下方を出側として加熱帯（４）に
それぞれ接続されてあり、その内部は、上下方向の中間
部に設けられた一対の仕切壁（７）にて、上部を第一加
熱帯（５）、下部を第二加熱帯（６）として区画されで
ある。

一方、該予熱帯（３）の近傍に、バーナ（９）を備えた
還元性ガス発生炉（８）が設置され、そのバーナ（９）
には燃料供給管Ｆと、燃焼・空気供給管Ａとが接続され
である。

また、予熱帯（３）の第二加熱帯（６）の両外側には、
複数の噴流ノズルＧＯＩを備えた一対のガスヘッダ（１
１）、０２１が配設されてあり、これらガスヘッダ（１
１）、０２）は、供給管０３）を介して還元性ガス発生
炉（８）と接続されである。

そして、第二加熱帯（６）上部の両外側には、一対のエ
ゼクタ−０６）、０７）が設けられてあり、これらエゼ
クタ−００，０ηは、連通管０４．０ωを介してそれぞ
れ第二加熱帯（６）の上部内側と連通されである。

また、第一加熱帯（５）の両外側には、複数の噴出ノズ
ル＋２２１を備えた一対の上部ガスヘッダＱ、０、（２
０が配設されてあり、これら上部ガスヘッダ１２１，１
υは、流通管０８）、　（１９）を介してそれぞれ下側
方のエゼクタ−０６）、０′７）と連通されである。

翻って、還元性ガス発生炉（８）のバーナ（９）には、
残留酸素を４０ｐ、ｐ、ｓ＋、以下に設定できる拡散燃
焼型バーナが採用されており、これにより、還元性ガス
発生炉（８）内で燃料を空気不足状態、すなわち空気比
０．８以下で燃焼させて、残留酸素が極めて少なく、か
つ、Ｉ＋！、Ｃｏ等からなる還元性ガスＧを生成するこ
とができるものとされである。

また、還元性ガス発生炉（８）に接続された供給管０３
）は２本の分岐管（１３ａ）　、　（１３ｂ）に分かれ
ており、これら分岐管（１３ａ）　、　（１３ｂ）の延
長端は、一対のガスへラダ０り、０りにそれぞれ接続さ
れである。

そして、これら一対のガスヘッダ（Ｉｌｌ、０２）は、
第二加熱帯（６）を挟んで向かい合うように配設され、
かつ第二加熱帯（６）との対向面には、それぞれ複数の
噴流ノズル００）が高さ方向に等間隔に設けられである
。また、これら噴流ノズル０ωの噴流口は第二加熱帯（
６）内を臨んでおり、これにより薄鋼板Ｗの両面に、供
給管０りを経て送給される還元性ガスＧを、吹き付ける
ものとされである。更にまた、ガス噴流を薄鋼板Ｗに確
実に衝突させるために、これらガスヘッダ（１１）、（
＋２１は、双方の噴流ノズル００）の高さ位置が重なら
ないように、互いに高さ位相を違えて設けられである。

ここで、これら噴流ノズル００）は、還元性ガスＧを２
０ｍ／ｓｅｃ以上で高速噴射させると共に、調度偏差を
抑制するために、炉幅方向に多数の噴流口を一直線状ま
たは千鳥状に配設したもの、あるいは、炉幅方向に延び
るスリット状に形成されたものが採用される。また、こ
れら噴流ノズル００）は、必要に応じて噴流ガスの流速
を可変し得る多重構造のものを採用してもよく、あるい
は各噴流ノズル０ωの基部とガスへラダ０１１、θ′！
Ｊとの間に噴流ガスの流量を調整する流量調整弁を設け
ても良い、このように構成することにより、各噴流ノズ
ル０ωから薄鋼板Ｗに吹き付ける還元性ガスＧの流量、
流速を均一なものとし得る。

一方、予熱帯（３）の第一加熱帯（５）と、それに続く
下方の第二加熱帯（６）とを区画する一対の仕切壁（７
）は、薄鋼板Ｗの経過を許容する一方、第二加熱帯（６
）内に吹き込まれた未燃分を含む還元性ガスＧが、第一
加熱帯（５）側に流れ込むことを抑制する構成とされで
ある。

そして、第二加熱帯（６）内の薄ｗ４板Ｗに吹き付けら
れた還元性ガスＧは、廃ガスとして第二加熱帯（６）上
部より、連通管０４）、０９を介して一旦エゼクター０
０．０７）側に抽気され、これらエゼクタ−００，０７
）内で、燃焼空気供給管Ａを経て供給される燃焼空気に
て空気比１．０以下にて燃焼させられる。

次いで、これらエゼクタ−０６）、０７）内の燃焼ガス
は、流通管０８）、　０９）を介して第一加熱帯（５）
の両外側に配設された上部ガスヘッダなの、Ｑυに送ら
れる。

ここで、これら上部ガスへラダＱＯ１Ｑυは、第一加熱
帯（５）を挾んで向かい合うように配設され、がつ第一
加熱帯（５）との対向面には、それぞれ複数の噴出ノズ
ルＱ乃が高さ方向に等間隔に設けられてあり、また、こ
れら噴出ノズルＣ！２１の噴出口は第一加熱帯（５）内
を臨んでおり、これにより薄鋼板Ｗの両面に、流通管θ
臥０９を介して送給される上記燃焼ガスＧを、吹き付け
るものとされである。更にまた、これら上部ガスヘッダ
ｌ２（Ｄ、、ｃ！υは、双方の噴出ノズルＱδの高さ位
置が重ならないように、互いに高さ位相を違えて設けら
れである。

ここで、これら上部ガスヘッダＩ２Ｉ、Ｉ２υの噴出ノ
ズル＋２２＋は、前記第二加熱帯（６）のガスヘッダ（
１１）、０２）の噴流ノズル０（Ｄと同様に、その噴出
口を第一加熱帯（５）内を臨ませ、かつ温度偏差を抑制
するために、炉幅方向に多数の燃焼口を一直線状または
千鳥状に設けたもの、あるいは、炉幅方向に延びるスリ
ット状に形成したものが採用される。

なお、還元性ガス発生炉（８）のバーナ（９）に接続さ
れた燃焼空気供給管λ、およびエゼクタ−００、θ力に
接続された燃焼空気供給管Ａは、熱交換器Ｈに接続され
、該熱交換器Ｈにて予熱された燃焼空気を供給するもの
とされである。

上記構成を具備する本実施例の連続焼鈍炉（１）の予熱
帯（３）にて、厚さ１．Ｏｎｖ＋、幅１，２５０ｍｍと
する炭素鋼からなる帯状の薄鋼板を、連続的に４５０℃
の温度まで子鹿熱した。

まず、還元性ガス発生炉（８）にコークス炉ガスを供給
し、これを拡散燃焼型バーナ（９）で空気比０．８にて
燃焼させて、フリーＯｆ濃度が４０９．Ｐ、Ｒ１，以下
の還元性ガスＧを生成させた。

この還元性ガスＧを、第１図の矢印Ｇにて示すように、
供給管０３）および分岐管（１３ａ）　、　（１３ｂ）
を介してガスヘッダ（］Ｉ１、（＋２１に送り、これら
ガスヘッダ（１１）、０２）の噴流ノズル０ωを介して
第二加熱帯（６）内の薄鋼板Ｗに両面より吹き付けた。

このとき、還元性ガスＧの温度は８５０℃とし、かつ２
０醜八ｅｃ以上の流速で噴射させて、薄鋼板Ｗを８秒以
内、すなわち５６“Ｃ／ｓｅｃ以上の加熱速度にて４５
０℃の温度に加熱した。

そして、薄鋼板Ｗに吹き付けた後の第二加熱帯（６）内
の還元性ガスＧを廃ガスとして、その上部より連通管Ｑ
４）、０５）を介して一旦エビクター００．０り側に抽
気すると共に、これらエゼクタ−００，０り内で空気比
１．０にて燃焼させ、次いで、その燃焼ガスを、流通管
００．０９）を介して上部ガスヘッダ１２１．（２０に
送り、これら上部ガスヘッダｃｏ、ｅυの噴出ノズルＩ
２ｚを介Ｌ７て第一加熱帯（５）内の薄鋼板Ｗに両面よ
り吹き付けて、該薄鋼板Ｗを３００℃直下の温度まで加
熱した。

なお、第一加熱帯（５）内の燃焼排ガスＥは、その上方
より既存の排ガス経路を経て、前述の熱交換器Ｈに送ら
れる。

このようにした本実施例の連続加熱においては、燃料と
して供給したコークス炉ガスの全量を燃焼させることが
できるため、その熱損失を最小限に抑制することができ
、また、子鹿熱した後の薄鋼板を精査したところ、その
酸化膜の厚さは原板と同程度であり、薄鋼板を４５０℃
の温度まで無酸化で、かつ熱効率よく、連続加熱し得る
という本発明のイｚれた効果が確認された。

そして、その燃焼制御が、還元性ガス発生炉のバーナの
燃焼制御と、エゼクタ−での燃焼空気■の制御のみであ
るため、直火還元加熱方法を適用するに比べ、その燃焼
制御が格段に容易なものとなり、かつまた、その配管設
備も大幅に簡略なものとすることができた。

さらに、本実施例によれば、薄鋼板を無酸化にて、子鹿
熱できるので、直火還元加熱方法による子鹿熱を適用し
た場合のように、後工程に強還元処理や酸洗処理を加え
ることを不要とし得る。

さらにまた、本実施例では、短時間加熱が必要とされる
３５０℃〜４５０℃の温度域の加熱速度、すなわち第二
加熱帯（６）の加熱速度を、Ｆｔ５０℃の還元性ガスＧ
を２０ｍ／ｓｅｃ以上の流速で噴射させるごとにより、
容易に得ることができた。

そのため、ｖｉｔ鋼板の搬送を一時停止させても、薄鋼
板が過度に加熱されて破断する懸念がなく、また還元域
まで加熱されるため製品品質を損なうことなく、容易に
搬送を再開することができた、すなわち、例えば何らか
の原因で薄鋼板の搬送が停止卜するという事態が発生し
ても、直火還元加熱方法による場合のように、高温なる
火炎にてｉｌ［に加熱されて酸化し、その品質を損なっ
たり、さらには破断して搬送の再開が困難となる等の事
態を回避できるという、本発明特有の効果が硲認された
。

第ユ演当雌！■ 第２図は本発明の第２実施例による子鹿熱帯を示す概略
構成図である。なお、本実施例はその基本とする構成を
前述の第１実施例と同一とし、その第一加熱帯で燃焼さ
せる還元性ガスの供給方法の一部に変更を加えたもので
あり、ここでは重複する点の説明を省略し、その差異点
のみ概略説明するものとする。

第２図において、（３）は予熱帯、（５）は第一加熱帯
、（６）は第二加熱帯、（７）は一対の仕切壁、（８）
は還元性ガス発生炉、ａωは噴流ノズル、（１１）とａ
りは一対のガスヘッダ、０３）は供給管、側と０９は流
通管、ＱＯと（２Ｉｌは一対の上部ガスヘッダ、Ｉ２２
１は噴出ノズルであって、これらは前述の第１実施例の
ものと同様のものである。

００とθ力とはエゼクタ−であって、これらエゼクタ−
００，０力は、前述の第１実施例と同様に、第二加熱帯
（６）上部の両外側に設けられであるが、一方の外側に
設け、られたエゼクタ−００が、第二加熱帯（６）の上
部内側と連通されず、分岐管０を介して供給管面に連通
され、還元性ガス発生炉（８）で生成した還元性ガスＧ
を直接的に供給されるものとされである。なお、他の一
方の外側に設けられたエゼクタ−０７）は、第１実施例
と同様に連通管０ωを介して第二加熱帯（６）の上部内
側と連通されである。

そして、本実施例においては、供給管面および分岐管（
２１に水冷ダンパー（２ａ、ａ’ｉをそれぞれ設け、第
二加熱帯（６）のガスヘッダ（１１）、０２）に供給す
る還元性ガスＧと、エゼクタ−００に分流供給する還元
性ガスＧの流量配分を任意に行い得るものとした。

このように構成した本実施例の予熱帯（３）によれば、
薄鋼板Ｗの搬送速度の変化に対応して、第一加熱帯（５
）と第二加熱帯（６）との熱量バランスを調整でき、ｇ
Ｉ薄鋼板を所定の加熱速度で加熱するように容易に調整
できる。

〔発明の効果〕

以上のように本発明に係る薄鋼板の連続加熱方法によれ
ば、連続的に搬送される帯状の薄鋼板を、常温から４５
０℃の温度まで無酸化で、かつ効率良く連続加熱し得て
、高品質を確保できる効果があり、しかも、その燃焼制
御が容易で、かつ設備費を抑制でき、さらには、突発的
な薄鋼板の搬送停止に際しても、その品質低下を抑止し
できるという効果を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例による薄鋼板の連続加熱方
法を説明するための連続焼鈍炉を示す概略説明図、 第２図は本発明の第２実施例による子鹿熱帯を示す概略
構成図、 第３図は本発明に係る空気比と薄鋼板の加熱温度との関
係における薄鋼板の酸化状態を示すグラフ、 第４図は本発明に係る空気比と薄鋼板の加熱温度との関
係における薄鋼板の無酸膜厚さを示すグラフ、 第５図は本発明に係る空気比と薄鋼板の加熱温度との関
係におけるｙｉ鋼板の無酸化加熱時間を示すグラフであ
る。 （５）−第一加熱帯、 （６）−第二加熱帯、 （８）−還元性ガス発生炉、 ００）−噴流ノズル、 （１１）、０クーガスヘンダ、 （１ω、０７）−エゼクタ− ｅｌ１２υ−上部ガスヘッダ、 ａａ−一噴出ノズル、 Ｗ−薄鋼板。 第２図 特許出願人　　株式会社　神戸製鋼所 代　理　人　　弁理士　　金丸　章− 第３図 空気比 第４図 薄鋼板の加熱温度（℃） 第５図 薄鋼板の加熱温度（℃）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）連続的に搬送される帯状の薄鋼板を加熱する方法
   において、還元ガス発生炉にて燃料を空気比０．８以下
   で燃焼させて高温の還元性ガスを生成し、この還元性ガ
   スを、前記薄鋼板の搬送方向に対する下流側にて、前記
   薄鋼板に高速で吹き付けて、下記 I 式およびII式を満
   足する加熱速度ｕにて３００℃〜４５０℃の温度に加熱
   すると共に、この下流側にて薄鋼板に吹き付けた後の廃
   ガスを、空気比１．０以下で燃焼させた後に、続く上流
   側にて、前記薄鋼板に吹き付けて３００℃未満の温度に
   加熱することを特徴とする薄鋼板の連続加熱方法。 Ｍ≦０．５においてｕ＞０−− I 式 ０．５＞Ｍ≧０．８においてｕ≧５５×Ｍ＋１２−−I
   I式但し、Ｍは空気比、ｕは加熱速度（℃／ｓｅｃ）。
2. （２）下流側にて薄鋼板に吹き付けた後の廃ガスに加え
   、還元ガス発生炉にて生成した還元性ガスの一部を直接
   送給して燃焼させる第１請求項記載の薄鋼板の連続加熱
   方法。