JPH02606B2 - - Google Patents
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- JPH02606B2 JPH02606B2 JP56114085A JP11408581A JPH02606B2 JP H02606 B2 JPH02606 B2 JP H02606B2 JP 56114085 A JP56114085 A JP 56114085A JP 11408581 A JP11408581 A JP 11408581A JP H02606 B2 JPH02606 B2 JP H02606B2
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- combustion
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
- F23G5/085—High-temperature heating means, e.g. plasma, for partly melting the waste
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、下水汚泥などの各種の産業廃棄物
や、あるいはそれらを必要に応じて予め乾燥焼却
や粉砕処理した中間処理物を、埋立てに使用した
時に重金属が流出しないようにしたり、あるいは
建設骨材に利用できるようにする等のために焼
却、溶融する方法に関し、詳しくは、炭素系可燃
物質によつて形成した高温炉床の上部において、
前記高温炉床への燃焼用酸素含有ガスの供給によ
り産業廃棄物あるいはその中間処理物を焼却溶融
させると共に、燃焼排ガスを前記高温炉床の上方
に形成した上昇流路と前記高温炉床の下部に接続
した流路に排出させる廃棄物溶融方法に関し、そ
の目的は、高温炉床における燃焼、溶融物の下
降、及び、溶融物の取出しを安定して行なわせら
れ、しかも、ダスト飛散、及び、炉壁損傷を抑制
でき、そのうえ、燃焼排ガス中の臭気成分及び有
害成分の燃焼分解を安定して行なわせられ、さら
には、燃焼排ガス中のNOX（窒素酸化物）量を少
なくでき、全体として操炉トラブル防止面並びに
公害防止面で極めて有効な方法を提供する点にあ
る。
や、あるいはそれらを必要に応じて予め乾燥焼却
や粉砕処理した中間処理物を、埋立てに使用した
時に重金属が流出しないようにしたり、あるいは
建設骨材に利用できるようにする等のために焼
却、溶融する方法に関し、詳しくは、炭素系可燃
物質によつて形成した高温炉床の上部において、
前記高温炉床への燃焼用酸素含有ガスの供給によ
り産業廃棄物あるいはその中間処理物を焼却溶融
させると共に、燃焼排ガスを前記高温炉床の上方
に形成した上昇流路と前記高温炉床の下部に接続
した流路に排出させる廃棄物溶融方法に関し、そ
の目的は、高温炉床における燃焼、溶融物の下
降、及び、溶融物の取出しを安定して行なわせら
れ、しかも、ダスト飛散、及び、炉壁損傷を抑制
でき、そのうえ、燃焼排ガス中の臭気成分及び有
害成分の燃焼分解を安定して行なわせられ、さら
には、燃焼排ガス中のNOX（窒素酸化物）量を少
なくでき、全体として操炉トラブル防止面並びに
公害防止面で極めて有効な方法を提供する点にあ
る。
次に、例示図により本発明の実施例を説明す
る。
る。
キユポラタイプの溶融炉１に、炭素系可燃物質
から成る高温炉床２を形成し、ホツパー３から高
温炉床２に、ダンパー４ａ，４ｂを交互に開閉し
て、廃棄物あるいはその中間処理物を、炭素系可
燃物質と混合状態であるいは交互に供給し、炭素
系可燃物質と廃棄物あるいはその中間処理物の充
填層５を高温炉床２上に形成し、そして、下方の
第１羽口６から高温炉床２に空気等の酸素含有ガ
スを供給して、高温炉床２の上部において廃棄物
あるいはその中間処理物を燃焼、溶融し、そし
て、燃焼排ガスを高温炉床２の上方に形成した上
昇流路７と高温炉床２の下部に接続した下部流路
８とに排出させるようにし、そして、溶融物を前
記下部流路８を通して炉体９に取出すとともに、
炉体９に取出した溶融物を第１及び第２出滓口１
０ａ，１０ｂから適宜回収させるようにし、そし
て、高温炉床２から発生した燃焼排ガスを、充填
層５を通過する際に生成される臭気成分及び有害
成分を燃焼分解させるよう、上昇流路７内におい
て、第２羽口１１から供給される空気等の酸素含
有ガスによつて後燃焼させるようにしてある。
から成る高温炉床２を形成し、ホツパー３から高
温炉床２に、ダンパー４ａ，４ｂを交互に開閉し
て、廃棄物あるいはその中間処理物を、炭素系可
燃物質と混合状態であるいは交互に供給し、炭素
系可燃物質と廃棄物あるいはその中間処理物の充
填層５を高温炉床２上に形成し、そして、下方の
第１羽口６から高温炉床２に空気等の酸素含有ガ
スを供給して、高温炉床２の上部において廃棄物
あるいはその中間処理物を燃焼、溶融し、そし
て、燃焼排ガスを高温炉床２の上方に形成した上
昇流路７と高温炉床２の下部に接続した下部流路
８とに排出させるようにし、そして、溶融物を前
記下部流路８を通して炉体９に取出すとともに、
炉体９に取出した溶融物を第１及び第２出滓口１
０ａ，１０ｂから適宜回収させるようにし、そし
て、高温炉床２から発生した燃焼排ガスを、充填
層５を通過する際に生成される臭気成分及び有害
成分を燃焼分解させるよう、上昇流路７内におい
て、第２羽口１１から供給される空気等の酸素含
有ガスによつて後燃焼させるようにしてある。
前記上昇流路７からの燃焼排ガスを、炉頂部に
接続した排気ダクト１２、ダスト除去用サイクロ
ン１３、熱交換器１４、第１ブロワ１５を通して
大気中に放出させるようにし、又、前記下部流路
８を通つて炉体９内に流動した燃焼排ガスを、前
記熱交換器１４及び第１ブロワ１５を通して大気
中に放出させるようにしてある。さらに、前記第
１、第２羽口６，１１に第２ブロワ１６にて供給
する酸素含有ガスを、前記熱交換器１４にて加加
温させるようにしてある。
接続した排気ダクト１２、ダスト除去用サイクロ
ン１３、熱交換器１４、第１ブロワ１５を通して
大気中に放出させるようにし、又、前記下部流路
８を通つて炉体９内に流動した燃焼排ガスを、前
記熱交換器１４及び第１ブロワ１５を通して大気
中に放出させるようにしてある。さらに、前記第
１、第２羽口６，１１に第２ブロワ１６にて供給
する酸素含有ガスを、前記熱交換器１４にて加加
温させるようにしてある。
又、前記第２ブロワ１６と前記第１羽口６との
間に設けた流量制御弁V1、前記上昇流路７及び
前記下部流路８と前記第１ブロワ１５との間に設
けた流量制御弁V2，V3による、高温炉床２への
燃焼用酸素含有ガス供給量、及び、上昇流路７と
下降流路８への排ガス分配比の調節によつて、前
記高温炉床２内の上昇ガス空塔速度を15〜60N
m3／m2・min（望ましくは20〜40Nm3／m2・min）
に維持し、且つ、前記下部流路８における排ガス
の温度を1350℃以上に維持させるようにしてあ
る。つまり、上昇ガス空塔速度が低過ぎた場合に
おいて、溶融物が高温炉床２内で粘稠するのを抑
制させ、下部流路８内の排ガス温度が低過ぎた場
合において、溶融物が下部流路８内で粘稠するの
を抑制させて、溶融物の下降及び取出しを安定し
て行なわせることができ、しかも、上昇ガス空塔
速度が高過ぎた場合において、ダストが上昇ガス
によつて飛散されるのを抑制させることができる
のである。
間に設けた流量制御弁V1、前記上昇流路７及び
前記下部流路８と前記第１ブロワ１５との間に設
けた流量制御弁V2，V3による、高温炉床２への
燃焼用酸素含有ガス供給量、及び、上昇流路７と
下降流路８への排ガス分配比の調節によつて、前
記高温炉床２内の上昇ガス空塔速度を15〜60N
m3／m2・min（望ましくは20〜40Nm3／m2・min）
に維持し、且つ、前記下部流路８における排ガス
の温度を1350℃以上に維持させるようにしてあ
る。つまり、上昇ガス空塔速度が低過ぎた場合に
おいて、溶融物が高温炉床２内で粘稠するのを抑
制させ、下部流路８内の排ガス温度が低過ぎた場
合において、溶融物が下部流路８内で粘稠するの
を抑制させて、溶融物の下降及び取出しを安定し
て行なわせることができ、しかも、上昇ガス空塔
速度が高過ぎた場合において、ダストが上昇ガス
によつて飛散されるのを抑制させることができる
のである。
尚、前記高温炉床２の高さは50cm〜100cmであ
り、第１羽口６と下部流路８との上下間隔は20cm
〜50cmであり、前記下部流路８における排ガスの
流速は0.5〜3Nm3／minである。
り、第１羽口６と下部流路８との上下間隔は20cm
〜50cmであり、前記下部流路８における排ガスの
流速は0.5〜3Nm3／minである。
又、前記高温炉床２へ供給される酸素量が高温
炉床２に補給される炭素系可燃物質の燃焼用理論
酸素量の0.8〜1.2倍（望ましくは0.95〜1.05倍）
となるように、炭素系可燃物質の補給量を調節す
る。つまり、補給し過ぎた場合における、炭素と
２酸化炭素との還元反応による燃焼排ガス温度の
低下、及び、補給量が少な過ぎた場合における、
燃焼排ガスの温度低下を抑制するよう高温炉床２
を適正状態で燃焼させて、廃棄物あるいはその中
間処理物を能率良く処理できるのである。
炉床２に補給される炭素系可燃物質の燃焼用理論
酸素量の0.8〜1.2倍（望ましくは0.95〜1.05倍）
となるように、炭素系可燃物質の補給量を調節す
る。つまり、補給し過ぎた場合における、炭素と
２酸化炭素との還元反応による燃焼排ガス温度の
低下、及び、補給量が少な過ぎた場合における、
燃焼排ガスの温度低下を抑制するよう高温炉床２
を適正状態で燃焼させて、廃棄物あるいはその中
間処理物を能率良く処理できるのである。
又、前記充填層５を通過した上昇ガスの温度が
400℃ないし1200℃（望ましくは700℃ないし1000
℃）になるように、廃棄物あるいは中間処理物の
供給量を調節する。つまり、ガス温度が高過ぎる
場合における、飛散ダストが炉壁へ融着して炉壁
を損傷させる不都合、及び、後述の上昇流路７内
での後燃焼にて発生する熱との相剰により炉壁を
熱損させる不都合を抑制でき、しかも、ガス温度
が低過ぎた場合における、前記後燃焼によつて排
ガス中の悪臭成分及び有害成分を安定して燃焼分
解できなくなる不都合を抑制できるのである。
400℃ないし1200℃（望ましくは700℃ないし1000
℃）になるように、廃棄物あるいは中間処理物の
供給量を調節する。つまり、ガス温度が高過ぎる
場合における、飛散ダストが炉壁へ融着して炉壁
を損傷させる不都合、及び、後述の上昇流路７内
での後燃焼にて発生する熱との相剰により炉壁を
熱損させる不都合を抑制でき、しかも、ガス温度
が低過ぎた場合における、前記後燃焼によつて排
ガス中の悪臭成分及び有害成分を安定して燃焼分
解できなくなる不都合を抑制できるのである。
又、前記上昇流路７内に第２羽口１１から供給
される酸素量と、前記第１羽口６かな高温炉床２
へ供給される酸素量との和が、前記補給される炭
素系可燃物質の燃焼用理論酸素量と前記産業廃棄
物あるいはその中間処理物の燃焼用理論酸素量と
の和の1.0〜1.2倍となるように、前記第２ブロワ
１６と第２羽口１１との間に設けた流量制御弁
V4によつて上昇流路７内への燃焼排ガス後燃焼
用酸素含有ガスの供給量を、高温炉床２への酸素
供給量と炭素系可燃物質補給量と廃棄物供給量に
見合つて調節する。つまり、第２羽口１１に供給
される酸素量が少な過ぎた場合における、前記後
燃焼が良好に行なえなくなる不都合を抑制でき、
しかも、供給される酸素量が多過ぎた場合におけ
る、NOXが多量に発生し易いものとなる不都合
を抑制できるのである。
される酸素量と、前記第１羽口６かな高温炉床２
へ供給される酸素量との和が、前記補給される炭
素系可燃物質の燃焼用理論酸素量と前記産業廃棄
物あるいはその中間処理物の燃焼用理論酸素量と
の和の1.0〜1.2倍となるように、前記第２ブロワ
１６と第２羽口１１との間に設けた流量制御弁
V4によつて上昇流路７内への燃焼排ガス後燃焼
用酸素含有ガスの供給量を、高温炉床２への酸素
供給量と炭素系可燃物質補給量と廃棄物供給量に
見合つて調節する。つまり、第２羽口１１に供給
される酸素量が少な過ぎた場合における、前記後
燃焼が良好に行なえなくなる不都合を抑制でき、
しかも、供給される酸素量が多過ぎた場合におけ
る、NOXが多量に発生し易いものとなる不都合
を抑制できるのである。
次に、上昇ガス空塔速度と排ガス温度の調節、
高温炉床２への酸素供給量の調節、充填層５での
上昇ガス温度の調節、上昇流路７への酸素供給量
の調節について、具体的調節手順を説明する。
高温炉床２への酸素供給量の調節、充填層５での
上昇ガス温度の調節、上昇流路７への酸素供給量
の調節について、具体的調節手順を説明する。
(1) 廃棄物処理量と溶融炉１の炉径に見合つて、
かつ、上昇流路７と下降流路８への排ガス分配
比に見合つて、高温炉床２内の上昇ガス空塔速
度が15〜60Nm3／m2・minになるように、高温
炉床２への燃焼用酸素含有ガス供給量を設定す
る。
かつ、上昇流路７と下降流路８への排ガス分配
比に見合つて、高温炉床２内の上昇ガス空塔速
度が15〜60Nm3／m2・minになるように、高温
炉床２への燃焼用酸素含有ガス供給量を設定す
る。
その結果、コークスなどの炭素系可燃物質の
消費量が決まり、高温炉床２を1600〜1800℃に
維持でき、かつ、下部流路８における排ガス温
度を1350℃以上に維持できる。
消費量が決まり、高温炉床２を1600〜1800℃に
維持でき、かつ、下部流路８における排ガス温
度を1350℃以上に維持できる。
(2) 高温炉床２への燃焼用酸素含有ガス供給量に
見合つて、高温炉床２への供給酸素量が補給炭
素系可燃物質の燃焼用理論酸素量の0.8〜1.2倍
になるように、、炭素系可燃物質の補給量を設
定する。
見合つて、高温炉床２への供給酸素量が補給炭
素系可燃物質の燃焼用理論酸素量の0.8〜1.2倍
になるように、、炭素系可燃物質の補給量を設
定する。
(3) 高温炉床２からのガス温度に見合つて、廃棄
物充填層５を通過した上昇ガス温度が400〜
1200℃になるように、廃棄物供給量を設定す
る。
物充填層５を通過した上昇ガス温度が400〜
1200℃になるように、廃棄物供給量を設定す
る。
(4) 高温炉床２への酸素供給量と炭素系可燃物質
補給量と廃棄物供給量に見合つて、上昇流路７
への供給酸素量と高温炉床２への供給酸素量の
和が、炭素系可燃物質と廃棄物の燃焼用理論酸
素量の１〜1.2倍になるように、上昇流路７へ
の後燃焼用酸素含有ガス供給量を設定する。
補給量と廃棄物供給量に見合つて、上昇流路７
への供給酸素量と高温炉床２への供給酸素量の
和が、炭素系可燃物質と廃棄物の燃焼用理論酸
素量の１〜1.2倍になるように、上昇流路７へ
の後燃焼用酸素含有ガス供給量を設定する。
(5) 上記(4)項の後燃焼用酸素含有ガスの供給量設
定に伴つて上昇ガス温度が400〜1200℃の範囲
から外れる場合は、再び上記(3)項と同様に廃棄
物供給量を設定する。
定に伴つて上昇ガス温度が400〜1200℃の範囲
から外れる場合は、再び上記(3)項と同様に廃棄
物供給量を設定する。
(6) 上記(5)項の廃棄物供給量設定に伴つて供給酸
素量の和が燃焼用理論酸素量の１〜1.2倍の範
囲から外れる場合は、再び上記(4)項と同様に後
燃焼用酸素含有ガス供給量を設定する。
素量の和が燃焼用理論酸素量の１〜1.2倍の範
囲から外れる場合は、再び上記(4)項と同様に後
燃焼用酸素含有ガス供給量を設定する。
そして、上記(5)項と(6)項の調節を必要なだけ繰
返す。
返す。
また、上記(1)〜(4)項の調整を、必要に応じて上
記(5)項や(6)項の調整を併せて、適当なタイミング
で繰返す。
記(5)項や(6)項の調整を併せて、適当なタイミング
で繰返す。
尚、本発明は、下水汚泥、し尿性汚泥、工場排
水処理汚泥、浄水場汚泥、活性処理汚泥等の処理
に好適であるが、その他、都市ゴミやその焼却
灰、各種産業廃棄物等、各種の廃棄物に適用で
き、そして、それらに紛砕、乾燥、造粒、調湿等
の処理を施して得られる中間処理物にも適用でき
る。
水処理汚泥、浄水場汚泥、活性処理汚泥等の処理
に好適であるが、その他、都市ゴミやその焼却
灰、各種産業廃棄物等、各種の廃棄物に適用で
き、そして、それらに紛砕、乾燥、造粒、調湿等
の処理を施して得られる中間処理物にも適用でき
る。
また、利用する溶融炉の具体的構成は、各種変
形可能である。第２図は、その一例を示し、高温
炉床２部分に対する側壁を、２重管構造に形成し
て水冷ジヤケツト１７を構成したものである。
形可能である。第２図は、その一例を示し、高温
炉床２部分に対する側壁を、２重管構造に形成し
て水冷ジヤケツト１７を構成したものである。
また、高温炉床２を形成する炭素系可燃物質と
しては、主としてコークスを用いるとよいが、無
煙炭等の練炭、黒鉛電極屑等の各種のものを利用
してもよい。
しては、主としてコークスを用いるとよいが、無
煙炭等の練炭、黒鉛電極屑等の各種のものを利用
してもよい。
また、前述のように、充填層５への炭素系可燃
物質の供給量、及び、廃棄物あるいはその中間処
理物の供給量、並びに、高温炉床２及び上昇流路
７への酸素ガス供給量等を調節するに、人為的に
調節操作しても、あるいは、適宜制御機構によつ
て自動的に行わせてもよい。
物質の供給量、及び、廃棄物あるいはその中間処
理物の供給量、並びに、高温炉床２及び上昇流路
７への酸素ガス供給量等を調節するに、人為的に
調節操作しても、あるいは、適宜制御機構によつ
て自動的に行わせてもよい。
以上要するに本発明は、冒記廃棄物溶融方法に
おいて、前記高温炉床２への燃焼用酸素含有ガス
供給量の調節によつて、前記高温炉床２内の上昇
ガス空塔速度を15〜60Nm3／m2・minに維持する
と共に、前記下部流路８における排ガスの温度を
1350℃以上に維持し、 前記高温炉床２へ供給される酸素量が前記高温
炉床２に補給される炭素系可燃物質の燃焼用理論
酸素量の0.8〜1.2倍となるように、炭素系可燃物
質の補給量を調節し、 前記高温炉床２の上方に位置する産業廃棄物あ
るいは中間処理物の充填層５を通過した上昇ガス
の温度が400℃ないし1200℃になるように、産業
廃棄物あるいは中間処理物の供給量を調節し、 前記上昇流路７内への燃焼排ガス後燃焼用酸素
含有ガスの供給量を、前記高温炉床２への酸素供
給量と炭素系可燃物質補給量と産業廃棄物供給量
に見合つて調節することによつて、前記上昇流路
７内に供給される酸素量と前記高温炉床２へ供給
される酸素量との和を、前記炭素系可燃物質の燃
焼用理論酸素量と前記産業廃棄物あるいはその中
間処理物の燃焼用理論酸素量との和の1.0〜1.2倍
に維持することを特徴とする。
おいて、前記高温炉床２への燃焼用酸素含有ガス
供給量の調節によつて、前記高温炉床２内の上昇
ガス空塔速度を15〜60Nm3／m2・minに維持する
と共に、前記下部流路８における排ガスの温度を
1350℃以上に維持し、 前記高温炉床２へ供給される酸素量が前記高温
炉床２に補給される炭素系可燃物質の燃焼用理論
酸素量の0.8〜1.2倍となるように、炭素系可燃物
質の補給量を調節し、 前記高温炉床２の上方に位置する産業廃棄物あ
るいは中間処理物の充填層５を通過した上昇ガス
の温度が400℃ないし1200℃になるように、産業
廃棄物あるいは中間処理物の供給量を調節し、 前記上昇流路７内への燃焼排ガス後燃焼用酸素
含有ガスの供給量を、前記高温炉床２への酸素供
給量と炭素系可燃物質補給量と産業廃棄物供給量
に見合つて調節することによつて、前記上昇流路
７内に供給される酸素量と前記高温炉床２へ供給
される酸素量との和を、前記炭素系可燃物質の燃
焼用理論酸素量と前記産業廃棄物あるいはその中
間処理物の燃焼用理論酸素量との和の1.0〜1.2倍
に維持することを特徴とする。
すなわち、高温炉床２内の上昇ガス空塔速度を
15〜60Nm3／m2・minに維持させることによつ
て、高温炉床２の温度を高温に保ちながら溶融物
の下降を良好に行なわせられ、しかも、上昇ガス
によつてダストが飛散されるのを抑制できるので
あり、又、下部流路８における排ガスの温度を
1350℃以上に維持させることによつて、溶融物の
取出しを良好に行なわすことができるのである。
15〜60Nm3／m2・minに維持させることによつ
て、高温炉床２の温度を高温に保ちながら溶融物
の下降を良好に行なわせられ、しかも、上昇ガス
によつてダストが飛散されるのを抑制できるので
あり、又、下部流路８における排ガスの温度を
1350℃以上に維持させることによつて、溶融物の
取出しを良好に行なわすことができるのである。
しかも、高温炉床２への供給される酸素量が高
温炉床２に補給される炭素系可燃物質の燃焼用理
論酸素量の0.8〜1.2倍となるように、炭素系可燃
物質の補給量を調節することによつて、燃焼排ガ
ス温度の低下を抑制し、廃棄物あるいはその中間
処理物を能率良く処理できるのである。
温炉床２に補給される炭素系可燃物質の燃焼用理
論酸素量の0.8〜1.2倍となるように、炭素系可燃
物質の補給量を調節することによつて、燃焼排ガ
ス温度の低下を抑制し、廃棄物あるいはその中間
処理物を能率良く処理できるのである。
そのうえ、前記上昇流路７内に燃焼排ガス後燃
焼用酸素含有ガスを供給するとともに、その上昇
流路７内に供給される酸素量を、それと前記高温
炉床２へ供給される酸素量との和が、前記炭素系
可燃物質の燃焼用理論酸素量と前記産業廃棄物あ
るいはその中間処理物の燃焼用理論酸素量との和
の1.0〜1.2倍となるように調節することによつ
て、供給ガス中に窒素が含まれていても、燃焼排
ガス中のNOX量を極力減少させるようにしなが
ら、燃焼排ガスを、その中に含まれる臭気成分及
び有害成分（一酸化炭素、水素等）を燃焼分解さ
せるよう後燃焼させることができるのである。
焼用酸素含有ガスを供給するとともに、その上昇
流路７内に供給される酸素量を、それと前記高温
炉床２へ供給される酸素量との和が、前記炭素系
可燃物質の燃焼用理論酸素量と前記産業廃棄物あ
るいはその中間処理物の燃焼用理論酸素量との和
の1.0〜1.2倍となるように調節することによつ
て、供給ガス中に窒素が含まれていても、燃焼排
ガス中のNOX量を極力減少させるようにしなが
ら、燃焼排ガスを、その中に含まれる臭気成分及
び有害成分（一酸化炭素、水素等）を燃焼分解さ
せるよう後燃焼させることができるのである。
さらに、前記高温炉床２の上方に位置する産業
廃棄物あるいは中間処理物の充填層５を通過した
上昇ガスの温度が400℃ないし1200℃になるよう
に、産業廃棄物あるいは中間処理物の供給量を調
節することによつて、上述の後燃焼を良好に行な
わせられ、しかも、炉壁がダストの融着により、
損傷されたり、炉壁が熱損されるのを抑制できる
のである。
廃棄物あるいは中間処理物の充填層５を通過した
上昇ガスの温度が400℃ないし1200℃になるよう
に、産業廃棄物あるいは中間処理物の供給量を調
節することによつて、上述の後燃焼を良好に行な
わせられ、しかも、炉壁がダストの融着により、
損傷されたり、炉壁が熱損されるのを抑制できる
のである。
要するに、廃棄物の溶融処理を、公害防止面で
有利な状態で、且つ、操炉トラブル防止面で有利
な状態で、良好且つ安定的に行なわせることがで
きるようになつた。
有利な状態で、且つ、操炉トラブル防止面で有利
な状態で、良好且つ安定的に行なわせることがで
きるようになつた。
図面は本発明に係る廃棄物溶融方法の実施例を
示し、第１図は使用する炉の概略断面図、第２図
は別構成の溶融炉の概略断面図である。 ２…高温炉床、５…充填層、７…上昇流路、８
…下部流路。
示し、第１図は使用する炉の概略断面図、第２図
は別構成の溶融炉の概略断面図である。 ２…高温炉床、５…充填層、７…上昇流路、８
…下部流路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素系可燃物質によつて形成した高温炉床２
の上部において、前記高温炉床２への燃焼用酸素
含有ガスの供給により産業廃棄物あるいはその中
間処理物を焼却溶融させると共に、燃焼排ガスを
前記高温炉床２の上方に形成した上昇流路７と前
記高温炉床２の下部に接続した流路８に排出させ
る廃棄物溶融方法であつて、 前記高温炉床２への燃焼用酸素含有ガス供給量
の調節によつて、前記高温炉床２内の上昇ガス空
塔速度を15〜60Nm3／m2・minに維持すると共
に、前記下部流路８における排ガスの温度を1350
℃以上に維持し、 前記高温炉床２へ供給される酸素量が前記高温
炉床２に補給される炭素系可燃物質の燃焼用理論
酸素量の0.8〜1.2倍となるように、炭素系可燃物
質の補給量を調節し、 前記高温炉床２の上方に位置する産業廃棄物あ
るいは中間処理物の充填層５を通過した上昇ガス
の温度が400℃ないし1200℃になるように、産業
廃棄物あるいは中間処理物の供給量を調節し、 前記上昇流路７内への燃焼排ガス後燃焼用酸素
含有ガスの供給量を、前記高温炉床２への酸素供
給量と炭素系可燃物質補給量と産業廃棄物供給量
に見合つて調節することによつて、前記上昇流路
７内に供給される酸素量と前記高温炉床２へ供給
される酸素量との和を、前記炭素系可燃物質の燃
焼用理論酸素量と前記産業廃棄物あるいはその中
間処理物の燃焼用理論酸素量との和の1.0〜1.2倍
に維持する廃棄物溶融方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56114085A JPS5813916A (ja) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | 廃棄物溶融方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56114085A JPS5813916A (ja) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | 廃棄物溶融方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5813916A JPS5813916A (ja) | 1983-01-26 |
| JPH02606B2 true JPH02606B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=14628698
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56114085A Granted JPS5813916A (ja) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | 廃棄物溶融方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5813916A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59158909A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-08 | Osaka Gas Co Ltd | 産業廃棄物溶融炉 |
| JP2769623B2 (ja) * | 1988-07-22 | 1998-06-25 | 月島機械株式会社 | 傾斜横置形施回流溶融方法およびその装置 |
| JP2601883B2 (ja) * | 1988-09-13 | 1997-04-16 | 株式会社東洋製作所 | 動物体廃棄物の焼却処理方法及びその装置 |
| US6189462B1 (en) | 1996-06-24 | 2001-02-20 | Nippon Steel Corporation | Burning/melting method of waste melting furnace |
| JP3131163B2 (ja) * | 1996-11-19 | 2001-01-31 | 新明和工業株式会社 | 焼却灰の溶融処理装置 |
-
1981
- 1981-07-20 JP JP56114085A patent/JPS5813916A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5813916A (ja) | 1983-01-26 |
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