JPH0265516A - ラインフィルタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、スイッチング電源等、高周波ノイズの発生源
を有する電子機器（以下ノイズ発生機器と称す）からの
ノイズを低減するラインフィルタに関する。

（従来の技術） 一般にノイズ発生機器から電源供給線を介して外部に拡
散するノイズは、疑似電源回路網（以下ＬＩＳＮと称す
）の受信ノイズのレベル（以下雑音端子電圧と称す）が
法的な規制値以下に納まるようにしなければならない。

このため従来では、ノイズ発生機器の電源入力側にライ
ンフィルタを設けている。

ラインフィルタは、発生源ノイズのノーマルモード成分
ならびにコモンモード成分を効果的に低減するが、コイ
ルを含むために安易に構成するとサイズが相当大きくな
る。

近年、機器の小型軽量化が各方面で進んでいるが、これ
に伴ってラインフィルタの使用素子の特性値をできるだ
け小さくし、素子を小型、軽量、安価に構成することが
要求されている。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら従来ではラインフィルタを構成するにあた
り、ノイズ発生機器の発生源ノイズの基本周波数成分を
与えたとき、どのように素子を構成するかは技術者の経
験的な知識に負うところが多く、最適なラインフィルタ
を構成することが極めて困難であった。このためライン
フィルタのサイズが大きく、また製造コストも高くなり
がちであった。

本発明はこのような事情によりなされたもので、小型で
安価なラインフィルタを極めて容易に構成することがで
きる手法の提供を目的としている。

［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 本発明のラインフィルタには２種類の構成がある。一方
のラインフィルタは、１対の入力ライン間に接続された
２つのコンデンサ（Ｃ）と、前記入力ラインの入力側と
負荷側との間に介挿された２つのインダクタ（Ｌ）とが
、入力側からＣ〜Ｌ〜Ｃ〜Ｌの順で組み合わされてなる
ラインフィルタであって、前記コンデンサの静電容量の
和をＣＴ（μＦ）、前記インダクタのインダクタンスの
和をＬＴ（μＦ）、全インダクタンスの比例係数をＡＮ
全静電容量の比例係数をＢＮ周波数の比例係数をｄ、周
波数の補正係数をｅ、ノーマルモ・−ドノイズ源の抑制
最低周波数をＦ（ｋＨｚ）としたとき、 ＬＴ≧ａ　（ＢＮ　ＣＴ）−（ｄｒ＋−ａ）となるよう
に回路定数が設定されたものである。

また本発明の他方のラインフィルタは、１対の入力ライ
ン間に接続されたコンデンサ（Ｃ）と、前記入力ライン
の入力側と負荷側との間に介挿された２つのインダクタ
（Ｌ）とが、入力側からＬ〜Ｃ−Ｌの順で組み合わされ
てなるラインフィルタであって、前記インダクタのイン
ダクタンスの和をＬＴ（μＦ）、全インダクタンスの比
例係数をＡＮ全静電容量の比例係数をｂ、周波数の比例
係数をｄ、周波数の補正係数をｅ１ノーマルモードノイ
ズ源の抑制最低周波数をＦ　（ｋＨｚ）としたとき、 Ｌ　Ｔ　Ｓ　ａ　（ｂ　、ＣＴ）−””となるように回
路定数が設定されたものである。

（作　用） 本発明のラインフィルタでは、ノーマルモードノイズを
除去するために、少なくとも２個のノーマルモード用イ
ンダクタＬＡＳＬＢと、少なくとも１個のノーマル用コ
ンデンサＣＸ０１ＣＸＩとからなり、コンデンサの静電
容量の総和をＣＴ　　（μＦ）、発生源ノイズの抑制対
象ノイズ周波数の最低値（例えば基本波成分）をＦ（ｋ
ｌ（ｚ）とし、Ｌ　ＴＯ””　ａ　　（ｂ　Ｘ　Ｃ７）
−（ｄＦ＋ｅ）で与えられるＬＴＯに対してノーマル用
インダクタンスの総和ＬＴが、 （１）ＬＴ≧ＬＴＯとなるように制定する場合は、ＣＸ
Ｏ〜ＬＡ　−ＣＸＩ〜ＬＢ ノヨうに構成する（但し、ＣＸ（１：　ＣＴ／２　、Ｃ
Ｘｌ’−ＣＴ／２）。

（２）ＬＴ≦ＬＴＯとなるように制定する場合は、ＬＡ
　〜ＣＸＩ　〜ＬＢ のように構成する（但し、ＣＸｌ−ＣＴ）。

（実施例） 以下、本発明の実施例の詳細を図面に基づいて説明する
。

第１図は本発明をノーマルモードノイズ低減用のライン
フィルタに適用した場合の一実施例の構成を示す図であ
る。

同図においてＬＡ、ＬＢは入力ラインの入力側と負荷側
との間に介挿されたインダクタ、ＣＸＯ。

ＣＸＬＣＸ２は１対の入力ライン間に接続されたコンデ
ンサである。

第２図は本実施例のラインフィルタの最適な回路定数を
求めるための等価回路を示す図である。

同図においてＣｎは疑似電源回路網（以下ＬＩＳＮと称
す）の構成要素の１つであるコンデンサ、ＲｎはＬＩＳ
Ｎの構成要素の１つまたは妨害波強度測定器ＲＸの内部
インピーダンスである抵抗、ＬＯはＬＩＳＮの構成要素
をまとめたインダクタンス、ＲｅはＬＩＳＮの構成要素
をまとめた抵抗、ＣＸ０１ＣＸＩはノーマルモード低減
用のコンデンサ、ＬＡ、ＬＢはノーマルモード低減用の
インダクタ、ＥＳＲは平滑用電解コンデンサの等傷成分
としての等価直列抵抗である。

またＩＳＷはスイッチング電源内のスイッチング素子が
作る電流、ＥｎはＥＳＲに発生するスイッチングノイズ
を表わす等値電圧源、Ｖｎは抵抗Ｒｎに発生する雑音端
子電圧（妨害波強度測定器によって観測される）、■は
雑音端子電圧Ｖｎを丁度ＶＤＥ規格のＶＤＥＯ８７１の
クラスＢの規制値に設定したときの等価電流、ＶＯはコ
ンデンサＣｎ、抵抗Ｒｎからなる枝路に発生する電圧、
ＶＯ＝２Ｒｎ　ｌ＋　（１／　（ｊ　ωｃｎ）Ｊ　　・
ＩＩｚはＬｅとＲｅとに流れる電流、Ｉ　ｃｏはＣＸＯ
を流れる電流、ＩｃｌはＣＸＩを流れる電流、ＩＡはイ
ンダクタＬＡを流れる電流、ＩＢはインダクタＬＢを流
れる電流、■２はＡ−Ａ’間に生じる電圧である。

なお電圧Ｖ２について、雑音端子電圧ＶｎをＶＤＥＯε
７１の規制値に保ったときの値、ｖｎが規制値に等しく
なるときにはノイズ源電圧ＥｎはＥｎ−Ｖ２となる。

■ノーマルモードノイズ源 発生源はスイッチング電流が入力側の平滑コンデンサの
両端に発生するノイズ電圧である。

この電圧は平滑コンデンサの静電容量によるスイッチン
グ電流の積分成分と、ＥＳＲによる電圧降下成分とから
成るが、アルミ電解コンデンサを用いた場合には殆んど
ＥＳＲ成分とみなすことができる。

■フィルタ回路 ＶＤＥ規洛ＶＤＥＯ８７ＬのクラスＢの雑音端子電圧の
規制値に適合させることを目標とすると、Ｌを２個用い
た２段型フィルタが必要となる。

ここではＣｘＯ〜Ｌ＾〜ＣＸ１−ＬＢ型と、ＬＡ〜ｃｘ
ｉ〜ＬＢ型とを検討する。

■ＬＩＳＮの等価回路 ＬＩＳＮはＶＤＥ規格ＶＤＥＯｇ７Ｂに規定されている
ものを検討対象にする。

ノーマルモードノイズに関して、この等価定数を求める
と、ＬＩＳＮ妨害波強度測定器（ＲＸ　）に直列に入る
Ｒｎ、Ｃｎ素子とそれ以外の素子とに分けることができ
る。

このうち後者の素子は一括して等価抵抗Ｌｅ、Ｒｅで表
わす。

■計算に用いる等価回路 以上の点からフィルタの減衰能力を判定するための計算
に用いる等価回路は第２図のようになる。

なお発生源は電流源であるが、これ（第２図のＡ−Ａ部
分から右側の部分）を等値電圧ＲＥ　ｎに置換する。

■ノイズ特性の検討 フィルタ用素子の選定は、 ［ＩＪ　ＣＸ（１：ＣＴ／２　、ＣＸＩ’−ＣＴ／２、
ＣＸ０１ＣＸＩ−ＣＴ ［２］　ＣＸ０−０、ＣＸＩ−ＣＴ ［３］　ＣＸ０−ＣＴ　、　ＣＸｌ−０の３つのケース
が候補として挙げられる。それぞれのケースについて、 ＬＴ　−ＬＡ　＋ＬＢ　　（■一定） の条件下で、かつＬＴ−一定としたときにＬＡ。

ＬＢ、ＣＸ０１ＣＸＩの配分をどのようにすれば、最大
の減衰効果が得られるかを試行した。

以下では前記［２］、［３］のケースについて比較する
。

フィルタの減衰能を求めるためには、ＲｎにＩ（Ａ）の
ノーマルモードノイズ電流が流れたとする。この電流は
Ｖｎが丁度ＶＤＥ規制値に等しくなるような値であると
する。

このときフィルタの負荷端のノイズ電圧ｖ２がいくらに
なるかを求める（ＶｎをＶＤＥＯ８７１クラスＢの規制
値に保つ）。

Ｖ２−１　（Ｒｎ　’　　Ｉ　−ＸＡ　ＩＡＩ）　−Ｘ
Ｂ　　（Ｉ＾ｌ＋　ＩＣＩＩ）ｌ　＋　ｊ　　（（ＸＡ
　ＩＡｒ　−１／　Ｙｎ）＋　ＸＢ（■＾ｒ＋　Ｉ　Ｃ
１ｒ）１ 但し上記において、Ｒｎ’−２Ｒｎ、ｒ−実数部、ｉ−
虚数部とする。

またＩ　Ｃ１−ＣＸＩの電流、ＩＡ−［、Ａの電流、Ｘ
Ａ、ＸＢ−ＬＡ、ＬＢのリアクタンス（−ωＬＡ。

ωＬＢ）、Ｙｎ　、　　ＹＯ、ＹＬ　＝Ｃｎ　、　　Ｃ
ＸＯ，ＣＸＩのアドミタンス（−ωｃｎ　、　（ＩＪｃ
ＸＯ，ωｃＸ１．）　、Ｘ＾十ＸＢ−ＸＴ（−一定）　
、ＹＯ＋Ｙｌ　−ＹＴ（−一定）とおき、Ｖ　２ｒ、　
Ｖ　２１を表わす式を求めると、 Ｖ２ｒ−Ｒｎ　　Ｉ　−ＸＴ　　（ＹＯＲｎ　’　　−
ＩＺＩ）　　Ｉ　−（ＸＴ　−ＸＡ）　（ＹＴ　−ＹＯ
）　（Ｒｎ　’　−ＸＡ（ＹＯＲｎ　’　−ＩＺＩ））
　　Ｉ　−［４］Ｖ２１＝ＸＴ　　（１＋ＩＺｒ＋ＹＯ
／Ｙｎ）Ｉ＋　　（ＸＴ−ＸＡ）（ＹＴ−ＹＯ）（１／
Ｙｎ　　−ＸＡ（１＋　　ＩＺｒ＋ＹＯ／Ｙｎ）ｌ　　
Ｉ　　−Ｉ　／Ｙｎ　　−＝　　［５］となる。ただし
ＩＺｒ、ＩＺｉはＬｃとＲｅとの枝路に流れる電流を２
で表わしたものの実数部と虚数部である。

ｌＺｒ−（Ｒｅ　Ｒｎ　−Ｘｃ　Ｘｎ）／　（Ｒｅ　２
＋Ｘｅ　２）ＩＺｉ−（Ｒｎ　Ｘｅ　−Ｒｅ／Ｙｎ）／
　（Ｒｅ　２＋Ｘｃ　２）ところで■２は発生源ノイズ
電圧Ｅｎの許容値に等しい。

、、Ｅｎ−Ｖ２ｒ　　＋Ｖ２１ に−Ｅｎ／Ｖｎ　　＝　　　　　　２ｒ　　　＋Ｖ２１
　　　／　　（Ｒｎ　　　　　Ｉ　　）［６］ とおき、フィルタの減衰能力ＴＬを Ｉ　Ｌ　−２０１ｏｇ　Ｋ で表わすとノーマルモード用ラインフィルタの最適化は
、ＣＴ−一定、ＬＴ−一定の条件化でＩＬを最大とする
ように回路素子を選定することに帰着する。

ただしこのままでは条件が複雑なので、前記式［１］〜
式［３］の条件を代入して式［４］、式［５］を簡略化
する。

（ｉ）ＹＯ＋１／２　ＹＴ　、　　Ｙｌ　　Φｌ／２　
ＹＴ（ケース［１］の場合） ＹＯ−１／２　ＹＴ　ＳＹｌ　−１／２　ＹＴ・・・［
７１式［７］を式［４］、式［５］に代入して、結果を
さらに式［６］に代入してＫをＸＡで表わすと、 ２Ｒｎ　２ −ＡＯＸＡ　’　＋ＡＩ　ＸＡ　’　＋Ａ２　ＸＡ　２
＋Ａ３　ＸＡ　＋Ａ４・・・［８］ Ａ　Ｏ＝　Ｍ　ｒ　２＋　Ｍ　Ｉ　２ ＡＩ　＝−２（Ｍｒ　Ｎｒ　＋ＭＩ　Ｎｉ　）Ａ２−Ｎ
ｒ　２＋ＮＩ　２−２Ｍｒ　Ｐｒ　＋　　２ＭＩ　Ｐｆ
Ａ３　＝　　２（Ｎｒ　Ｐｒ　＋ＮＩ　ＰＩ　）Ａ４−
Ｐｒ　２＋Ｐｌ　２ Ｍｒ　＝　（ＹＴ／２）　（ＹＴ　Ｒｎ／２）　−ＩＺ
ＩＮｒ　−ＹＴ　Ｒｎ／２ ＋　（ＹＴ／２）ＸＴ　　（ＹＴ　Ｒｎ／２−　Ｉ　Ｚ
ｌ）Ｐｒ　−Ｒｎ　（１−ＹＴ　ＸＴ）＋ＸＴ　ＩＺｆ
Ｍｌ　　＝　　（ＹＴ／２）（１＋　　Ｉ　Ｚｒ＋　Ｙ
Ｔ／２　　Ｙｎ）Ｎｌ　　＝　　（ＹＴ／２）（１／Ｙ
ｎ　　＋　ＸＴ　　（１＋　　Ｉ　Ｚｒ＋ＹＴ／２Ｙ　
口）） ＰＩ　　＝ＸＴ　　（１＋　ＩＺｒ＋ＹＴ／Ｙｎ）−１
／Ｙｎとなる。ここで式［８］の左辺をｆ（ＸＡ）とし
、ｆ　（ＸＡ）−ＡＱ　Ｘ＾’　＋ＡＩ　ＸＡ　ｊ＋Ａ
２　ＸＡ２＋Ａ３　ＸＡ　＋Ａ４・・・［９］ｆ（ＸＡ
）を最大にするＸＡを求める。

これがＹＯ−Ｙｌ　−１／２　ＹＴにおけるＩＬの最大
値を生じるＸＡの値である。

（ＩＩ）　ＹＯ−０、Ｙｌ　−ＹＴ　　（ケース［２］
の場合） ＹＯ−０、Ｙｌ−ＹＴ・・・［１０１ 式［■０］を式［４］、式［５］に代入して、結果をさ
らに式［６］に代入してＫをＸＡで表わすと、　　ｆ　
　（ＸＡ）−ＡＯＸＡ　’　＋ＡＩ　ＸＡ　’＋Ａ２　
ＸＡ　２　＋Ａ３　Ｘ＾＋Ａ４・・・［１１１となる。

但し、 ＡＯ−Ｍｒ　２＋Ｍｌ　２ ＡＩ　＝　２　（Ｍｒ　Ｎｒ　＋Ｍｆ　Ｎｆ　）Ａ２　
−Ｎｒ　　’　　＋ＮＩ　　２ ＋　　２Ｍｒ　　Ｐｒ　　＋　　２Ｍｉ　　ＰＩＡ３　
−　２（Ｎｒ　　Ｐｒ　　−Ｎｉ　　ＰＩ　　）Ａ４　
−Ｐｒ　　２＋ＰＩ　　２ Ｍｒ−ＹＴＩＺＩ Ｎｒ　　＝ＹＴ（Ｒｎ　　−ＸＴ　　ＩＺＩ）Ｐｒ　　
−Ｒｎ　　（１−ＹＴ　　ＸＴ）＋ＸＴ　　ＩＺＩＭｌ
　　−ＹＴ（１＋　　Ｉ　Ｚｒ） ＮＩ　　＝ＹＴ　　ｆｌ／Ｙｎ　　＋ＸＴ　　（１＋　
　ＩＺｒ）ＰＩ　　−ＸＴ　　（１＋　　ＩＺｒ＋ＹＴ
／Ｙｎ）−１／Ｙｎとする。

（ｉ）の場合と同様に式［１１］のｆ　（ＸＡ）を最大
にするＸＡの値を求めると、このＸＡはＹＯ−０、Ｙｌ
−ＹＴにおけるＩＬの最大値を生ずるときの値である。

同一のＹＴ　、ＸＴの条件下で式［９］から求めたｆ（
ＸＡ）の最大値と式［１１］から求めたｆ　（ＸＡ）の
最大値とを比較し、大きい方の回路構成だけを拾い上げ
ると、Ｆ−５０ＫＨ２の場合、第３図のような（ｉ）　
Ｃ〜Ｌ〜Ｃ〜Ｌ型が勝る領域と、（１１）Ｌ〜Ｃ〜Ｌ型
が勝る領域とに分けられ、両者のＩＬが等しい境界線で
区分される。同様にＦ−１００ＫＨｚについても第４図
のように境界線を求めることができる。

従ってノーマルモードノイズの最低周波数Ｆと、あるＣ
Ｔ、ＬＴを与えたとき、それに応じて減衰能力の高いフ
ィルタ構成を第３図、第４図のような境界図を参考にし
て選定することができる。

−旦フィルタ構成を決定したら、後はＣｘ０１ＣＸｌを
ＣＴから求める。ＬＡ、ＬＩ３はｆ（ＸＡ）を最大にす
るときのＸＡが式［９］と式［１１１とを用いて求めら
れるので、 ＬＡ−Ｘ＾／ω、ＬＤ−（ＸＴ　−ＸＡ　）　／ωから
計算する。

第３図および第４図は境界線の近似式を、Ｌ　ＴＯ＝　
ａ　（ｂ　、　Ｃｙ）−（ｄＦ＋ｔ）の形で表現して計
算し、描いたものである。

但し、ａを全インダクタンスの比例係数（−２Ｊ９　Ｘ
ＩＯ’　）　、ｂを全静電容量の比例係数（−１４１）
　、ｄを周波数の比例係数（−０，０１３２）　、ｅを
周波数の補正係数（−−１，０５５）　、ＬＴ　：μＨ
１ＣＴ　：μＦ、Ｆ：に七としている。

よってＣＴ％ＬＴＳＦを与えたときＬＴ≧ＬＴＯならば
、ＣＸＯ〜ＬＡ　−ＣＸＩ−ＬＢ型を、ＬＴ≦ＬＴＯな
らば、ＬＡ−ＣＸＩ−ＬＢ型を選定することができる。

以上はノーマルモードノイズを低減するためのラインフ
ィルタの構成について説明したが、ノイズ源は一般にコ
モンモード成分も含むため、ラインフィルタにはコモン
モード成分を減衰する能力も持たせるのが通例である。

第１図はノーマルモード成分だけを低減する構成である
が、コモンモードノイズの低減に用いるコモンモードチ
ョークも、もれインダクタンスを利用することによって
ノーマルモード成分を低減することができる。第５図は
そのためのノーマルモード用フィルタの構成を示す図で
ある。

第５図においてＬＡ、ＬＢはインダクタであり、コモン
モードチョークコイルを使用している。そしてコモンモ
ードチョークコイルのもれインダクタンスをノーマルモ
ードノイズの抑制に使用している。なおＣＸＯ，ＣＸＬ
　ＣＸ２はノーマルモードノイズの抑制用のコンデンサ
である。

また第６図はノーマルモードノイズ成分を低減するとと
もに、Ｙコンデンサを併用することによってコモンモー
ドノイズ成分を減衰するようにしたフィルタの構成を示
す図である。

第６図においてＣＹＩ、ＣＹ２はコモンモードノイズを
抑制するコンデンサ、ＬＡ　、ＬＢはコモンモードイン
ダクタンスによりコモンモードノイズを抑制するととも
に、そのもれインダクタンスによりノーマルモードノイ
ズを抑制するインダクタである。

またＧはコモンモードノイズの経路の一部を構成する接
地端子、Ｃｘ０１ＣＸＩ、ＣＸ２はノーマルモードノイ
ズを抑制するコンデンサである。

なおＣＸ２はノーマルモードノイズ低減用のコンデンサ
として付加的に用いている。

以上はフィルタ単体の説明であるが、ＬＡ、ＬＢ　、　
ＣＸＯ，ＣＸＬ　ＣＸ２、ＣＹＩ、ＣＹ２ヲ分散して電
源装置あるいは電子装置内に分散配置することもできる
。

以上説明したように本実施例のラインフィルタは、少な
くとも２個のノーマルモード用インダクタと、少なくと
も１個のノーマル用コンデンサからなり、コンデンサの
静電容量の和をＣＴ（μＦ）、インダクタのインダクタ
ンスの和をＬＴ（μＦ）、全インダクタンスの比例係数
をａ１全静電容量の比例係数をＢＮ周波数の比例係数を
ｄ、周波数の補正係数をｅ１ノーマルモードノイズ源の
抑制最低周波数をＦ　（ｋＨｚ）としたとき、Ｌ　ＴＯ
−ａ　（ｂ　Ｘ　ＣＴ）−（ｄ””で与えられるＬＴＯ
に対してノーマル用インダクタンスの総和ＬＴが、ＬＴ
≧ＬＴＯとなるように制定ｔ　ル場合は、ＣＸＯ〜ＬＡ
　−ＣＸＩ−ＬＢのように構成し、ＬＴ≦ＬＴＯとなる
ように制定する場合には、ＬＡ−ＣＸＩ〜ＬＢのように
構成するので、素子定数が明確である。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明では、ラインフィルタの回路
定数を明確に規定したので、小型で安価なラインフィル
タを容易に得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明をノーマルモードノイズ低減用のライン
フィルタに適用した場合の一実施例の構成を示す図、第
２図は本実施例のラインフィルタの最適な回路定数を求
めるための等価回路を示す図、第３図および第４図は２
種類のフィルタの使い分けの境界を説明する図、第５図
は本発明をコモンモードノイズ低減用のラインフィルタ
に適用した場合の一実施例の構成を示す図、第６図は本
発明によるノーマルモードノイズ低減用のラインフィル
タとコモンモードノイズ低減用のラインフィルタとを組
み合わせた場合の一実施例の構成を示す図である。 ＣＹＩ％ＣＹ２、Ｃｘ０１ＣＸ１、ＣＸ２−コンデンサ
、ＬＡ、ＬＢ・・・インダクタ。 出願人　　　　　　株式会社　東芝

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）１対の入力ライン間に接続された２つのコンデン
   サ（Ｃ）と、前記入力ラインの入力側と負荷側との間に
   介挿された２つのインダクタ（Ｌ）とが、入力側からＣ
   〜Ｌ〜Ｃ〜Ｌの順で組み合わされてなるラインフィルタ
   であって、前記コンデンサの静電容量の和をＣＴ（μＦ
   ）、前記インダクタのインダクタンスの和をＬＴ（μＨ
   ）、全インダクタンスの比例係数をａ、全静電容量の比
   例係数をｂ、周波数の比例係数をｄ、周波数の補正係数
   をｅ、ノーマルモードノイズ源の抑制最低周波数をＦ（
   ｋＨｚ）としたとき、 ＬＴ≧ａ（ｂ・ＣＴ）＾−（＾ｄ＾Ｆ＾＋＾ｅ＾）とな
   るように回路定数が設定されていることを特徴とするラ
   インフィルタ。
2. （２）１対の入力ライン間に接続されたコンデンサ（Ｃ
   ）と、前記入力ラインの入力側と負荷側との間に介挿さ
   れた２つのインダクタ（Ｌ）とが、入力側からＬ〜Ｃ〜
   Ｌの順で組み合わされてなるラインフィルタであって、
   前記コンデンサの静電容量をＣＴ（μＦ）、前記インダ
   クタのインダクタンスの和をＬＴ（μＨ）、全インダク
   タンスの比例係数をＡＮ全静電容量の比例係数をＢＮ周
   波数の比例係数をＤＮ周波数の補正係数をｅ、ノーマル
   モードノイズ源の抑制最低周波数をＦ（ｋＨｚ）とＬＴ
   ≧ａ（ｂ・ＣＴ）＾−（＾ｄ＾Ｆ＾＋＾ｅ＾）したとき
   、となるように回路定数が設定されていることを特徴と
   するラインフィルタ。