JPH0265974A - セラミック焼結保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石 - Google Patents
セラミック焼結保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石Info
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- JPH0265974A JPH0265974A JP21237188A JP21237188A JPH0265974A JP H0265974 A JPH0265974 A JP H0265974A JP 21237188 A JP21237188 A JP 21237188A JP 21237188 A JP21237188 A JP 21237188A JP H0265974 A JPH0265974 A JP H0265974A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、セラミック焼結保持体部を有する超砥粒ビト
リファイド砥石車などの超砥粒ビトリファイド砥石に関
する。
リファイド砥石車などの超砥粒ビトリファイド砥石に関
する。
（従来の技術）
ビトリファイド砥石は砥粒結合剤として磁器質結合剤を
用いこれを融化焼結した砥石であり、ビトリファイド超
砥粒砥石は、−膜内に、高価な立方晶形窒化ホウ素、ダ
イヤモンド等の超砥粒を有効に使用できる様に、安価な
セラミック質の保持体の表面に前記超砥粒と磁器質結合
剤から成る比較的薄い超砥粒層を設は一体化された構造
をしている。
用いこれを融化焼結した砥石であり、ビトリファイド超
砥粒砥石は、−膜内に、高価な立方晶形窒化ホウ素、ダ
イヤモンド等の超砥粒を有効に使用できる様に、安価な
セラミック質の保持体の表面に前記超砥粒と磁器質結合
剤から成る比較的薄い超砥粒層を設は一体化された構造
をしている。
このような構造のビトリファイド超砥粒砥石として特公
昭５２−３１４７号公報には、セラミック焼結体、アル
ミナ質若しくは炭化ケイ素質の砥粒または両者の混合砥
粒を骨材として用いたビトリファイド砥石類似物を保持
体とし予め焼結し、該保持体の表面に等軸晶系窒化ホウ
素砥粒又は等軸部系窒化ホウ素砥粒と骨材としてのアル
ミナ質、結合剤としてホウケイ酸ガラス質原料との混合
物を６５０〜９５０℃の比較的低い４度で融化焼結（ビ
トリファイド）して製造された等軸部系窒化ホウ素砥粒
を含むビトリファイド超砥粒砥石が記載されている。
昭５２−３１４７号公報には、セラミック焼結体、アル
ミナ質若しくは炭化ケイ素質の砥粒または両者の混合砥
粒を骨材として用いたビトリファイド砥石類似物を保持
体とし予め焼結し、該保持体の表面に等軸晶系窒化ホウ
素砥粒又は等軸部系窒化ホウ素砥粒と骨材としてのアル
ミナ質、結合剤としてホウケイ酸ガラス質原料との混合
物を６５０〜９５０℃の比較的低い４度で融化焼結（ビ
トリファイド）して製造された等軸部系窒化ホウ素砥粒
を含むビトリファイド超砥粒砥石が記載されている。
（本発明が解決しようとする問題点）
しかし、に記特公昭５２−３１４７号公報に記載の超砥
粒ビトリファイド砥石は、超砥粒層の形状及び寸法精度
、保持体部と超砥粒層との接着力等が十分でなかった。
粒ビトリファイド砥石は、超砥粒層の形状及び寸法精度
、保持体部と超砥粒層との接着力等が十分でなかった。
そのため、砥石使用時に使用周速度に耐えられず、保持
体部から超砥粒層が剥離する場合もあった。このような
剥離は超砥粒層が薄くなるほど顕著であった。
体部から超砥粒層が剥離する場合もあった。このような
剥離は超砥粒層が薄くなるほど顕著であった。
また、保持体部にはより強度の大きいものが望まれてい
た。特に保持体部が大型のものについてはより一層望ま
れていた。この対策として１例えば外径３００ ｍｍ以
上、厚み３０ｍ＋ｓ以上の大物砥石は。
た。特に保持体部が大型のものについてはより一層望ま
れていた。この対策として１例えば外径３００ ｍｍ以
上、厚み３０ｍ＋ｓ以上の大物砥石は。
厚み方向で３０ ＋ｎ＋ｉ以下の砥石車を複数個製造し
、これを有機接着剤等で厚み方向に接着し製造していた
が、砥石の接着箇所が研削特高速回転に対し強度的にあ
るいは動的バランス上不安定でありかつ接着箇所が外周
研削面内に存在するため製造時および使用前後の研削面
の精度自体不十分で長時間の整形工程を要すると共に、
研削面に不均一な領域が存するため研削に使用した場合
高精度加工の弊害となっていた。
、これを有機接着剤等で厚み方向に接着し製造していた
が、砥石の接着箇所が研削特高速回転に対し強度的にあ
るいは動的バランス上不安定でありかつ接着箇所が外周
研削面内に存在するため製造時および使用前後の研削面
の精度自体不十分で長時間の整形工程を要すると共に、
研削面に不均一な領域が存するため研削に使用した場合
高精度加工の弊害となっていた。
また、従来のｈ°法では超砥粒層の厚さが３ ｍｍ以上
の砥石しか製造できないので超砥粒を必要以上に使用し
なければならず、砥石のイニシャルコストを上Ｒさせて
いた。例えば厚さ３ＩＩ１ｍのセンタレス砥石は、寿命
が数十年に達し、１ｍｍ以下で十分耐久性があるはずの
ものである。
の砥石しか製造できないので超砥粒を必要以上に使用し
なければならず、砥石のイニシャルコストを上Ｒさせて
いた。例えば厚さ３ＩＩ１ｍのセンタレス砥石は、寿命
が数十年に達し、１ｍｍ以下で十分耐久性があるはずの
ものである。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決したセラ
ミック焼結保持体部を存する超砥粒ビトリファイド砥石
を提供することである。
ミック焼結保持体部を存する超砥粒ビトリファイド砥石
を提供することである。
（問題点を解決するための手段）
本発明によれば、無機質固体粒子骨材と磁器質結合剤と
から成るセラミック焼結保持体部と、超砥粒及び磁器質
結合剤から成る焼結超砥粒層との界面に、厚さ５〜１５
μｍの焼結セラミック質結合剤層を何することを特徴と
するセラミック焼結保持体部ををする超砥粒ビトリファ
イド砥石により上記目的が達成できる。前記無機質固体
粒子骨材は最密充填となるよう粒度配合されていること
が好ましい。
から成るセラミック焼結保持体部と、超砥粒及び磁器質
結合剤から成る焼結超砥粒層との界面に、厚さ５〜１５
μｍの焼結セラミック質結合剤層を何することを特徴と
するセラミック焼結保持体部ををする超砥粒ビトリファ
イド砥石により上記目的が達成できる。前記無機質固体
粒子骨材は最密充填となるよう粒度配合されていること
が好ましい。
さらに、無機質固体粒子骨材が、５０〜７０容積％の粒
径３０〜５０μｍの粒子と、３０〜５０容積％の粒径１
０〜３０μｍの粒子とから成ること、セラミック焼結保
持体部が、直径３００市以上高さ３０５ｍ以上の円筒形
であること、焼結超砥粒層の厚みが１．５１１１！１以
下であることはそれぞれ好ましい。
径３０〜５０μｍの粒子と、３０〜５０容積％の粒径１
０〜３０μｍの粒子とから成ること、セラミック焼結保
持体部が、直径３００市以上高さ３０５ｍ以上の円筒形
であること、焼結超砥粒層の厚みが１．５１１１！１以
下であることはそれぞれ好ましい。
（好適な実施の態様）
焼結超砥粒層の砥粒は、立方晶窒化ホウ素と同等以上の
硬度をａする超砥粒であり、このような砥粒として立方
晶窒化ホウ素砥粒２人工若しくは天然のダイヤモンド砥
粒等がある。焼結超砥粒層は、砥粒率が２５〜５５容積
％、気孔率が２５〜４５容積％、結合剤率が１２〜３２
容積％、集中度が２５〜２２０であることが好ましい。
硬度をａする超砥粒であり、このような砥粒として立方
晶窒化ホウ素砥粒２人工若しくは天然のダイヤモンド砥
粒等がある。焼結超砥粒層は、砥粒率が２５〜５５容積
％、気孔率が２５〜４５容積％、結合剤率が１２〜３２
容積％、集中度が２５〜２２０であることが好ましい。
セラミック焼結保持体部は、製造時および使用時の熱的
衝撃に起因する応力をより一層減少ないし緩和のため焼
結超砥粒層と同等の熱膨張係数。
衝撃に起因する応力をより一層減少ないし緩和のため焼
結超砥粒層と同等の熱膨張係数。
即ち焼結超砥粒層に対して±Ｉ Ｘ １ｏ−６／’Ｃの
範囲内の熱膨張係数（焼結後）を有することが好ましい
。例えば３００−８００℃間の焼結超砥粒層（焼結後）
の熱膨張係数が５ Ｘ １ｏ−６／”Ｃの場合には、焼
結保持体部の熱膨張係数は５±Ｉ Ｘ １ｏ−６／”Ｃ
の範囲内が好ましい。そのため無機質固体粒子骨材とし
てムライト、ＳｉＣ等を用いることができる。
範囲内の熱膨張係数（焼結後）を有することが好ましい
。例えば３００−８００℃間の焼結超砥粒層（焼結後）
の熱膨張係数が５ Ｘ １ｏ−６／”Ｃの場合には、焼
結保持体部の熱膨張係数は５±Ｉ Ｘ １ｏ−６／”Ｃ
の範囲内が好ましい。そのため無機質固体粒子骨材とし
てムライト、ＳｉＣ等を用いることができる。
セラミック焼結保持体部の構成は一例として。
砥粒４５−５５容積％、磁器質結合剤１５〜２５容積％
。
。
気孔率２５−３５容積％とすることが好ましい。
焼結超砥粒層の超砥粒の集中度が高い場合には、焼結保
持体部の無機質固体粒子骨材として超砥粒と同様の熱膨
張係数を示す骨材が、超砥粒層と保持体部との間の応力
緩和または減少のために好ましく、超砥粒が立方晶窒化
ホウ素の場合にはムライト又はＳｉＣが好ましい。
持体部の無機質固体粒子骨材として超砥粒と同様の熱膨
張係数を示す骨材が、超砥粒層と保持体部との間の応力
緩和または減少のために好ましく、超砥粒が立方晶窒化
ホウ素の場合にはムライト又はＳｉＣが好ましい。
セラミック焼結保持体部の固体粒子骨材の粒度配合は、
焼結保持体部の強度を最大にするため。
焼結保持体部の強度を最大にするため。
固体粒子骨材が最密充填するように行う。無機質固体粒
子骨材は３粒径３０〜５０μｍの粒子が５０〜７０容積
％と９粒径ｌＯ〜３０μｍの粒子が３０〜５０容積％と
から成ることは好ましい。例えば、固体粒子骨材がムラ
イトビーズと電融ムライトの場合には、ムライトビーズ
より細粒の電融ムライトの粒度番手がムライトビーズの
番手の２〜３倍の粒度番手になることが好ましい。
子骨材は３粒径３０〜５０μｍの粒子が５０〜７０容積
％と９粒径ｌＯ〜３０μｍの粒子が３０〜５０容積％と
から成ることは好ましい。例えば、固体粒子骨材がムラ
イトビーズと電融ムライトの場合には、ムライトビーズ
より細粒の電融ムライトの粒度番手がムライトビーズの
番手の２〜３倍の粒度番手になることが好ましい。
セラミック焼結保持体部の超砥粒層を形成すべき研削面
対応面は、必要に応じ、精密加工されている。砥石外周
が研削面となる場合同軸度（ないし円筒度）が、砥石側
面が研削面となる場合には面の平坦度が所定の値以上に
仕上加工されている。その面にセラミック質結合剤層を
接合する。
対応面は、必要に応じ、精密加工されている。砥石外周
が研削面となる場合同軸度（ないし円筒度）が、砥石側
面が研削面となる場合には面の平坦度が所定の値以上に
仕上加工されている。その面にセラミック質結合剤層を
接合する。
セラミック焼結体保持部の寸法精度は外径と穴径の同軸
度では３／ ＬｏｏｍＩ１以内に仕上加工されている。
度では３／ ＬｏｏｍＩ１以内に仕上加工されている。
焼結セラミック質結合剤層のセラミック質結合剤は、砥
石として要求される所定の強度でセラミック焼結保持体
部及び焼結超砥粒層と焼結するものであればセラミック
焼結保持体及び焼結超砥粒層の結合剤と異なっても良い
が、セラミック焼結保持体部及び焼結超砥粒層の磁器質
結合剤と同−又は類似の結合剤であることが好ましい。
石として要求される所定の強度でセラミック焼結保持体
部及び焼結超砥粒層と焼結するものであればセラミック
焼結保持体及び焼結超砥粒層の結合剤と異なっても良い
が、セラミック焼結保持体部及び焼結超砥粒層の磁器質
結合剤と同−又は類似の結合剤であることが好ましい。
焼結セラミック質結合剤層は、焼結保持体部と焼結超砥
粒層との界面に設けられ一体化されている。焼結セラミ
ック質結合剤層は、砥石として要求される所定の強度を
発揮できる範囲の量で設ける。無機固形分換算で３×１
０〜７ Ｘ １０−２ｇ ／ ｃシの範囲が好ましい。
粒層との界面に設けられ一体化されている。焼結セラミ
ック質結合剤層は、砥石として要求される所定の強度を
発揮できる範囲の量で設ける。無機固形分換算で３×１
０〜７ Ｘ １０−２ｇ ／ ｃシの範囲が好ましい。
この範囲より少ない場合には、焼結セラミック質結合剤
層を設けたことによる接合強度が十分発揮されず、また
この範囲より多い場合には、焼結保持体部と焼結超砥粒
層との接合強度が低下する。
層を設けたことによる接合強度が十分発揮されず、また
この範囲より多い場合には、焼結保持体部と焼結超砥粒
層との接合強度が低下する。
セラミック焼結保持体部と焼結超砥粒層との界面にセラ
ミック質結合剤層を設けて成る一体成形体は、セラミッ
ク質結合剤層の厚さが５〜１５μ−となるようにセラミ
ック結合剤層を介在させる。厚み５μｍ未満では接合力
が不十分であり、 １５μｍをこえるとやはり十分な接
合力が生じない。
ミック質結合剤層を設けて成る一体成形体は、セラミッ
ク質結合剤層の厚さが５〜１５μ−となるようにセラミ
ック結合剤層を介在させる。厚み５μｍ未満では接合力
が不十分であり、 １５μｍをこえるとやはり十分な接
合力が生じない。
熱膨張係数を考慮して、一体成形体を構成するセラミッ
ク焼結保持体部の無機質固体粒子骨材の材質としてはム
ライト又はＳｉＣが好ましい。
ク焼結保持体部の無機質固体粒子骨材の材質としてはム
ライト又はＳｉＣが好ましい。
本発明の砥石は、焼結超砥粒層の厚みが１．５ａｍ以下
はもちろん１市以下、さらに０ 、５ ＋ｕ以下のもの
を高精度に有することができ、かつセラミック焼結保持
体部との間に高い接合力をもっている。
はもちろん１市以下、さらに０ 、５ ＋ｕ以下のもの
を高精度に有することができ、かつセラミック焼結保持
体部との間に高い接合力をもっている。
（実施例）
図面の第１図及び第２図に基づいて次の実施例１及び２
の超砥粒ビトリファイド砥石を説明する。
の超砥粒ビトリファイド砥石を説明する。
実施例１
円筒形状であって、その円筒の軸方向に孔を有するセラ
ミック焼結保持体部（１）は、ムライトビーズ（８８０
）（ＪＩＳＲ６００１をセラミック原料に転用した）、
電融ムライト（１１１８０）及び第１表の磁器質結合剤
から成る。焼結セラミック質結合剤層（２）は、前記セ
ラミック焼結保持体部（１）の磁器質結合剤と同一組成
であり、前記セラミック焼結保持体部（１）の外周面と
焼結超砥粒層（３）との界面に１５μｍの厚さで存在す
る。前記焼結超砥粒層（３）は、立方晶窒化ホウ素砥粒
（＄８０） 、及び前記セラミック焼結保持体部（１）
の磁器質結合剤と同一組成の磁器質結合剤から成り、前
記焼結セラミック質結合剤層（２）を介して前記セラミ
ック焼結保持体部（１）と強力に接合する。
ミック焼結保持体部（１）は、ムライトビーズ（８８０
）（ＪＩＳＲ６００１をセラミック原料に転用した）、
電融ムライト（１１１８０）及び第１表の磁器質結合剤
から成る。焼結セラミック質結合剤層（２）は、前記セ
ラミック焼結保持体部（１）の磁器質結合剤と同一組成
であり、前記セラミック焼結保持体部（１）の外周面と
焼結超砥粒層（３）との界面に１５μｍの厚さで存在す
る。前記焼結超砥粒層（３）は、立方晶窒化ホウ素砥粒
（＄８０） 、及び前記セラミック焼結保持体部（１）
の磁器質結合剤と同一組成の磁器質結合剤から成り、前
記焼結セラミック質結合剤層（２）を介して前記セラミ
ック焼結保持体部（１）と強力に接合する。
（以下余白）
第 １
表
実施例２
円筒形状であって、その円筒の軸方向に孔を存するセラ
ミック焼結保持体部（２１）は、ムライトビーズ（１：
８０） 、電融ムライト（喜１８０）及び第１表の磁器
質結合剤から成る。焼結セラミック質結合剤層（２２）
は前記セラミック焼結保持体部の磁器質結合剤と同一組
成であり、前記セラミック焼結保持体部（２１）の小川
な側面と焼結超砥粒層（２３）との界面に５μｍの厚さ
で存在する。前記焼結超砥粒層（２３）は、１７．方晶
窒化ホウ素砥粒（＄８０） 、及び前記セラミック焼結
保持体部（２１）の磁器質結合剤と同一組成の磁器質結
合剤から成り、前記焼結セラミック質結合剤層（２２）
を介して前記セラミック焼結保持体部（２１）と強力に
接合する。
ミック焼結保持体部（２１）は、ムライトビーズ（１：
８０） 、電融ムライト（喜１８０）及び第１表の磁器
質結合剤から成る。焼結セラミック質結合剤層（２２）
は前記セラミック焼結保持体部の磁器質結合剤と同一組
成であり、前記セラミック焼結保持体部（２１）の小川
な側面と焼結超砥粒層（２３）との界面に５μｍの厚さ
で存在する。前記焼結超砥粒層（２３）は、１７．方晶
窒化ホウ素砥粒（＄８０） 、及び前記セラミック焼結
保持体部（２１）の磁器質結合剤と同一組成の磁器質結
合剤から成り、前記焼結セラミック質結合剤層（２２）
を介して前記セラミック焼結保持体部（２１）と強力に
接合する。
（製造例）
製造例１
骨材としてムライトビーズ＃６０を３４容量部及び電融
ムライト＃１８０を２２容量部、セラミック質結合剤と
してＭｇＯ−ＣａＯ−ＢａＯ−Ｌｉ２０−Ｚ「０−Ｐ２
Ｏ３を含む５ｉＯ２−Ａ℃２０３一８２０３の組成が第
１表の磁器質結合剤を１６容量部、からなる外径３４９
ｍ＋＋ｓ、厚み１００關、穴径１５０ｍｍ、同軸度３／
１ｏｏａ＋ｍ以内であるセラミック焼結保持体部の外周
面（研削面に対応する表面）に厚みｌＯ−のセラミック
質結合剤層を設ける。この外周面に超砥粒として立方晶
窒化ホウ素砥粒（１１８０） ５５容量部、第１表の組
成の磁器質結合剤１Ｂ容量部、から成る厚さ１市の超砥
粒層を設け、外径３５１ｍ＋ｓ、厚み１００ｍｍ、穴径
１５０ ｍｍの一体成形体を得る。この一体成形体を窒
素雰囲気中９００℃で４０時間焼成し、セラミック焼結
保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石を製造した
。１年間研削加工に使用しているが、焼結超砥粒層の剥
離。
ムライト＃１８０を２２容量部、セラミック質結合剤と
してＭｇＯ−ＣａＯ−ＢａＯ−Ｌｉ２０−Ｚ「０−Ｐ２
Ｏ３を含む５ｉＯ２−Ａ℃２０３一８２０３の組成が第
１表の磁器質結合剤を１６容量部、からなる外径３４９
ｍ＋＋ｓ、厚み１００關、穴径１５０ｍｍ、同軸度３／
１ｏｏａ＋ｍ以内であるセラミック焼結保持体部の外周
面（研削面に対応する表面）に厚みｌＯ−のセラミック
質結合剤層を設ける。この外周面に超砥粒として立方晶
窒化ホウ素砥粒（１１８０） ５５容量部、第１表の組
成の磁器質結合剤１Ｂ容量部、から成る厚さ１市の超砥
粒層を設け、外径３５１ｍ＋ｓ、厚み１００ｍｍ、穴径
１５０ ｍｍの一体成形体を得る。この一体成形体を窒
素雰囲気中９００℃で４０時間焼成し、セラミック焼結
保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石を製造した
。１年間研削加工に使用しているが、焼結超砥粒層の剥
離。
変形、亀裂は発生していない。
製造例２
製造例１の磁器質結合剤の代りに、ＭｇＯ−Ｃａ０−Ｌ
ｉ Ｏを含むＳ ｔ ＯＡ ｉ ２０ ａＢ ２０３
Ｚ ｎ ＯＰ ｂ Ｏの組成が第１表である磁器質結合
剤を使用した一体成形体を７５０℃×３０時間で焼成し
た以外は製造例１と同一のセラミック焼結保持体部を有
する超砥粒ビトリファイド砥石を製造した。１年間研削
加工に使用しているが、焼結超砥粒層の剥離、変形、亀
裂は起こっていない。
ｉ Ｏを含むＳ ｔ ＯＡ ｉ ２０ ａＢ ２０３
Ｚ ｎ ＯＰ ｂ Ｏの組成が第１表である磁器質結合
剤を使用した一体成形体を７５０℃×３０時間で焼成し
た以外は製造例１と同一のセラミック焼結保持体部を有
する超砥粒ビトリファイド砥石を製造した。１年間研削
加工に使用しているが、焼結超砥粒層の剥離、変形、亀
裂は起こっていない。
（接合強度比較試験）
テストピース
実験例Ａ
製造例１と同様の製造方法により、４ｍｍＸ６ｍｍ×２
０市の直方体の焼結保持体部の４市×６市の面の一方と
、４ｍｍＸ６ｍｍｘ２０關の直方体の超砥粒層の（横）
４ｍｍｘ（縦）６ｍｍの面の一方とが塗付量１、Ｑｘ
、ロー２ｇ／ ｃｄのセラミック質結合剤層を介して一
体化し焼結して成るテストピースＡ０実験例Ｂ 前記テストピースＡにおいて、セラミック結合剤層の塗
付量を５．ＯＸ ｌｏ−２ｇ ／ ｃ−として焼結して
成るテストピースＢ０ 実験例Ｃ 前記テストピースＡにおいて、セラミック結合剤層の塗
付量を１０．ＯＸ １０−２ｇ ／ ｃシとして焼結し
て成るテストピースＣ０ 実験例Ｄ ムライトビーズ＃６０を電融ムライト＃１８０に代えた
（骨材の粒度配合がない）以外は前記製造例１と同様の
製造により＋ ４ ｍ＋ｓＸ ６ ｍｍＸ２０ｍｍの
直方体の焼結保持体部の４ ｍｍ ｘ ６ ｍｍの面の
一方と。
０市の直方体の焼結保持体部の４市×６市の面の一方と
、４ｍｍＸ６ｍｍｘ２０關の直方体の超砥粒層の（横）
４ｍｍｘ（縦）６ｍｍの面の一方とが塗付量１、Ｑｘ
、ロー２ｇ／ ｃｄのセラミック質結合剤層を介して一
体化し焼結して成るテストピースＡ０実験例Ｂ 前記テストピースＡにおいて、セラミック結合剤層の塗
付量を５．ＯＸ ｌｏ−２ｇ ／ ｃ−として焼結して
成るテストピースＢ０ 実験例Ｃ 前記テストピースＡにおいて、セラミック結合剤層の塗
付量を１０．ＯＸ １０−２ｇ ／ ｃシとして焼結し
て成るテストピースＣ０ 実験例Ｄ ムライトビーズ＃６０を電融ムライト＃１８０に代えた
（骨材の粒度配合がない）以外は前記製造例１と同様の
製造により＋ ４ ｍ＋ｓＸ ６ ｍｍＸ２０ｍｍの
直方体の焼結保持体部の４ ｍｍ ｘ ６ ｍｍの面の
一方と。
４ｍｍＸ６ｍｍＸ２０市の直方体の超砥粒層の（横）４
ｍｍＸ（縦）６市の而の一方とが塗付ｆｆｌ ５．ＯＸ
ｌｏ−２ｇ／ｃ−のセラミック質結合剤層を介して一体
化し焼結して成るテストピースＤ０ 比較実験例１ 前記テストピースＡと同一形状１寸法および組成である
が、セラミック質結合剤層を宵さない焼結テストピース
。
ｍｍＸ（縦）６市の而の一方とが塗付ｆｆｌ ５．ＯＸ
ｌｏ−２ｇ／ｃ−のセラミック質結合剤層を介して一体
化し焼結して成るテストピースＤ０ 比較実験例１ 前記テストピースＡと同一形状１寸法および組成である
が、セラミック質結合剤層を宵さない焼結テストピース
。
試験ノＪ°法
前記各テストピースの接合部分に縦（６關）の方向にス
パン３０ ｍｍで荷重を加え界面が剥離する時の荷重を
測定し接着強度を求めた。
パン３０ ｍｍで荷重を加え界面が剥離する時の荷重を
測定し接着強度を求めた。
試験結果
試験結果を第３図に示す。第３図により、従来技術と同
様の比較実験例１に較べ１本発明の実験例は２．５〜４
倍程度の接合力を示す。
様の比較実験例１に較べ１本発明の実験例は２．５〜４
倍程度の接合力を示す。
なお、一般に磁器質結合剤を用いた砥石をエポキシ系接
着剤で（保持体に相当する）支持体に接首した場合、支
持体（鋼、ビトリファイド砥石）に対する剥離を生ずる
接着強度は２００ｋｇｆ／ｃｄ程度である。本発明によ
れば２００ｋｇｆ’／ｃｄをはるかに越えて４００ｋｇ
ｆ／ｃｄレベル以上の接合強度が得られる。
着剤で（保持体に相当する）支持体に接首した場合、支
持体（鋼、ビトリファイド砥石）に対する剥離を生ずる
接着強度は２００ｋｇｆ／ｃｄ程度である。本発明によ
れば２００ｋｇｆ’／ｃｄをはるかに越えて４００ｋｇ
ｆ／ｃｄレベル以上の接合強度が得られる。
（作用及び効果）
本発明において、セラミック焼結保持体部の無機質固体
粒子が最密充填する粒子形状、大きさ。
粒子が最密充填する粒子形状、大きさ。
六角゛率等を有する場合は、該骨材とセラミック質結合
剤とから成るセラミック焼結保持体の強度が大きくなり
、砥石を大型化でき、また、形成されるセラミック焼結
保持体部が緻密になり精密な表面加工が可能となるので
、均一かつ精密な厚さの焼結セラミック質結合剤層と焼
結超砥粒層とを有し得る。
剤とから成るセラミック焼結保持体の強度が大きくなり
、砥石を大型化でき、また、形成されるセラミック焼結
保持体部が緻密になり精密な表面加工が可能となるので
、均一かつ精密な厚さの焼結セラミック質結合剤層と焼
結超砥粒層とを有し得る。
セラミック焼結保持体部と焼結超砥粒層との界面に存在
する焼結セラミック質結合剤層は、セラミック焼結保持
体部と焼結超砥粒層とを強力に接合するので１本発明の
砥石は、使用時にセラミック焼結保持体部から焼結超砥
粒層が剥離しない。
する焼結セラミック質結合剤層は、セラミック焼結保持
体部と焼結超砥粒層とを強力に接合するので１本発明の
砥石は、使用時にセラミック焼結保持体部から焼結超砥
粒層が剥離しない。
本発明の超砥粒ビトリファイド砥石においてセラミック
焼結保持体部の無機質固体粒子を最密充填する場合は、
保持体部の強度が大きく外径３００ｍｍ以−Ｌ、厚み３
０ｍｍ以りの一体構造の超砥粒ビトリファイド砥石を可
能とし、かつその外径と穴径の同軸度が３／ １００ｍ
ｍ以内の高精度仕上げをも可能とする。本発明の超砥粒
ビトリファイド砥石は。
焼結保持体部の無機質固体粒子を最密充填する場合は、
保持体部の強度が大きく外径３００ｍｍ以−Ｌ、厚み３
０ｍｍ以りの一体構造の超砥粒ビトリファイド砥石を可
能とし、かつその外径と穴径の同軸度が３／ １００ｍ
ｍ以内の高精度仕上げをも可能とする。本発明の超砥粒
ビトリファイド砥石は。
焼結超砥粒層の厚みが１．５ｍ膳以下（さらに１ｍ層以
下）にしても使用時に保持体部から剥離したり亀裂等も
発生しない。さらに、焼結超砥粒層が均一な厚みの砥石
にできるので、高価な超砥粒の余分な使用を削減でき、
超砥粒砥石のイニシャルコストを低減できる。
下）にしても使用時に保持体部から剥離したり亀裂等も
発生しない。さらに、焼結超砥粒層が均一な厚みの砥石
にできるので、高価な超砥粒の余分な使用を削減でき、
超砥粒砥石のイニシャルコストを低減できる。
また９本発明の超砥粒ビトリファイド砥石は。
砥石外径は５１０ ｍｍ程度まで可能であり、軸方向厚
みは技術的には制限されず１例えば２００關程度のもの
も一体構造にできる。
みは技術的には制限されず１例えば２００關程度のもの
も一体構造にできる。
第１図及び第２図は２本発明のセラミック焼結保持体部
を仔する超砥粒ビトリファイド砥石の実施例を示す図で
ある。第３図は接合強度比較試験の試験結果を示す図で
ある。 １．２１・・・セラミック焼結保持体部２．２２・・・
焼結セラミック質結合剤層３．２３・・・焼結超砥粒層 出願人 株式会社ノリタケカンパニーリミテド代理人
弁理士 加 藤 朝 道 第 図 第２図 弗 図 例 例 例 例
を仔する超砥粒ビトリファイド砥石の実施例を示す図で
ある。第３図は接合強度比較試験の試験結果を示す図で
ある。 １．２１・・・セラミック焼結保持体部２．２２・・・
焼結セラミック質結合剤層３．２３・・・焼結超砥粒層 出願人 株式会社ノリタケカンパニーリミテド代理人
弁理士 加 藤 朝 道 第 図 第２図 弗 図 例 例 例 例
Claims (5)
- （１）無機質固体粒子骨材と磁器質結合剤とから成るセ
ラミック焼結保持体部と、超砥粒及び磁器質結合剤から
成る焼結超砥粒層との界面に、厚さ５〜１５μｍの焼結
セラミック質結合剤層を有することを特徴とするセラミ
ック焼結保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石。 - （２）前記無機質固体粒子骨材が最密充填する粒度配合
からなる請求項１記載の超砥粒ビトリファイド砥石。 - （３）前記無機質固体粒子骨材は、５０〜７０容積％の
粒径３０〜５０μｍの粒子と、３０〜５０容積％の粒径
１０〜３０μｍの粒子とから成ることを特徴とする請求
項２記載のビトリファイド砥石。 - （４）前記セラミック焼結保持体部が、直径３００ｍｍ
以上高さ３０ｍｍ以上の円筒形であることを特徴とする
請求項１ないし３の一に記載の砥石。 - （５）前記焼結超砥粒層の厚みが１．５ｍｍ以下である
ことを特徴とする請求項１又は４記載の砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21237188A JPH0716882B2 (ja) | 1988-08-29 | 1988-08-29 | セラミック焼結保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21237188A JPH0716882B2 (ja) | 1988-08-29 | 1988-08-29 | セラミック焼結保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0265974A true JPH0265974A (ja) | 1990-03-06 |
| JPH0716882B2 JPH0716882B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=16621458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21237188A Expired - Lifetime JPH0716882B2 (ja) | 1988-08-29 | 1988-08-29 | セラミック焼結保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716882B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08257917A (ja) * | 1995-03-27 | 1996-10-08 | Osaka Diamond Ind Co Ltd | 砥石用台金並びに超砥粒砥石及びそれらの製造方法 |
| WO1998021009A1 (de) * | 1996-11-13 | 1998-05-22 | Rappold International Sales Ag | Schleifkörper und verfahren zu dessen herstellung |
| CN103624696A (zh) * | 2013-12-16 | 2014-03-12 | 珠海市钜鑫科技开发有限公司 | 陶瓷结合剂、制备方法及陶瓷结合剂磨具的制造方法 |
| CN109759963A (zh) * | 2019-02-13 | 2019-05-17 | 苏州远东砂轮有限公司 | 用于磨削钴铬镍合金封严块的陶瓷微晶砂轮及其制备方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003231061A (ja) | 2002-02-12 | 2003-08-19 | Noritake Co Ltd | セグメント型砥石車 |
| EP2485869B1 (en) | 2009-10-08 | 2019-06-26 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
| CN102666018B (zh) | 2009-12-02 | 2015-11-25 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 粘结的磨料物品及形成方法 |
| US8721751B2 (en) | 2009-12-02 | 2014-05-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
| CN108908141A (zh) * | 2018-08-23 | 2018-11-30 | 沈阳中科超硬磨具磨削研究所 | 一种陶瓷结合剂的制备方法 |
-
1988
- 1988-08-29 JP JP21237188A patent/JPH0716882B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08257917A (ja) * | 1995-03-27 | 1996-10-08 | Osaka Diamond Ind Co Ltd | 砥石用台金並びに超砥粒砥石及びそれらの製造方法 |
| WO1998021009A1 (de) * | 1996-11-13 | 1998-05-22 | Rappold International Sales Ag | Schleifkörper und verfahren zu dessen herstellung |
| CN103624696A (zh) * | 2013-12-16 | 2014-03-12 | 珠海市钜鑫科技开发有限公司 | 陶瓷结合剂、制备方法及陶瓷结合剂磨具的制造方法 |
| CN109759963A (zh) * | 2019-02-13 | 2019-05-17 | 苏州远东砂轮有限公司 | 用于磨削钴铬镍合金封严块的陶瓷微晶砂轮及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0716882B2 (ja) | 1995-03-01 |
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