JPH026598A

JPH026598A - 石炭ガス化燃料の低ＮＯｘ化処理方法

Info

Publication number: JPH026598A
Application number: JP63156027A
Authority: JP
Inventors: Mikio Sato; 幹夫佐藤; Toshio Abe; 俊夫阿部
Original assignee: Central Research Institute of Electric Power Industry
Current assignee: Central Research Institute of Electric Power Industry
Priority date: 1988-06-25
Filing date: 1988-06-25
Publication date: 1990-01-10
Also published as: JPH0428039B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は石炭ガス化燃料の低ＮＯｘ化処理方法に関する
。更に詳述すると、本発明は石炭ガス化燃料に不純物と
して含まれるアンモニアを乾式で連続的に除去する方法
に関する。

（従来の技術）近年、高効率で環境保全性に優れた石炭利用新技術とし
て石炭ガス化複合発電が国内外において注目されている
０石炭ガス化複合発電とは石炭をガス化炉でガス化し、
これをガス精製装置により説硫、脱塵した後、ガスター
ビン燃焼器で燃焼させることによりガスタービンで発電
すると同時にその排熱で蒸気を発生させて蒸気タービン
でも発電する方式である。

ところで、このようなガスタービン等の燃焼にあっては
、窒素酸化物ＮＯｘの生成を伴うが、窒素酸化物は光化
学スモッグなどの原因となる環境汚染物質であるため、
環境に放出できる量・濃度は厳しく規制されている。

そこで、従来のＮＯｘ防止対策としてはＮＯｘの発生を
抑える燃焼技術の採用、燃焼排ガス中のＮＯｘを除去す
る脱硝技術の採用が一般的である。

しかし、燃料自体が問題とされることは従来なく、また
燃料自体にＮＯｘの原因となるアンモニアが問題となる
程合まれることもなかった。

ところが、石炭をガス化炉でガス化する時、石炭中の窒
素分の一部がアンモニア（ＮＨ３）に転換するため、石
炭ガス化燃料中にはＮ　Ｈ３が不純物として含まれるこ
とになる。ＮＨａは水に吸収されやすいため、ガス精製
をスクラバーなどの湿式方法で行う場合にはＮＨ３は容
易に除去される。

しかしながらその場合には石炭ガス化燃料の温度が下が
るため、石炭ガス化複合発電システムにおける熱効率が
低下する。このため、石炭ガス化複合発電システムにお
けるガス精製はドライ（乾式）状態で行う方法が要望さ
れる。しかし、その場合には石炭ガス化炉内で生成され
たＮＨ９はほとんどそのままの濃度でガスタービン燃焼
器に供給されることとなる。そして、この燃料中に含ま
れるＮＨ３は燃焼の過程で容易に窒素酸化物（ＮＯｘ）
に転換する。

石炭ガス化炉内で生成されるアンモニア濃度は石炭種や
ガス化条件によって異なるが数百ｐｐ１１から数千ｐｐ
＋ｉとされ、ガスタービン燃焼器で発生するＮＯｘのう
ちＮＨ３に起因するＮＯｘの占める割合は高い、このた
め石炭ガス化燃料中のＮＨ９に起因する窒素酸化物を低
減させるための石炭ガス化複合発電シスデムにおける低
ＮＯｘ化技術が必要とされている。

（発明が解決しようとする課題）しかしながら、石炭ガス化燃料は通常の気体燃料に比べ
極めて低カロリー（２０００ｋＣａ　Ｉ以下）で燃え難
いガスである上にガスタービン燃焼器での燃焼は火炎伝
播速度を上回る速度で燃料が流れるため益々着火し難く
火炎安定性に欠ける燃焼条件にある。このなめ、ガスタ
ービン燃焼器において燃料中のＮＨａに起因する窒素酸
化物を低減させるための燃焼技術を確立することはとて
も器度が高く現在鋭意研究開発が進められているが未だ
実現するに至っていない、また、燃焼排ガス中のＮＯＸ
を除去する方法として一般的なアンモニア注入による触
媒式排煙脱硝装置は既に確立した技術であると言えるが
、高価な触媒を使用すると共に約３万時間毎に触媒を交
換しなければならないことから、石炭ガス化複合発電シ
ステムに設置することはシステムの運転の上からも経済
的にも大きな負担となる。

そこで本発明は燃料自体の改善、即ち石炭ガス化燃料の
低ＮＯｘ化処理方法を提供することを目的とする。具体
的には、石炭ガス化燃料中のアンモニアを乾式で連続的
に除去する方法を提供することを目的とする。

（課題を解決するための手段）かかる目的を達成するため、本発明の石炭ガス化燃料の
低ＮＯｘ化処理は、石炭ガス化燃料中に７００℃以上の
温度域において酸素あるいは酸素を含む気体若しくは蒸
発して酸素を生ずる化合物を可能な限り均一に混合する
ようにしている。

また、本発明の石炭ガス化燃料の低ＮＯｘ化処理はアン
モニアを含む石炭ガス化燃料中に、６００℃以上の温度
域において酸素あるいは酸素を含む気体若しくは蒸発し
て酸素を生ずる化合物と共に窒素酸化物を注入するよう
にしている。

本発明において、酸素を含む気体としては例えば空気が
一般的であるがこれに限定されるものではなく、燃料成
分ないし燃焼に悪影響を与えないものであれば酸素を含
む全ての気体が使用可能である。また、蒸発して酸素を
生ずる化合物としては過酸化水素水などが含まれる。尚
、本明細書において特に断りがない限り、酸素と表現す
る場合には、酸素を含む気体若しくは蒸発して酸素ガス
を生ずる化合物から得られる酸素を含む。

また窒素酸化物としてはＮｏ、Ｎ２０．ＮＯ２などが好
適である。この窒素酸化物の注入はアンモニアの分解の
下限温度を引下げる。

これら注入気体の量はアンモニアに対する酸素濃度の比
０２／ＮＨ３において１〜３の範囲であるとが好ましく
、アンモニアに対する窒素酸化物濃度の比はＮｏ／ＮＨ
３は０．５〜１の範囲であることが好ましい、０２　／
ＮＨａ比は１より大きいとアンモニアの分解には効果的
であるが３を越えると生成Ｎｏ量が無視できない程度に
増大し、全体として低ＮＯｘ化に効果がなくなるからで
ある。また、１未満であると多くのアンモニアが分解さ
れずに残ってしまう。

また、上述の濃度比の酸素注入と同時にＮＯｘを注入す
るとＮＨ８を分解する下限温度を低下させる効果がある
が、Ｎ　Ｏｘ　／　Ｎ　ＨＢ比が０．５未満であるとそ
の効果は少なく、１を越えると残存Ｎｏ量が無視できな
い量となる。

また、本発明において、酸素及び窒素酸化物は、石炭ガ
ス化複合発電システムの石炭ガス化炉とガス冷却器の間
あるいはガス冷却器内で、好ましくは石炭ガス化複合発
電システムから一部抽気された脱硫脱塵後の石炭ガス化
燃料で希釈してから、最も好ましくは抽気石炭ガス化燃
料希釈された混合ガスを冷却した状態で石炭ガス化燃料
中への注入は行なうことを特徴とする。

（作用）したがって、石炭ガス化燃料中のＮＨ３は酸素および窒
素酸化物と反応して窒素（Ｎ２）と水（Ｈ２０）に分解
される。

すなわち、燃料中のＮＨ３は０２が存在する高温化にお
いてＨＣＮやＣＮおよびＮｌｌ　ｉ　（ＮＨ２。

Ｎ　Ｈなと）に分解し、その後一部は０２と反応し、Ｎ
Ｏを生成したり、Ｎ２に還元される。

本発明はＮＨ３の０２による分解とその反応過程に伴う
ＮＯのＮＨ８との反応を利用して石炭ガス化燃料中のＮ
Ｈ３の分解を図る。この反応は気相で行われるため触媒
を必要としない、　また、０２の共存下でのみＮＨ３と
Ｎｏの反応がおこなわれるのであるから、窒素酸化物と
共に酸素を混合して石炭ガス化燃料中に注入すればＮＨ
ａは０２および窒素酸化物によって分解される。また、
注入する酸素および窒素酸化物は石炭ガス化燃料中のＮ
１−Ｉ３濃度の最大数倍程度の微量のため石炭ガス化燃
料の他の組成変化に及ぼす影響は問題にならないほど僅
かである。

（実施例）以下、本発明を実施例に基づき詳細に説明する。

まず、第１１図に本発明を実施する石炭ガス化複合発電
システムの概要を示す、該図において、１１は石炭ガス
化炉、１２は石炭ガス化燃料を脱硫・脱塵処理可能な温
度まで冷却する熱交換器のようなガス冷却器熱交換器、
１３は石炭ガス化燃料中に含まれるチャー（すず）を捕
集するサイクロン集塵器、１４は石炭ガス化燃料中のＨ
２Ｓやサイクロン１３で捕集しきれなかったチャー等を
除去するクリーンアップ（脱硫・説ｒｍ）装置、１５は
ガスタービン、１６は蒸気タービンである。

該システムにおいて、クリーンアップ装置１３を経て浄
化された石炭ガス化燃料の一部は抽気され、冷却装置１
７において常温近くまで冷却された後、サイクロン１３
で捕集されたチャーをガス化炉に戻すための搬送ガスと
して使用される。同時に抽気石炭ガス化燃料の一部をガ
ス化炉１１において生成された直後の石炭ガス化燃料に
注入する酸素あるいは窒素酸化物の希釈用ガスとして使
用される。抽気石炭ガス化燃料と空気とは混合拡散され
た後、好ましくはさらに冷却器１８において低温に冷却
されてガス冷却器１２の上流ないしガス冷却器１２内の
燃料の流れの中に注入される０本実施例の場合、注入酸
素として空気が使用されている。抽気石炭ガス化燃料と
空気の混合ガスは石炭ガス化燃料中に噴射されると同時
に拡散し、均一な混合状態となる。噴射直後の濃度の濃
い領域では温度が低いため反応せず、反応凍結域を形成
する。そして拡散が進むにつれて混合ガスが加熱され反
応温度に達する。従って、石炭ガス化燃料と酸素とは可
能な限り均一に混合された状態において反応を開始する
。

尚、注入する酸素として過酸化水素水等の液体を使用す
る場合、気化熱によって冷却されるなめ拡散がある程度
進まなければ反応温度に達しない。

しかも、霧滴状で噴射されるため貫通力が強く拡散性が
良好である。この場合、希釈ガスとしての抽気石炭ガス
化燃料は不要である。

次いで、第１０図に本発明の石炭ガス化燃料の低ＮＯｘ
化処理を実施する装置の一例を示す、鎖国において、工
は０２あるいは０２を含む気体あるいは蒸発して０２を
生ずる化合物を貯蔵する貯槽、２はＮｏ、Ｎ２０．ＮＯ
２などの窒素酸化物あるいは蒸発して窒素酸化物を生ず
る化合物を貯蔵する貯槽、３はＮＨ３濃度監視装置６か
らの制御信号により酸素や窒素酸化物の流量をコントロ
ールする弁、４はガスタービン１５に供給される脱硫脱
ａ後の石炭ガス化燃料の一部を抽気しな抽気燃料とＪ？
？槽１あるいは２がら供給される０２および／又は窒素
酸化物とを混合させる混合器、５は石炭ガス化燃料の温
度を測定し監視する温度監視装置９からの信号を受けて
酸素及び／又は窒素酸化物と油気ガス化燃そ１との混合
ガスの供給流路を開閉する弁、６は前記混合ガスを石炭
ガス化燃料中に均一に分散させて供給するノズルのよう
な噴射装置、７は石炭ガス化燃料中のＮＨ３濃度を監視
しＮＨ，濃度の測定値から注入すべき０２濃度や窒素酸
化物濃度の指示信号をコントロール弁３に出力する装置
、８は流路内の石炭ガス化燃料を採取するガス採取管、
９は熱電対なとガス温度測定装置、１０は温度監視装置
および各位置のガス温度の測定結果から最適注入位置を
判断して弁５の開閉信号を出力する装置である。ガス化
炉を出た石炭ガス化燃料は通常１０００℃以上の温度を
有すことから、その中に酸素等をそのまま噴射するだけ
でアンモニアを分解できる。

（１）酸素（０２）によるＮＨ３の分解第１図は石炭ガ
ス化燃料中のＮＨＢｆｉ度が１０００ρｐ＋ｉ−ｖにお
いてガス温度が１０００℃の時の注入する０２濃度と反
応時間０．ｌ５ｅＣ後のＮＨｇ濃度の関係を示す０図よ
り、０２濃度が１５００１１１１１以上あれば石炭ガス
化燃料中のＮＨｇ濃度は１０００ｐｐｌから１　ｐｐｍ
以下に分解されることが理解できる。注入する０２濃度
が１５００１）ｌ）ＩＩ以下ではＮＨ。

の分解率は悪化し、特に１ｏｏｏｐｐｎ以下では急激に
悪化し、例えば５００１）ｌ）ＩＩの０２濃度に対して
はＮＨｇ濃度は６００ｐｐｎ＋までしか分解されない、
このときのＮＨ３に対する０２の量は濃度比で１．５で
ある。

第２図は反応温度が１０００℃、ＮＨ３濃度が１１００
０ｐｐの石炭ガス化燃料中に１５００ｐｐｌの０２を注
入した時の反応時間とＮＨｇ濃度等の関係を示したもの
である。鎖国より明らかなようにＮＨ３は０．０１秒程
度で分解される。

また、第３図は石炭ガス化燃料中のＮＨ３濃度が１００
０１１１）Ｉｎ−Ｖ　Ｇ：：おイテガス温度が１ｏｏｏ
℃のときの０．１秒後の反応における酸素によるアンモ
ニアの分解と生成窒素酸化物濃度との関係を示すグラフ
である。これによると０２／ＮＨ３がモル比においてｌ
を下回るとアンモニア分解率が９０％を切り急激に低下
し、４．５を上回ると生成窒素酸化物濃度が許容の一応
の目安ともいえる１５０　ｐｌ）１１を越えてしまう、
しかしながら、実際の反応においては、石炭ガス化燃料
中のＮ１（３と０２とが所定のモル比で完全に均一に混
合されるわけではないので、局部的に過剰酸素となって
Ｎｏが生成される虞があることから、１〜３の範囲に収
めることが好ましい。

また、第４図はＮＨ３に対し、モル比で１．５倍の０２
を注入する際の０，１秒後の反応温度とアンモニア分解
率との関係を示すグラフである。

鎖国より明らかなようにアンモニア分解率は７００℃以
下になると低下し始め、約６７０℃以下になると急激に
分解率を悪化させる。

以上の結果より、ある温度では０２の注入により石炭ガ
ス化燃料中のＮ　Ｈ３が分解されることが明らかである
０反応温度を１０００℃、石炭ガス化燃料中のＮＨａｅ
４度を１０００ｐｐｌとするとき、注入すべき０２濃度
が１５００ｐｐｌ以上あれば理論的にはＮＨｓ濃度は１
　ｐＨｌ以下に減少する。１５００ｐｐｌ以上の０２の
注入に対してはＮＨ３と０２の反応によるＮＯの生成が
みられるようになる。しかし、Ｎｏの生成が少々の場合
にはＮＨａが分解されるメリットの方がはるかに大きい
。

（２）窒素酸化物と０２によるＮ　Ｉ（３の分解石炭ガ
ス化燃料中に窒素酸化物のみを注入してもガス化燃料中
のＮ）ｔａは分解されない、ＮＯは０２の共存下でのみ
アンモニア分解反応を起しかつＮＨ３を分解する下限温
度を低下させる０例えば第５図は石炭ガス化燃料中にＮ
Ｈ３が１１０００ｐｐ含まれる場合、反応温度が１００
０℃において窒素酸化物としてＮｏを１０００ｐｐｎ注
入した時の反応時間の経過に対する各種化学種の濃度変
化を示したものである４反応時間が１．Ｑｓｅｃ後にお
いてもＮ　Ｈａは初期濃度である１０００ｐｐｎのまま
である。

しかしながら、Ｎｏを一緒に１０００１）Ｉ）ｌの０２
を注入するとＮＨ３は急激に分解される。第６図は石炭
ガス化燃料中のＮＴ（ａ濃度が１０００ｐｐＩｌの時に
、ＮＯと０２をそれぞれ１０００ｐｕずつ注入した時の
反応時間０．１ｓｅｃ後のＮＨ９、Ｎｏ、０２のそれぞ
れの濃度を反応温度に対して示したものである。図より
、反応温度が７７０℃以上であればＮＨ３はほとんど分
解されることが明らかである。

例えば反応温度が７７０℃においてはＮＨ３濃度は約０
．Ｏ２ｐｐｍに低減され、反応温度が１２００℃におい
ても０．２ｐｐｎ程度まで分解される。

但し、この場合は反応温度の増加に伴いＮｏ濃度が増加
し、反応温度が１０００℃以上では石炭ガス化燃料中の
Ｎｏ濃度は１００ｐｐ１１以上となる。

また、第６図において留意すべきはＮＨ３を含む石炭ガ
ス化燃料中に０２とＮｏを一緒に注入しても、ある温度
以下ではＮＨａの分解反応の進行が緩かなものとなるい
うことである。第６図の条件においては最も分解に適し
た温度は７７０℃と判断される。

第７図は１０００ｐｐｎのＮＨ３を含む石炭ガス化燃料
に０２のみを１５００ｐｐｌ注入した時と同濃度の０２
と共に５００ｐｐｉのＮＯを注入した時の反応時間０．
１ｓａｃ後のＮＨｓ　、Ｎｏ、０２の各濃度を反応温度
に対して示したものである。第７図においてＮ　１４　
ａの分解を最大とする反応温度は０２のみの注入時の場
合は８４０℃であるが、Ｎｏを５００ｐｐｌ′１人した
時は７５０℃に低下している。即ち、ｏ２と共にＮｏを
注入する効果としてはＮＨ３の分解を有効にする反応温
度域を低減させることにある。尚、反応温度が７００℃
程度の場合、５００ｐｐｍＮｏが同時に添加されている
と、ＮＨａ？ａ度は２ｐｐｎ（Ｎｏ添加のない場合、点
線のＮＨ３）となり、ＮＨ３の分解率は９９．８％であ
り、反応最適温度は８５０℃であってもＮＨ，の分解効
果の上からは７００℃でも十分である。但し、７００℃
付近の温度域では温度が少しでも低下すると、ＮＨ３の
分解が悪くなるので実用上は反応温度域は７００℃以上
とすることが好ましい。

第８図は１ｏｏＯｐｐ＋ｉのＮＨ３を含む石炭ガス化燃
料中に０２を１０００ｐｐＨ注入する時、それと同時に
注入するＮｏ濃度と反応時間０．１ｓｅｃ後のＮＨ３濃
度、Ｎｏ濃度の関係を示したものである０反応温度は１
０００℃である。Ｎｏｆｉ度は７００ｐｐｉ以上あれば
ＮＨ３は１　ｐｐＩｌｐＨｌ以下分解する。しがしなが
ら、注入すべきＮ０４度が増加すると石炭ガス化燃料中
に残存するＮｏ濃度も急激に増加する。

２０００ｐｐＩｌのＮＯを注入すると第６図においては
石炭ガス化燃料中のＮｏ濃度は約１０００１１１１１と
なる。

また、第９図は窒素酸化物の添加によるアンモニア分解
促進効果とＮｏ濃度との関係を示すグラフである。鎖国
より明らかなようにＮ　Ｏ／Ｎ　Ｈ。

がモル比において０．５を下回るとアンモニア分解率が
急激に悪化し、１．０を上回るとＮＯ生成濃度が許容さ
れる濃度を越えてしまうことが理解できる。

斯様に、注入すべき０２濃度とＮｏ濃度を適切に選択し
、最適な温度域に注入することが生成されるＮＯや残存
する他の組成物が大きな影響を与えない範囲でアンモニ
アを分解するに重要である。

例えば、ＮＨ３の分解に最適な温度域は石炭ガス化燃料
中に含まれるＮＨ３濃度に対して注入する０２ｍ度、Ｎ
ｏ濃度によって決定される。また反応温度が決定される
と、ＮＨ３の分解率とガス化燃料中に残存するＮｏ濃度
から石炭ガス化燃料中のＮＨ３濃度に対して注入すべき
０２濃度及びＮｏ濃度が決定される。

尚、本発明によるアンモニアの分解効果を確認するため
の反応計算にあたっては、注入した０２および窒素酸化
物は石炭ガス化燃料中に均一に混合しているものとして
、反応温度は設定した初期温度において一定とした。

（発明の効果）以上の説明より明らかなように、本発明は、石炭ガス化
燃料中に７００℃以上の温度域において酸素あるいは酸
素を含む気体若しくは蒸発して酸素を生ずる化合物を注
入するようにしているので、石炭ガス化燃料中のＮＨａ
は０２とＮＨ３の０２による分解の反応過程に伴うＮｏ
と反応して窒素（Ｎ２）と水（Ｈ２Ｏ）に分解され除去
される。

また、０２と共に窒素酸化物を同時に注入することによ
り、ＮＨ３の分解反応温度が低下するなめＮＨａの分解
がより効果的に促進される。

したがって、本発明によると、石炭ガス化燃料中のＮＨ
３を乾式で除去することができ、システム全体の熱効率
の低下を招かず、しかも、ガスタービン燃焼器内で生成
されるＮＨ３に起因するＮＯｘがなくなるため、ＮＯｘ
の発生量を著しく低減することが可能となる。加えて、
触媒式排煙脱硝装置が不要となり、設備コストが下がる
と共にシステム運転も容易なものとなる。

【図面の簡単な説明】

第１図は添加する０２濃度に対するＭＨＩ濃度、Ｎｏｆ
ｉ度、０２の関係を示すグラフ、第２図は反応時間に対
する各化学種の濃度変化を示すグラフ、第３図は０２と
ＮＨａの分解と生成Ｎ０ｖＡ度との関係を示すグラフ、
第４図は反応温度とＮＨ３分解率との関係を示すグラフ
、第５図はＮＯだけを添加した時のＮＨ３の挙動を示す
グラフ、第６図は０２とＮＯの添加によるＮＨ３の分解
状態を示すグラフ、第７図は反応温度とＮＨ３、ＮＯの
挙動の関係を示すグラフ、第８図はＮＨ３の分解に及ぼ
すＮｏ添加の影響を示すグラフ、第９図はＮｏ添加によ
るＮＨａ分解促進効果とＮｏ濃度との関係を示すグラフ
、第１０図は本発明の石炭ガス化燃料の低ＮＯｘ化処理
を実施する装置の一実施例を示す概略説明図、第１１図
は本発明を実施する石炭ガス化複合発電システムの概要
を示すブロック図である。１１・・・ガス化炉、１２・・・ガス冷却器、１４・・
・クリーンアップ装置、１８・・・冷却器。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）アンモニアを含む石炭ガス化燃料中に、７００℃
以上の温度域において酸素あるいは酸素を含む気体若し
くは蒸発して酸素ガスを生ずる化合物を注入することを
特徴とする石炭ガス化燃料低ＮＯｘ化処理方法。
（２）前記酸素の注入量はアンモニアに対し濃度比Ｏ＿
２／ＮＨ＿３で１〜３であることを特徴とする請求項１
記載の石炭ガス化燃料低ＮＯｘ化処理方法。
（３）アンモニアを含む石炭ガス化燃料中に６００℃以
上の温度域において酸素あるいは酸素を含む気体若しく
は蒸発して酸素ガスを生ずる化合物と共に窒素酸化物を
注入することを特徴とする石炭ガス化燃料低ＮＯｘ化処
理方法。
（４）前記酸素の注入量はアンモニアに対し濃度比Ｏ＿
２／ＮＨ＿３で１〜３であり、かつ窒素酸化物の注入量
はアンモニアに対し濃度比ＮＯ／ＮＨ＿３で０．５〜１
の範囲であることを特徴とする請求項３に記載の石炭ガ
ス化燃料低ＮＯｘ化処理方法。
（５）前記酸素及び窒素酸化物は石炭ガス化複合発電シ
ステムの石炭ガス化炉とガス冷却器の間あるいはガス冷
却器内で注入することを特徴とする請求項１ないし４の
いずれかに記載の石炭ガス化燃料低ＮＯｘ化処理方法。
（６）前記酸素及び窒素酸化物は石炭ガス化複合発電シ
ステムから抽気された脱硫脱塵後の石炭ガス化燃料で希
釈してから注入することを特徴とする請求項５記載の石
炭ガス化燃料低ＮＯｘ化処理方法。
（７）前記酸素及び窒素酸化物は石炭ガス化複合発電シ
ステムから一部抽気された脱硫脱塵後の石炭ガス化燃料
で希釈し、冷却状態にしてから注入することを特徴とす
る請求項５記載の石炭ガス化燃料低ＮＯｘ化処理方法。
（８）蒸発して酸素ガスを生ずる化合物は過酸化水素水
であることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに
記載の石炭ガス化燃料低ＮＯｘ化処理方法。